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1、钢筋混凝土 T形梁桥主梁设计资料1某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。标准跨径：20.00m；孑g住*计算跨径：19.50m ；I訪古 严主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图（单位mm）:口2.计算内力目使用阶段的内力跨中截面计算弯矩（标准值）结构重力弯矩：Mi/2恒=759.45kN m；梓辱汽车荷载弯矩：M i/2汽=697.28kN 氓寸单位；m町m（未计入冲击系数）；人群荷载弯矩：M 1/2人=55.30kN m；1/4跨截面计算弯矩（设计值）Md,i/4= 1687kN m；（已考虑荷载安全系数）支点截面弯矩Md0=0,支点截面计算剪力（标准值）结构重力剪力：V。恒=139.
2、75kN；汽车荷载剪力：V0汽=142.80kN（未计入冲击系数）；人群荷载剪力：V0人=11.33kN;跨中截面计算剪力（设计值）跨中设计剪力：Vd, 1/2=84kN （已考虑荷载安全系数）；主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。 结构安全等级为二级。汽车冲击系数, 汽车冲击系数1 +尸1.292。施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值Mk, 1/2=505.69kN m,吊点的剪力标准值V0=105.57kN。3材料主筋用HRB335级钢筋fsd= 280N/mm2； fsk= 335N/mm2； Es= 2.0 X05N/mm2。
3、箍筋用R235级钢筋fsd= 195N/mm2； fsk= 235N/mm2； Es= 2.1 105N/mm2。采用焊接平面钢筋骨架混凝土为30号fcd= 13.8N/mm2; fck = 20.1N/mm2； ftd = 1.39N/mm2；ftk = 2.01N/mm2； E= 3.00 104N/mm2。作用效应组合主梁正截面承载力计算主梁斜截面承载力计算全梁承载力校核施工阶段的应力验算使用阶段裂缝宽度和变形验算纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造钢筋长度计算钢筋明细表及钢筋总表第 1 章 作用效应组合§1.1 承载力极限状态计算时作用效应组合根据公路桥涵设计通用规范(JTG D
4、602004) 4 1 6条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组 合，其效应组合表达式为：nCQj SQjK )j2m0Sud0(Gi SGiKQ1SQ1Ki1跨中截面设计弯矩Md= yM 恒 + yM 汽 + yM 人=1.2X 759.45+1.4X 1.292X 697.28+1.4X 55.30=2250.00kN m 支点截面设计剪力Vd=yGV 恒+ yG1V 汽+ yG2V 人=1.2X142.80+1.4X 1.292X139.75+1.4X11.33=440.00kN§1.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合根据
5、公路桥涵设计通用规范(JTG D60- 2004) 4 1 7条规定：公路桥涵结 构按正常使用极限状态设计时， 应根据不同的设计要求， 分别采用不同效应组合 作用效应短期组合 作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合， 其效应 mn组合表达式为： SsdSGik1jSQjki 1 j1Msd=Mgk+ nM 11+ 12M12=759.45+0.7 6X7.28+1.0 5X.30=1302.85kN m作用长期效应组合 作用长期效应组合为永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合， 其效 应组合表达式为：mnSldSGik21 j SQjki 1 j 1Mld=Mg
6、k+ 21Mh+ 22M 12=759.45+0.4 6X7.28+0.4 5X.30=1060.48kN m第 2 章 主梁正截面承载力计算§2.1 配筋计算翼缘板的计算宽度bf根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第4 2 2条规定：T形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最 小值取用。翼缘板的平均厚度 hf =(100+130)/2=115mm 对于简支梁为计算跨径的 1/3。b f=L/3=19500/3=6500mm 相邻两梁轴线间的距离。b f = S=1600mm b+2bh+12h f，此处b为梁的腹板宽，bh为承托长
7、度，h f为不计承托的翼缘厚度。b f=b+12h f=180+12X 115=1560mm故取 b f=1560mm判断 T 形截面的类型设 as=120mm， h0=has=1300120=1180mm；hf115fcdbfhf(h。)13.8 1560 115(1180)222779.00 106N mm0Md 2250 106N mm故属于第一类T形截面。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第5 2 3条规定：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力按下列 规定计算。求受拉钢筋的面积As根据方程：0Md fcdbf x(ho X)6X22
8、50 10613.8 1560x(1180 -)解得：x 92.17mm hf 115mmAs比 138 1560 9217 7087mm2_sd280拟采用 832+4)16 的钢筋，As=6434+804=7238mm2 主筋布置如图1所示，主筋为两片焊接平面骨架。每片骨架主筋的叠高为：4X35.8+2 X8.4=180.00mm<0.15h=0.15>1300=195mm,满足多层钢筋骨架的叠高一般不宜超过0.15h0.20h的要求。梁底混凝土净保护层取32mm,间距为：侧混凝土净保护层取32m m,两片焊接平面骨架40mm180 2 32 2 35.844.4mm1.25d
9、 40mm113.60mm72386434(322 35.8)804(324 35.8 18.4)asho=h as=1300 113.60=1186.40mmA72380.2%S3.39%minbho 180 1186.400.45ftd/fsd 0.19%判断T形截面的类型3Gbfhf 13.8 1560 1152475.72 10 N3fsdAs 7238 2802026.64 10 N根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范5 2 3条：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，当符合: 按宽度为bf的矩形截面计算。求受压区的高度x fsdA 7238 280x 一-94.14mm hi
10、110mmfcdbf13.8 1560正截面抗弯承载力Muxfcdbf x(h02)(JTGfsd AsD622004)Gbfhf 时,Mu13.8 1560 94.14(1186.4094.14、2 )2250.00 106N mm2309.02 106N mm Md说明跨中正截面抗弯承载力满足要求。第3章 主梁斜截面承载力计算§3.1截面尺寸复核根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)93 10条规定：在钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根并不少于总数 受拉的主筋通过。初步拟定梁底232的主筋伸入支座。受拉钢筋面积为 1608mm2>20%X723
11、8=1448mm2;支点截面的有效高度 h0=h as=1300 49.90=1250.10mm； 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范5 2 9条：矩形、T形和工字形截面受弯构件， V 0.51 10 fcu,kbh0 要求。0.51 10 3jfU?bh0 0.51 10 '25 180 1250.10第1/5的下层(JTG D62 2004)第其抗剪截面应符合628.56kN440kN说明截面尺寸符合要求。§3.2检查是否需要按计算设置腹筋根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第5 2 10条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，符
12、合下列条件时0Vd 0.50 10 3 2 ftdbh0(kN)要求时则不需要进行斜截面抗剪承载力计算，而仅按构造要求配置箍筋。跨中：0.50 X0-3ftdbh0=0.50 X0-3X1.39 X80Xl186.40=148.42kN>Vdm=84kN支点：0.50 X0-3ftdbh0=0.50 X0-3X1.39 X80X250.10=156.39kN<Vd0=440kN故跨中截面部分可按构造配置箍筋，其余区段按计算配置腹筋。§3.3最大设计剪力及设计剪力分配确定构造配置箍筋长度11=9750X( 148.42 84) / (440 84) =1764mm在距跨中1
13、1范围内可按构造配置最低数量的箍筋。计算最大剪力和剪力分配根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004) 第5 2 11条：最大剪力取用距支座中心h/2处截面的数值，并按混凝土和箍筋共同承 担不少于60%;弯起钢筋承担不超过40%，并且用水平线将剪力设计值包络图分割 为两部分。距支座中心h/2处截面剪力1300/2Vd 440(440 84)416.27kN19500/2混凝土和箍筋承担的剪力Vcs= 0.6V'd= 0.6 X16.27= 249.76KN弯起钢筋承担的剪力Vsb= 0.4V'd = 0.4 X16.27= 166.51KN简支梁剪力
14、包络图取为斜直线。即：Vdx Vd,1/2 (Vd0 Vd,1/2)l剪力分配见图2所示。Is s-闺启slTJqJ仮0IT肌1?T50r113劈力分配囲(圈小(尺寸单位“)2x§3.4箍筋设计(JTG D62 2004) 第根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范5 2 11条：箍筋间距按下列公式计算：c12 3 0.2 10 6(2 0.6p)fTbh2Sv2(cVd)p 中=100p中=100X7238/ (180X1186.40 = 3.3893>2.5,取 p 中=2.5p 支=100卩支=100X1609/ (180X1250.10)= 0.7151<2.
15、5p 平=(p 中+p 支) /2=( 2.5+0.7151) /2= 1.6075h0 平=(h0 中+h0支)/2=( 1186.40+1250.10 /2= 1218.25mm根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004) 第9 3 13条：钢筋混凝土梁应设置直径不小于8mm或1/4主筋直径的箍筋。其配筋率pv, R235钢筋不应小于0.18%,现初步选用© 8的双肢箍筋，n = 2; Asvi = 50.3mm2。Asv=nAsvi = 2 >50.3= 100.6mm2Si2 |0.2 10 6(2 0.6叭石血Sv2(°Vd)21
16、.0 1.1 0.452 106(2 1.6075) 30 180 1218.25249.762334mm根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第9 3 13条：箍筋间距不应大于梁高的1/2且不大于400mm。在支座中心向跨径方 向长度相当于不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。近梁端第一根箍筋应设置在距端面一个混凝土保护层距离处。梁与梁或梁与柱的交接范围内可不设箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其与交接面的距离不宜大于50mm。现取跨中部分箍筋的间距为200mm,跨中部分长度为91 &00=18200mmo梁端加 密段长度为880mm,加密段箍
17、筋间距为60mm,梁端第一根箍筋距端面为50mm, 第 一根箍筋与第二根箍筋间的距离为50mm。梁端加密段箍筋为四肢箍筋。 50+50+13 >0=880mm。配箍率验算2 50.3180 2000.270%svin0.18%满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第(JTG D62 2004)第9 3 13条R235钢筋最小配箍率的要求。§3.5弯起钢筋及斜筋设计根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范5 2 11条：计算第一排弯起钢筋 Asb1时，对 于简支梁和连续梁近边支点梁段，取用距支点 中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值Vsb
18、1；计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋Asb2 Asbi时，取用前一排弯起钢筋下面弯点 处由弯起钢筋承担的那部分剪力 Vsb2Vsbi。一排弯起钢筋截面积按下列公式计算：Asb(mm2)0.75 10 3 fsbsin s需设置弯起钢筋的区段长度(距支座中心)440249.761219500/2 5210mm440 84初步拟定架立钢筋为2也2,净保护层为42.9mm,则架立钢筋底面至梁顶的距离 为 42.9+25.1=68mm&502ns17E4按抗茅计算初步布置的弯起匍筋(H4)(K寸单隹 第一排弯起钢筋的面积为：-Vsb1T7 ；（初步拟定为$32）166.5130.75 1
19、0280 sin 45Asb130.75 10 fsbs in 初步选用由主筋弯起 2巾32 Asb1= 1608mm2。 第一排弯起钢筋的水平投影长度为Isb1 :I sb1=1300- (68+35.8/2) (32+35.8+35.8/2)=1128mm 第一排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1300/2 68 35.8/2=564mm 第一排弯起钢筋弯起点的剪力52101128Vsb2 (440249.76)149.04kN5210第二排弯起钢筋的面积：(初步拟定为 巾32149.040.75 10 3 fsbsin s 0.75 10 3 280 sin 45初步选用由主筋弯
20、起 2巾32 Asb2= 1608mm2。 第二排弯起钢筋的水平投影长度为lsb2：lsb2=1300 (68+35.8/2) (32+35.8+35.8+35.8/2)=1093mm 第二排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：Vsb2-31128+1300/2- 68 35.8/2=1693mm第二排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1128+1093= 2221mm。第二排弯起钢筋弯起点的剪力52102221Vsb3 (440249.76)109.15kN521021121mm21004mm第三排弯起钢筋的面积：(初步拟定为 巾32Vsb3-3109.15巾匚 2 735mm0.75
21、10 3fsbsin s 0.75 10 3 280 sin 45初步选用由主筋弯起 2巾32 Asb3= 1608mm2。第三排弯起钢筋的水平投影长度为Isb3：lsb3=1300- (68+35.8/2) (32+35.8+35.8+35.8+35.8/2)=1057mm第三排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1128+1093+1300/2- 68 35.8/2=2785mm第三排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1128+1093+1057= 3278mm。第三排弯起钢筋弯起点的剪力52103278Vsb4 (440249.76)70.56kN5210第四排弯起钢筋的面积：(初步
22、拟定直径 巾16.Vsb470.562Asb4-v3475mm0.75 10 3 fsbsin s 0.75 10 3 280 sin 45初步选用由主筋弯起2巾16 Asb4= 402mm2。第四排弯起钢筋的水平投影长度为Isb4：Isb4=1300- (68+18.4/2)- (32+35.8 4+18.4/2)=1038mm第四排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1128+1093+1057+1300/2- 68 - 18.4/2=3851mm第四排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1128+1093+1057+1038= 4316mm。第四排弯起钢筋弯起点的剪力5210 4316
23、Vsb5 (440 249.76)32.64kN5210第五排弯起钢筋的面积：(初步拟定直径 巾16Vsb532.64ccc 2Asb5竽3220mm0.75 10 fsbSin s 0.75 10280 sin 45初步选用由主筋弯起2巾16 Asb5= 402mm2。第五排弯起钢筋的水平投影长度为Isb5：Isb5=1300- (68+18.4/2) - (32+35.8 4+18.4+18.4/2)=1020mm第五排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1128+1093+1057+1038+1300/2- 68- 18.4/2=4915mm第五排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1
24、128+1093+1057+1038+102(= 5336mm >|2=5210mm。故不需要再设置弯起钢筋。按照抗剪计算初步布置弯起钢筋如图4所示。第4章全梁承载力校核§4.1正截面和斜截面抗弯承载力校核简支梁弯矩包络图近似取为二次物线：4x2Mjx M jm(1T)各弯起钢筋计算列于下表弯起点12345弯起钢筋的水平投影长度 mm11281093105710381020弯起点距支座中心的距离mm11282221327843165336弯起点距跨中的距离 mm86227529647254344414分配的设计剪力Vsbi ( KN )166.51149.04109.1584.
25、00632.64需要的弯筋面积mm211211004735475220可提供的弯筋面积 mm22 © 322© 322 © 322 © 162 © 16160816081608402402弯筋与梁轴交点到支座中心距离mm5641693278538514889弯筋与梁轴交点到跨中距离 mm91868057696558994861各排钢筋弯起后，相应的梁的正截面抗弯承载力计算如下表:梁的区段截面纵筋有效高度h0(mm)T形截面 类型受压区咼度x(mm)抗弯承载力M u(kN m)支座中心至1点P 2© 321250.10第一类20.915
26、58.141点2点4 © 321232.20第一类41.841090.742点3点16 © 321214.30第一类62.761636.283点4点:8 © 321196.40第一类83.682079.964点5点8 © 32+2 © 16 1191.65第一类88.912195.825点跨中8 © 32+4 © 16 1186.40第一类94.142309.02根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第9 3 11条：受拉区弯起钢筋的弯起点，应设在按正截面抗弯承载力计算充分利用 该钢筋强度的
27、截面以外不小于 ho/2处，弯起钢筋可在按正截面受弯承载力计算不需要 该钢筋截面面积之前弯起，但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于按计算不需要该钢筋 的截面之外。该排钢筋的充分利用点的横坐标为6998mm,而该排钢筋的弯起点的横坐标为8622mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为8622 6998=1624mm>h0/2=1232.20/2=616.10mm,满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢 筋与梁轴线交点的横坐标为9086mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标8455mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。第二排弯起钢筋(2N3)该排钢筋的充分利用点的横坐标为5092mm
28、,而该排钢筋的弯起点的横坐标为7529mm ,说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为7529 5O92=2437mm>ho/2=1214.3O/2=6O7.15mm,满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢 筋与梁轴线交点的横坐标为8057mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标6998mm,说明梁的正截面承载力亦满足要求。第三排弯起钢筋(2N4)该排钢筋的充分利用点的横坐标为2680mm,而该排钢筋的弯起点的横坐标为6472mm ,说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为6472 268O=3792mm>ho/2=1196.4O/2=598.2Omm,满足斜截面抗弯承
29、载力要求。该排弯起钢 筋与梁轴线交点的横坐标为6965mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标5O92mm,说明梁的正截面承载力亦满足要求。第四排弯起钢筋(2N5)该排钢筋的充分利用点的横坐标为1513mm,而该排钢筋的弯起点的横坐标为5434mm ,说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为5434 1513=3921mm>hO/2=1191.65/2=595.82mm,满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢 筋与梁轴线交点的横坐标为5899mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标268Omm ,说明梁的正截面承载力亦满足要求。第五排弯起钢筋(2N6)该排钢筋的充分利用点的横坐标为 O
30、 ,而该排钢筋的弯起点的横坐标为 4414mm , 说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为4414 O=4414mm>hO/2=1186.4O/2=593.2Omm ,满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋 与梁轴线交点的横坐标为4861mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标1513mm ,说明梁的正截面承载力亦满足要求。经上述分析判断可知，初步确定的弯起钢筋的弯起点位置的正截面抗弯承载力和 斜截面承载力均满足要求。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2OO4)第9 3 11条：简支梁第一排弯起钢筋的末端弯折起点应位于支座中心截面处，以后 各排弯起钢筋
31、的末端弯折点应落在或超过前一排弯起钢筋弯起点截面。同时，为了节约钢筋，从而达到安全、经济、合理，应使抵抗弯矩图更接近于设 计弯矩图。拟作如下调整：弯起钢筋调整表编号理论断点横坐标(mm)充分利用点横坐标(mm)充分利用点+h0/2 横坐标(mm)原弯起点横坐标(mm)拟调弯起点横坐标(mm)1975O84559080伸入支座2845569987615862286303699850925699752968304509226803279647250305268015132109543432306151305934414截断如图6所示：跨中部分增设三对2巾 16的斜筋，梁端增设一对2巾 16的斜筋。
32、6号钢筋在跨中部分截断，根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2OO4)第9 3 9条：钢筋混凝上梁内纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断； 如需截断时，应从按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面至少延伸(la+hO)长度；同时应考虑从正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面至少延伸2Od (环氧树脂涂层钢筋25d)，该钢筋的截断位置(距跨中)应满足la+hO=3O X16+1186.40=1666mm,同时不小于 1513+20d=1833mm,本设计取为 2000mm。1&9C.74ease5092._ / 一 2680 . _1 Plr JT- 一556,1
33、41&36.23调整启的弯起钢筋忑斜筋的检置和弯矩包珞及抵杭弯矩图(图阳£3°9r0£ZB斶 2195.S2§4.2斜截面抗剪承载力复核1斜截面抗剪承载力复核原则根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第5 2 7条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，当配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截 面抗剪承载力验算采用下列公式：0Vd Vu Vcs VsbVcs1 2 30.45 10 3bh0 (2 0.6p). fcu,k svfsv(kN)Vsb0.75 10 3 fsdAsbSin s(kN)根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土
34、桥涵设计规范(JTG D62 2004)第C应按下式计算:5 2 8条：进行斜截面承载力验算时，斜截面水平投影长度C=0.6mh0。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第5 2 6条：计算受弯构件斜截面杭剪承载力时，其计算位置应按下列规定采用：距支座中心h/2处截面；受拉区弯起钢筋弯起点处截面；锚于受拉区的纵向钢筋开始不受力处的截面;箍筋数量或间距改变处的截面;构件腹板宽度变化处的截面。2斜截面抗剪承载力复核距支座中心h/2处的截面(x=9.10m)经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为7.733m。Mjx=2250X (1-4X7.7342/19.52) =834
35、.266kN mVjx=84.00+ (440.00- 84.00) >2X1.734/19.5=366.390kNm=M jx/Vjxh0=834.266/(366.390 1.23220)=1.8479<3.0 C=0.6mh0=0.6 X.8479 采.2322=1.366m 7.734+1.366=9.1 m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为2 '32，Asb=16.09mm2。配箍率为：sv 僅 2 50旦 0.279%bSv 180 200纵筋配筋率为：(与斜截面相交的纵筋为2 32)p=100 P=10
36、0X 1608/(180X 1250.10)=0.715<2.5Vui 230.45103bh0(2 0.6p). fcu,ksv fsv0.75 10 3fsdAsbS ins3/ji1.0 1.1 0.45 10180 1232.20 (20.6 0.715) . 300.279%1950.75 10 3 280 1609 sin 45 s 534.15kN Vd 416.27kN第一排弯起钢筋弯起点处的截面(x=8.63m) 经试算斜裂缝顶端位置横坐标为6.444m。Mjx=2250X (1-4X3.4442/19.52) =1267.157kN mVjx=84.00+ (440.
37、00- 84.00) X2X6.444/19.5=319.289kN m=Mjx/Vjxh0=1267.157/(319.289 1.X1430)= 3.2683>3.0 取 m=3.0C=0.6mh0=0.6 X.0 X.21430=2.186m6.444+2.186=8.630m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为2 -'32+2 - 16, Asb=1608+402=2010mnf。配箍率为：sv A2 50.30.279%bSv180 200纵筋配筋率为：(与斜截面相交的纵筋为32)p=100p=100X 3217/
38、(180X 1232.20)=1.450<2.53IJ3Vu 1 2 30.45 10 bho (2 0.6p). fcu,k svfsv 0.75 10 fsdAsbSin s1.0 1.1 0.45 10 3 180 1214.30 . (20.6 1.450) 300.279% 195 614.88kN Vd 398.80kN0.75 10280 2010 sin45第二排弯起钢筋弯起点处的截面(x=6.830m) 经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为 4.676m。Mjx=2250X (1-4X4.67&/19.52) =1732.486kN- mVjx=84.00+ (440
39、.00- 84.00) X2>4.676/19.5=254.734kN m=M jx/Vjxh0=1732.486/(254.734 1.19640)= 5.6847>3.0 取 m=3.0C=0.6mh0=0.6 X3.0 1.19640=2.154m4.676+2.154=6.830m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为2 '32+2 '16, Asb=1608+402=2010mnf。配箍率为：sv A2 50.30.279%bSv180 200纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为32）p=100p=10
40、0X4826/ (180X 1214.30) =2.208<2.5Vu 1 2 3。.45 10 3bhg . (2 0.6p).fcu,k sv fsv 0.75 10 3 fsdA$bS in s1.0 1.1 0.45 10 3 180 1196.40 ,(20.6 2.208)、30 0.279%19530.75 10280 2010 sin 45 s 634.00kN Vd 358.91kN 第三排弯起钢筋弯起点处的截面(x=5.030m) 经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为 2.885m。Mjx=2250X (1 4>2.8852/19.52) =2053.001kN mV
41、jx=84.00+ (440.00 84.00) >2>2.885/19.5=189.339kN m=M jx/Vjxh0=1848.08/(184.02 1.K9165)= 9.0991>3.0 取 m=3.0C=0.6mh0=0.6 %.0 1.19165=2.145m2.885+2.145=5.030m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为2 -16+2 - 16, Asb=4.02+4.02=8.04mm2。配箍率为：svAsv2 50.30.279%bSv 180 200纵筋配筋率为：(与斜截面相交的纵筋为8 3
42、2)p=100p=100X6434/ (180X 1.1964) =2.988>2.5,取 p=2.5Vu1 2 30.45 10 3bh° ： (2 0.6p) . G,k sv fsv 0.75 10 3 fsd AsbSin s1.0 1.1 0.45 10 3 180 1191.65、(2 0.6 2.5) 300.279% 1950.75 10 3 280 804 sin45 s 462.28kN Vd 320.32kN第四排弯起钢筋弯起点处的截面(x=3.230m) 经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为1.094m。Mjx=2250X (1 4X1.0942/19.52)
43、 =2221.673kN mVjx=84.00+ (440.00- 84.00) X2%.094/19.5=123.945kN m=M jx/Vjxh0=2221.673/(123.945 1.18640)= 15.1084>3.0 取 m=3.0C=0.6mh0=0.6 X3.0 1.18640=2.136m 1.094+2.136=3.230m恰好与斜截面底端位置重合。 在此斜截面水平投影长度范围内，无弯起钢筋。配箍率为：svAsv2 50.30.279%bSv 180200纵筋配筋率为：p=100p=100 X ( 6434+402) /(180 X 1191.65)=3.187&
44、gt;2.5取 p=2.5Vu 1 230.4510 3bh0 (2 0.6p)fcu,ksv fsv 0.75 10 3 fsdAsbSins1.0 1.10.4510 3 180 1186.40,(20.6 2.5) 30 0.279%195341.38kN Vd 282.40kN由于N6钢筋的截断处至跨中，再无弯起钢筋，因此配筋率均相同，截面有效高度亦相同，无需计算斜裂缝的水平投影长度，并且只有混凝土和箍筋承受剪力，该钢筋截断处的剪力为：Vjx=84.00+ (440.00- 84.00) X 2.00/9.75=157.026kN其抗剪承载力为：Vu 1 230.4510 3bhb . (2 0.6p) .乩sv fsv 0.75 10 3 fsdAsins1.0 1.10.4510 3 180 1186.40 .(20.6 2.5) 30 0.279%195341.38kN Vd 157.026kN经前述计算可知，梁的各斜截面抗剪承载力均满足要求。第5章施工阶段的应力验算§5.1施工阶段正应力验算1主梁的几何特征值受压区高度 xo： b