梁模板工程施工方案计算书.docx

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1、万科桃花源A1地块项目 模板工程施工方案目 录一、 编制依据1二、 工程参数1三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算2四、 梁侧模板面板验算2五、 梁侧模板次楞验算3六、 梁侧模板主楞验算5七、 对拉螺栓验算7八、 梁底模板面板验算7九、 梁底模板次楞验算9十、 梁底横向水平杆验算11十一、 梁底纵向水平杆验算12十二、 扣件抗滑移验算13十三、 立杆稳定性验算13一、 编制依据1、 工程施工图纸及现场概况2、 混凝土结构工程施工规范GB50666-20113、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、 混凝土结构工程施工质

2、量验收规范GB50204-2002（2011年版）6、 混凝土结构设计规范GB50010-20107、 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）8、 建筑结构荷载规范GB50009-20129、 钢结构设计规范（GB50017-2003）10、 冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)11、 木结构设计规范（GB50005-2003）12、 混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、 建筑施工手册第四版（缩印本）14、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）15、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254 号）16、 建书

3、脚手架和模板计算软件(建科评2007028号) 二、 工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.3m、0.2m、0.35m梁截面高度0.5m、0.45m、0.25m支架高度3m、3.6m楼板厚度0.13m立杆梁跨度方向间距la1.2m钢管类型48×3.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.6m,梁下增加1根立杆水平杆最大步距1.5m顶步步距0.5m立杆伸出水平杆长度a0.35m面板15mm厚木胶合板梁底面板下次楞50×80mm方木，4根梁侧次楞50×100mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm×500

4、mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.116kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼对梁侧模板荷载2kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/振捣砼对梁侧模板荷载4kN/三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=24×0.4=9.6 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.4m；四、 梁侧模

5、板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=9.6kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×(1.2×9.6+1.4×4)×

6、1=20.592KN/mq2=0.9×(1.35×9.6+1.4×0.7×4)×1=21.024KN/m取较大值q=21.024KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×21.024×0.202=0.08KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.08×106=2.13N/mm2 < f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q =

7、 1×9.6=9.6KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×9.600×2004=0.12mm < 0.5mm100EI100×4500×281250满足要求!五、 梁侧模板次楞验算次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50×100×100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50×100×100×10

8、0/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=9.6kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×(1.2×9.6+1.4×4)×0.2=4.118KN/mq2=0.9×(1.35×9.6+1.4×0.7×4)×0.2=4.205KN/m取较大值q=4.205KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：M

9、max=0.1ql2=0.1×4.205×0.52=0.105kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×4.205×0.5=2.31kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.105×106=1.260N/mm2 < 17N/mm2W83333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×4.205×0.5=1.262KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×1.262×103= 0.379N/mm2 < f

10、v=4.8N/mm22bh2×50×100 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 9.6×0.2=1.92KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×2.88×5004= 0.029mm < 2mm100EI100×10000×4166667 满足要求!六、 梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗

11、矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.31kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.295205kN·m=Mmax=0.295×106=32.851N/mm2 < 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.584kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm

12、；经计算主楞最大挠度Vmax=0.078mm < 3.3mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=2.31×0.15=0.35kN·m主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.35×106=38.976N/mm2 < 205N/mm2W8980 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.584kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：150×2/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vm

13、ax=0.059mm < 0.8mm。满足要求!七、 对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：NabFsa对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×9.6+1.4×4)=21.74kN。N=0.50×0.50×21.74=5.44kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积

14、An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN > N=5.44kN。满足要求!八、 梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距1.2m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 120×1.5×1.5/6=45cm3；截面惯性矩I= 120×1.5×1.5×1.5/12=33.75cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.067m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24×

15、;0.6+1.5×0.6+0.3)+1.4×2×1.2=23.24kN/mq2=0.9×1.35×(24×0.6+1.5×0.6+0.3)+1.4×0.7×2×1.2= 24.86kN/m根据以上两者比较应取q= 24.86kN/m作为设计依据。计算简图(kN)剪力图(kN)N1=0.666kN;N2=1.832kN;N3=1.832kN;N4=0.666kN;最大弯矩 Mmax = 0.011kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算

16、：=Mmax=0.011×106=0.244N/mm2 < 12.5N/mm2W45×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1.2×（24×0.61.5×0.60.3）=18.72kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.002674000.2mm最大变形 Vmax = 0.002mm < 0.2mm满足要求!九、 梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和

17、截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6= 53.333cm3；I=5×8×8×8/12= 213.333cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1.2m。次楞计算简图荷载设计值 q = 1.832/1.2= 1.527kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×1.527×1.22= 0.220 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.220×106=4.

18、125N/mm2 < 17N/mm2W53.333×103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×1.527×1.2=1.099KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×1.099×103= 0.41N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2×50×80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1200/250 =4.8 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =1.380/1.2= 1.15N/mm

19、；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×1.15×12004=0.757mm < 4.8mm100EI100×10000×213.333×104次楞挠度满足要求!十、 梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简图(kN)剪力图(kN)N1=0.131kN;N2=4.734kN;N3=0.131kN;最大弯矩 Mmax=0.088kN.m；最大变形 Vmax=0.008mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N

20、/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.088×106=19.599N/mm2 < 205N/mm2W4.49×103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =300/150 = 2.0mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.008mm < 2.0mm满足要求!十一、 梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=4.734kN。 纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。十二、 扣件抗滑移验算扣件连接方式采用单扣件，扣件抗滑承载力设计值：Rc=8kN水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值：R=4.734kNR &l

21、t; Rc，扣件抗滑承载力满足要求!十三、 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东青岛市10年一遇风压值采用，0=0.45kN/m2。模板支架计算高度H=90m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=1.43。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.138/(1.2×1.2)=0.115式中An =(la+h+0.325lah)d=0.138m2An

22、 -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1.2mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2j=1.2×0.115=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=µzµs0=1.43×1.12×0.45=0.721kN/m2风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.9

23、2×1.4klah2=0.92×1.4×0.721×1.2×1.22= 0.141kN·m1010（二）立杆轴向力设计值N计算1、梁底立杆承受梁荷载设计值：4.734kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.35×2.78×0.116=0.435kN梁底立杆轴向力设计值：5.169kN;2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.131kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.35×2.78×0.116=0.435kN梁侧楼板模板自重荷载设计值：1.35×（1.2/2+（0.6-0.2）/2）×

24、;1.2×0.3=0.389kN梁侧楼板砼与钢筋自重荷载设计值：1.35×（1.2/2+（0.6-0.2）/2）×1.2×0.12×（24+1.5）=3.966kN梁侧立杆轴向力设计值：4.921kN;立杆最大轴向力设计值N=5.169kN;（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 立杆轴向力设计值(kN) ：N=5.169kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1(h1+2a);k2h。h1:水平杆顶步步距,h:水平杆最大步距,a:立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点

25、的长度,k:计算长度附加系数,12:考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按扣件脚手架规范JGJ130-2011剪刀撑普通型构造采用。k1(h1+2a)=1.155×1.679×(1+2×0.4)=3.49mk2h=1.155×2.492×1.2=3.45m，L0=3.49m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=349/1.59=219，当验算长细比时，k取1，=302/1.59=190 < 210，长细比满足要求!按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.152；N+Mw=5.169×103+0.141×106=80.204+31.403=111.607N/mm2 <f=205N/mm2jAW0.152×4.24×1024.49×103立杆稳定性满足要求!15用品质打造行业第一品牌