《TC5610塔吊基础设计施工设计方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《TC5610塔吊基础设计施工设计方案.doc（20页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、第一节工程概况2一、基本概况 2二、塔吊技术指标 3三、塔吊基础基本情况 4四、地质堪探报告 4第二节塔吊基础设计计算书10一、塔吊的计算说明 10二、塔吊的基本参数信息 11三、塔吊单桩基础计算书 11四、矩形承台截面主筋的计算 13五、矩形承台斜截面抗剪切计算 14第三节塔吊桩竖向极限承载力验算15一、桩基竖向承载力计算 16二、桩基础抗拔验算 17三、桩配筋计算 18第四节、塔吊防雷施工要求 19第五节、塔吊施工质量要求 19第六节、附录:19TC5610型塔吊基础设计方案第一节工程概况、基本概况工程名称：江安县江安镇南屏西区城中村改造工程工程地点：宜宾市江安县南屏片区华夏路东侧建设单位
2、：江安县财信建设有限公司设计单位：四川省建筑科学研究院监理单位：总包单位：重庆黄金建设（集团）有限公司本工程总建筑面积：95809.96m2，容积率2.94。其中地上79563.27m2，地下16249.69m2。由5栋高层住宅（3栋18层，2栋25 层）、临街2层商业用房和附属一层地下室组成。建筑层数分别为:序号楼号地下/地上层建筑面积总高度（m).000数(m211#楼1/25 层16085.1580.30277.822#楼1/25 层16120.6880.30280.333#楼1/18 层13070.1559.30280.344#楼1/18 层12039.3359.30277.855#楼
3、1/18 层13070.1559.30277.861#商铺地上2层1415.27.45276.472#商铺地上2层1832.627.45275.583#商铺地上2层1063.847.45276.794#商铺地上2层788.127.45279.0105#商铺地上2层834.037.45280.5116#商铺地上2层893.047.45282.6127#商铺地上2层1415.227.45284.613地下车库地下1层16249.695.4280.3主楼建筑层高均为3米，建筑结构为框剪结构，计划开工日期2016 年8月10日，计划竣工日期2018年8月9日，总工期730天。其中5栋高层住宅各设置一台
4、塔吊，1#、2#、3#、5#楼塔吊为TC5610 4#楼设置一台TC5010塔吊。1#、4#、5#楼为天然地基承台塔 吊基础，2#、3#楼为桩基础承台塔吊基础。二、塔吊技术指标本案塔吊主要为中联重工科技发展股份有限公司生产QTZ80(TC5610-6和 QTZ63(TC5010-4塔吊。主要技术指标如下：序号技术指标技术数据(QTZ80技术数据(QTZ631总功率32.8KW21.1KW2工作幅度56m50m3起升速度80m/mi n65m/min4塔吊最大起重量6t4t5最大幅度起重量1.0t1.0t6起重力矩80KN/m63KN/m7回转速度0.65 转0.6转8塔吊最大独立高度40.5m
5、29.3m9塔吊附着高度220m138.5m10标准节宽度1.60m1.30m11变幅速度25-50m/mi n20-40m/mi n12倾覆力矩1552KN/mKN/m其他技术参数祥见塔吊使用说明书三、塔吊基础基本情况1#楼塔吊为 QTZ80(5610)，其基础尺寸为 50005000X1000, 4、5# 楼为QTZ63(5010)塔吊，基础尺寸为 4400X1300X000,基础混凝土等 级为C3&采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件，地基为天然地基 地基持力层为中风化泥岩，其承载力特征值 fak为700kPa,满足起重 机基础承载力要求。该塔吊基础按塔式起重机使用说明书施工。2、3#塔
6、吊为 QTZ80(5610),其基础尺寸为 5000X5000X000,该部位基础标高土质较差，不能满足本塔吊基础持力层要求，故采用四 桩承台基础的形式作为塔吊的承重构件，基础混凝土等级为C3&承台基础下浇注100厚C15砼垫层。根据地基条件，塔吊基础采用四桩承 台，桩基采用人工挖孔桩，孔桩形式为 A,工程桩桩长813m桩径为 800,主筋914,砼标号为 C25,箍筋为 8100/20Q四、地质堪探报告(一) 工程地质本工程根据四川省建筑科学研究院提供的岩土工程勘察报告(工程编号：2013-001)进行施工。1、场地位置该建筑场地位于宜宾市江安县，绕城公路北侧，有公路直达场地，交通方便。2、
7、地形地貌根据现场踏勘及勘探钻孔现场鉴别，结合区域地质资料，建筑场地属低山丘陵地带。场地四周地形开阔，原为农用耕地及民房，地面 起伏较大。地面高程（以地勘报告孔口标高为准）275.78293.78m,高差18.0m。地表呈南低北高。根据场地现场踏勘及勘探钻孔揭露，场地内未发现不良地质作用，勘探钻孔中未发现对工程有不利影响的埋藏物。场地整体稳定。3、气候场地所处宜宾地区属亚热带湿润季风气候，低丘、河谷兼有南亚热带的气候属性。具气候温和、热量丰足、雨量充沛、光照适 宜、无 霜期长、冬暖春早、四季分明的特点。年平均气温 18C左右，年平均 降水量1,050-1,618mm, 510月为雨季，降水量占全
8、年的81.7%,主汛 期为79月，降雨量更集中，占全年总降雨量的51%年平均日照数为10001130小时，无霜期334360天。年平均风速仅为1.23m/s，多为 西北风和 东北风，静风频率较大，高达 3453%风速小。（二）、地层岩性及地质构造1、地层岩性勘探点深度范围内地层自上而下依次为：第四系全新统人工填土Q4m、第四系坡残积粉质粘土 Q4dl+el及三叠系飞仙关组（T1f3 ）泥岩及粉砂岩。各地基土的分布情况详见下表。地层 代号土名层厚（m）分布特 征岩性描述Qml耕土0.21.2普遍分布褐灰色，松散，稍湿，以粘性土为主，含植物根茎及 粉砂岩风化碎块。素填土1.022.3普遍分布杂色，
9、松散，稍湿。以粘性土、粉砂岩碎块为主，其 上部含植物根，部分地段为耕土。根据访问调查，该 层回填时间约为12年。回填厚度较大地段主要分布 于场地南侧2、3、9、10、11号楼地段。Qdl+el粉质粘 土i0.52.9较普遍分 布褐灰色，可塑。含铁锰质结核，光泽反应稍有光滑， 无摇振反应。粉质粘土21.47.7较普遍分 布褐灰色，软塑。含铁锰质结核，光泽反应稍有光滑， 无摇振反应。Tif3泥岩未揭穿较连续分 布紫红、棕红色，以粘粒颗粒为主，泥质结构。分为强 风化及中风化泥岩。强风化泥岩结构大部分破坏，矿 物色泽明显变化，风化裂隙发育，岩芯呈短柱碎块状， 遇水易于软化，厚度 0.53.4m , R
10、QD勺为3040% 中 风化泥岩结构部分破坏，矿物色泽有变化，风化裂隙 较发育，裂面一般较光滑，岩芯呈短柱柱状，结构少部分破坏，矿物色泽有一定变化，浸水后较易于软化， RQD勺为6575%岩体基本质量等级IV类，属软岩。 该层未揭穿。场地附近测得产状NE77 /29。粉砂岩未揭穿局部分布棕红色，粉砂质结构。分为强风化及中风化粉砂岩， 局部分布。强风化粉砂岩风化裂隙发育，岩芯破碎，呈短柱碎块状，厚度0.63.5m , RQD勺为3040% 中风化粉砂岩结构部分破坏，钻进困难，岩芯完整，呈 短柱柱状，RQD约为7085%岩体基本质量等级 IV 类，属较软岩。2、地质构造查综合水文地质图（宜宾幅，比
11、例尺 1: 200000）,场地上部为一 套第四系坡残积层，下伏三叠系飞仙关组下统（T1f3 ）泥岩及粉砂岩。 该区地表褶皱平缓，两翼多不对称，地表断裂不发育，除纳溪背斜南 翼有一派生纵张断层外，未见断裂踪迹。区内主要褶皱构造有纳溪背 斜、纳溪断层、江安-合江大断裂、宜宾-合江隐伏背斜，简述如下：纳溪背斜：位于纳溪县龙车一带，核部由下沙溪庙组构成，两翼不对称，地层为上沙溪庙组，北翼缓，倾角7-15 南翼陡，倾角10-47 纳溪断层：位于纳溪背斜南翼、为该背斜上的二次纵张构造。走向近东西，倾向南，倾角52江安-合江大断裂：西起江安，顺长江河道经泸州，东抵合江，走向近东西，地表无直接露头，为推测隐
12、伏大断裂。宜宾-合江隐伏背斜：西起宜宾以西，中经江安、纳溪，东至合江。 以经过这一线的北东向褶皱均增强形成高点， 并呈东西向排列为表征。 区内新构造运动较微弱，场地附近测得产状NE77 /29，褶皱断裂不 发育；地震活动微弱，为构造稳定场地。(三) 、地基土的物理力学性质1、土工试验在粉质粘土、泥岩、粉砂岩层中取样做土工试验，试验结果见土 工试验报告，根据土工试验报告，粉质粘土压缩系数0.260.45 ,属中 压缩性土。土工试验成果统计表土 名指标 统计值含水量WO (%密度3po (g/cm)孔隙比e。压缩模量Es( Mpa内聚力C(kpa)内摩擦角 巾(0)频数777777最小值22.61
13、9.60.6735.522.114.7粉质 粘土取大值26.019.90.7496.638.617.1平均值24.219.80.7156.030.116标准差1.110.10.030.435.60.89变异系数0.0460.0050.0370.07201860.055标准值2615.3频数666666最小值28.5190.8074.27.411.8粉质 粘土最大值31.919.30.8805.316.614.3平均值30.319.20.8534.713.712.92标准差1.140.10.020.373.420.89变异系数0.0380.0050.0290.080.2510.069标准值4.3
14、10.812.2岩石试验成果统计表地基土名称项目频数（个）范围值平均值标准差变异系数修正 系数标准值强风化泥岩天然含水量w0（%）46.237.166.80.40.059天然密度（g/cm3）424.124.224.20.050.002天然抗压强度（MPa42.43.83.10.60.1960.7762.4中风化泥岩天然含水量w0（%）92.23.812.90.60.208天然密度（g/cm3）924.624.824.70.090.004天然抗压强度（MPa97.010.88.71.330.1530.8387.3强风化粉砂岩天然含水量w0（%）34.326.065.40.970.178天然密度
15、（g/cm3）323.623.823.70.120.005天然抗压强度（MPa33.34.03.60.360.1中风化粉砂岩天然含水量w0（%）61.062.861.90.760.392天然密度（g/cm3 ）624.825.024.90.080.003天然抗压强度（MPa618.620.719.90.910.0460.93618.6（四）、场地水文地质条件1、地下水类型及含水层场地地下水类型主要为 2种：一是上层滞水，主要埋藏于填土中 和粉质粘土裂隙中，其在场地内分布不均，水量一般不大，水位水量 主要受大气降水影响。由大气降水、地表水下渗补给。另外一种为基 岩裂隙水，主要接受大气降水、地表水
16、和远程径流补给，水量主要受 裂隙发育程度和裂隙贯通程度影响，水位不稳定，水量一般不大。粉 质粘土层为微透水层，其渗透系数 K可按2 xi0-5cm/s选用。2、地下水水位拟建场地勘察期间属丰水期，经现场量测，场地内部分钻孔有上 层滞水分布，水位埋深为1.47.7m，水位标高随地形而变化。未测得 基岩裂隙水，上层滞水水位受降雨影响显著。3、地基土及持力层根据室内土工试验成果，结合现场钻探、原位试验及当地建筑经 验，地基土层的埋藏分布特征等情况，综合分析得出场地地基土的主 要物理力学性质指标建议值如下表。地基土的物理力学指标建议值表岩 土 名称重度3Y (kN/m )压缩(变形)模量Es(Eo)(
17、MPa)粘聚力C(kPa)内摩擦角 肛)承载力特征值fak (kPa)基床反力系数K3 (Mn/m)素填土19.02.0101280/粉质粘土)耕土、素填土：结构松散，分布不均，力学强度低，不能作拟建物地基持力层。2) 粉质粘土仁2:力学强度较低，较普遍分布，不宜直接作 拟建物地基持力层。3) 泥岩：分为强风化、中风化泥岩，承载能力较高，分布连续， 可作为拟建物地基持力层。中风化泥岩可作挖孔桩(墩)桩端持力层。19.86.0301614018粉质粘土4) 粉砂岩：分为强风化、中风化粉砂岩，承载能力较高，分布连 续，但埋深大。中风化粉砂岩可作挖孔桩(墩)桩端持力层。19.34.013121001
18、5强风化泥岩24.215.0501520020中风化泥岩24.71503070040强风化粉砂岩23.720.06035025中风化粉砂岩24.920080050地基土评价如下:（五）、地基基础方案（1）1、4、5号楼（18、25F,地下车库-1F ）:根据工程地质剖面 图，基底标高为272.40m,该高程位置分布中风化泥岩层。 建议清除建 基高程以上土层后，以中风化泥岩做地基持力层，采用独立基础或筏板基础。（2）2、3 号楼（18、25F，地下车库-1F）：设计 0.00=280.30m， 车库高度5.4m,基底标高274.90m,该建基高程处分布素填土、粉质 粘土、强风化泥岩层，局部为中风
19、化泥岩层，基岩顶板以上土层最大 厚度10.10 m。建议开挖至高程后，采用桩基础，桩端持力层为中风化泥岩及中风化粉砂岩。第二节 塔吊基础设计计算书一、塔吊的计算说明1、根据本工程的建筑情况，拟搭设 QTZ80（ 5610）塔吊，塔吊安装高 度为92m塔吊最大起重6t，此型号的塔吊自由安装高度达 40.5米， 所以本工程考虑使用附墙。2、建筑物的总高度为59.3、80.3米，塔吊基础面标高与地下室底板 垫层标高平齐，为-5.75，塔吊安装高度为69、90米。塔吊平面布置 见平面布置图，本次取2#楼塔吊基础90米计算。3、因本工程的地基条件很差，不考虑承台效应。4、2#塔吊桩基础承载力计算依据为江
20、安县南屏片区第一安置点 岩土工程勘察报告中的11、14、90#勘察点，3#塔吊桩基础承载力计 算依据为22、24#勘察点，本方案主要是计算 2#塔吊、3#塔吊基础承 载力，验算各种技术参数，使之满足工程施工的需要。5、基础受力要求（独立塔）（设计值）载荷工况基础承载吕FvMT工作状况18.3511.21335269.3非工作状况73.9464.115520Fh 基础所受水平力kNFv 垂直力kNM倾覆力矩kN mT 扭矩kN m6、塔吊倾覆验算按工作状态和非工作状态验算二、塔吊的基本参数信息塔吊型号：TC5610塔吊倾覆力矩设计值 M=155kNm基础以上土的厚度 D=Om基础承台厚度Hc=1
21、.00m承台箍筋间距S=180.000mrp基础承台混凝土强度等级：C3&桩间距a=3.0m,三、塔吊单桩基础计算书（一）、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算作用于桩基承台顶面的竖向力F=511.2kN,1050 kN。塔吊的倾覆力矩M=1552N塔吊起升高度H=90.0m塔身宽度B=1.60m基础承台宽度 Bc=5.00m承台钢筋级别:HPB335,承台砼的保护层厚度=50mm桩直径或者方桩边长=800mm塔机自重：45.6t （配重14.6t ）90米高度时塔吊重量为(二)、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算0003000100(000图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M
22、最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008的第条。取最不利 情况计算：偏心竖向力作用F心=士 徑 + 兽 (5. L 1-2)其中n 单桩个数，n=4;F 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1050kNG 桩基承台的自重G=1.2 X 25 BcBcHc+20BcBcD)= 1.2 25 5.00 .00 X+205.00 5.00 X)=750kN;Mx,My 承台底面的弯矩设计值，取 1552kN.m0.5xi,yi单桩相对承台中心轴的 XY方向距离a/2 =2.12 ;Ni -单桩桩顶竖向力设计值(kN);经计算得到单桩桩顶竖向力设计值为:最大压
23、力：Ni =(1050+750)/4+1552212/(222.12 )=815.87kN最小压力：Ni =(1050+750)/4-1552212/(22.12 )=84.13kN。四桩均受压力，进行下 步的验算。2.矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第条Mx = ZMyiMy = Z NiXi其中MaMw 计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);x i,y i 垂直丫轴和X轴方向自桩轴线到计算截面的距离，取 a/2-B/2=3.0/2-1.6/2=0.7m;Ni 扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),2N1=N-G/n=815.87-750/4= 62
24、8.37kN/m ;经过计算得到弯矩设计值：。四、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.2条受弯构件 承载力计算。= M/(cr |ftbho-)C = 1-(1-201)1/1，. = 1-C/2As = M/(Yshofy)式中，a i系数，当混凝土强度不超过 C50时，a i取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，a i取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；f c混凝土抗压强度设计值查表得16.7N/mm；h o承台的计算高度 H-100.00=900.00mm;fy钢筋受拉强度设计值，f y=300.00N/mm；经过计算得：a s=879
25、.718 X 10(1.00 X16.7 X 单层钢筋为 11272.5/2=5636.253279.53 mm本基础选用：HRB335钢筋，规格：25,双层双向，上下层纵横向各24根。单向钢筋面积：24条X3.14 X2.52mm条=11812.5mrn满足要求。五、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切)=0.013 ;0 5E =1-(1- 2X0.013) . =0.013;Y s =1-0.013/2=0.9935 ;A sx =Asy =879.718 X 1
26、0(0.9935 900.00 300.00)=3279.53mm2。根据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第8.5条受弯构件最小配筋率为0.2和45ft/fy=45X1.67/300=0.2505中的较大值，取 0.25052最小受力钢筋面积为：0.2505 X)00X5000/100=11272.5mm力，考虑对称性，记为V=932.22,我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截 面受剪承载力满足下面公式：Vphsaftboho其中，bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mmh o承台计算截面处的计算高度，ho=900mm入计算截面的剪跨比，入x=a/h。，入y=ay/h。，此处
27、，ax, ay为柱边(墙边)或承台变阶处至 x, y方向计算一排桩的 桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(B c/2-a/2)=a/2-B/2=700.00mm,当 入0.25时，取 入=0.25;当 入3时，取 入=3, 满足0.25-3.0 范 围。得入=0.78;B hs受剪切承载力截面高度影响系数，当ho2000mn时，取 ho=2000mm 得 B hs=0.971 ;f tC35混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm；a承台剪切系数，a =1.75/ (0.78+1 ) =0.983则，0.971 0.983 XI6.7 5000900=7173.015KN 1.2
28、 615.87=979.044经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！第三节 塔吊桩竖向极限承载力验算本工程采用人工挖孔桩，塔吊桩基设计长度10-12m,直径D=800mm 混泥土强度C25,纵筋主筋采用工程桩配筋 914,箍筋为螺旋箍 8200桩顶4000范围内8100,加劲钢筋 122000。桩端锚入 持力层800mm持力层为中风化泥岩，桩底扩大头为1200mm锅底为100mm.一、桩基竖向承载力计算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第521 条桩的轴向压力设计值，取其中最大值 N=815.87kN;建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第533条单桩竖向极限承
29、 载力标准值公式：Quk = Q品+0曲=席皿厶-Hp式中分别为总极限侧阻力标准值和总极限端阴力标准ffG就一桩身周氏；z用椰力触探比贯人阳力值估算的桩周第|层土的极限侧阴力匚*6 桩周第i层土同厚度；a 一桃端限力修正系数；仏桩端附近的静力触探比贯人阻力标樵值(平如桩端面积；各土层厚度及阻力标准值如下表：指标地层名称土厚度人工挖孔桩极限侧阻力标准值 qsik(kPa)人工挖孔桩极限端阻力标准值qpk(kPa)素填土425/粉质粘土1365/粉质粘土2250/强风化泥岩100/强风化粉砂岩110/中等风化泥岩1303500中风化粉砂岩1604500本工程u=2.512,A f=1.13。土侧阻
30、力标准值不予考虑，只考虑桩端承载力。持力层放在中风化泥岩之上：单桩竖向承载力验算：Q UK=U2 qsia l i +qpaAp=2.512 395+0.75 3500X|.13=3958.49kPa=3020.495kN单桩竖向承载力特征值：R=Qk/2+ n Cf akAc=3958.49/2+0.175 00X1.9 =3020.495KNNK&5.87 R=3020.495KN桩基竖向承载力满足要求！二、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第条, 群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：T utSXjqSikUj lj其中：T述一桩基抗拔极限
31、祇載力标准值：破坏表面周长！収口二嗣；q斂一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值：Xi抗拔系数，砂土取0. 50-0. 70,粘性土、粉土取0. 70-0.80,桩长I与桩径0.8=2.512 ;甲=66;入 i=0.7;Tuk=2.512 66X).7 X0=1160.544kN群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk二（口忆入iqiiJi） /4群桩外围周长,=4X 3+0.8) =15.2Tgk=1755.60KN桩基抗拔承载力公式：MW Q/肌卽W 5/2 叫其中 -桩基上拔力设计值，Nt= 84.13 kN；-群桩基础所包围体积的桩土总自朿设计值除以总桩数，G卯二958
32、. 32腻; Gp -基桩自重设计值,Gp =50.24kN|Tg2+Ggp=1755.60/2+958.32=1836.12KN 84.13KNTuk/2+Gp=1160.544/2+50.24=630.512 84.13KN桩抗拔满足要求。三、桩配筋计算桩构造配筋计算2 2 2A=nd/4 X).65%=3.14600/4 X).65%=3265.60mm桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求，只需构造配筋！桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第条正截面受拉承载力计算：N冬& + /咼九式中：N轴向拉力设计值,N=84130.00N；fy 刈筋
33、强度抗压强度设计值，fy=300+ OON/inm2；As纵向普通钢筋的全部截血积2As=N/f y=84130.00/300=280.00mm2建议配筋值：HRB335钢筋，914,实际配筋值为1384.747mm第四节、塔吊防雷施工要求利用塔吊基础桩的其中2条对角桩，作为地极引下线，和基础钢 筋跨接，并和塔吊螺栓连接。再将跨接的基础的钢筋引出和主体的接 地系统连接为一个整体接地。要求接地电阻不大于4欧姆。第五节、塔吊施工质量要求1、塔吊基础按工程桩要求施工，基础钢筋按钢筋工程规范验收。2、基础砼米用商品砼，并按规范要求做试块。3、塔吊地脚螺栓的预埋必须符合塔吊厂家附带的塔吊资料中基础地脚 螺栓预埋要求。塔吊面同地下室底板垫层面平齐第六节、附录：塔吊平面位置图塔吊基础施工图11、14、90#勘察孔 钻孔柱状图22、24#勘察孔钻孔柱状图塔吊资料