中缅油气管道地泊泵站工程竹木脚手架专项安全技术方案.docx

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1、中缅油气管道地泊泵站工程竹木脚手架专项安全技术方案竹木脚手架安全技术专项方案审批:2012 年 4 月 25 日名目1、 工程概况 12、 设计依据 13、 材料 14、 外双排竹脚手架构造搭设25、 楼板模板满堂支架56、 设计运算67、 架体拆除168、 雨季施工措施质 169、 量措施 17 安全治理 17十、工程概况工程名称:中缅油气管道地泊泵站工程; 建设地点:缅甸联邦禅邦地泊市; 站场功能:为不可压力越站的中间泵站,要紧功能是为原油加压外输和清管;其中需要安装脚手架进行施工为:公寓楼,需要安装满堂模板支架施工的结构物为:综合办公楼与公寓楼。综合办公楼总建筑面积 1234m2 , 层

2、高 3.6m , 建筑总高 7.8m , 框架结 构,层数两层。公寓楼总建筑面积 2852.6m2 ,层数三层,层高 3.6m ,室内 外高差 0.600m ,建筑高度11.4m ,框架结构。设计依据1 )中缅原油管道(缅甸段)地泊泵站设计图纸2)建筑施工运算手册中国版本图书馆CIP (2001 )第 17470 号3)建筑施工竹脚手架安全技术规范JGJ 254-20114)建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20085 )木结构设计规范GB 50005-20036 )建筑施工脚手架有用手册中国建筑工业出版社(京)新登字035号7 )建筑结构荷载规范GB 50009-20018 )安全

3、网GB 5725-20099)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001材料要紧受力杆选用生长期 34 年的毛竹,竹竿挺拔坚强,不使用弯曲、 青嫩、 枯脆、 腐烂、 虫蛀、 及裂纹连通两节以上的竹竿; 水平杆直径不小 于 90mm , 直径 60mm90mm 的竹竿两根合并使用;立杆、顶撑、斜撑、抛撑、剪刀撑和扫地杆直径不小于 75mm ;栏杆不小于60mm ,表面涂刷防火 胶。绑扎材料采纳8#、10#、14#镀锌钢丝,绑扎材料均不结长使用,亦不 重 复使用。脚手板单块重量不超过 250N ,安全网采纳阻燃型安全网。梁板模板满堂支架木材选用杉木,梢径不小于80mm,长度宜为6m

4、。木材不得有虫洞,不得腐蚀,枯脆,表面涂刷防火胶。行检查并对材料进行选择、分类堆放、并设置防潮 防水措施纳四、模板为木胶合板,厚度为 170mm双排竹脚手架,横向水平杆置于纵向水平杆之上,脚手板铺在横向水平杆和搁栅之上,荷载由纵向水平杆传给立杆。(见示意图)脚手架基础为回填土,回填土上铺设一层碎石土,碎石土顶面高于周围地坪,上面垫设木垫块,立杆置于木块之上,垫板宽度不小于200mm ,厚度不小于50mm。并绑扫地杆,横向扫地杆距垫块上表面不超过 200mm ,横 向扫地杆上再绑纵向扫地杆。搭设前对场地进行清洁,平坦,测量放线,并设置有关警示牌,做好基础防水措施底层顶撑设置200mm*200mm

5、*50mm垫块,其他各层顶撑不设置垫块。主 节点及剪刀撑、斜杆与其他杆件相交的节点采纳对角双斜扣绑扎,其他节点采纳单斜扣绑法。(双鞋扣绑法如下图)2-3圈第一步:绕竹竿一侧前后斜交绑扎城三襄F头分不绕立杆半ILJ第三步:两头再沿第一步的另一侧相对绕行第四步:相对绕行 23圈第五步:两头相交缠绕后,用老虎钳相交扭紧杆件结长时,采纳平扣绑法(见示意图) 。三根杆件相交的主节点处, 相互接触的两杆件分不绑扎,不得三根杆件共同绑扎一道绑扣。不得多根单圈绑扎。采纳搭接结长,不得对接,插接。绑扎后的节点,接头不得显现脱落松垮,显现断裂脱落赶忙重新绑扎。受力杆件不得钢竹、木竹混用。脚手架搭设与实体施工同步进

6、行,一次搭设高度不超过最上层连墙件两步,且自由高度不大于 4m。自下而上按步搭设,没搭设完两步对立杆和水平杆进行效验。剪刀撑、斜撑、顶撑等家固件随架体同步搭设。脚手架 沿建筑 物四周形成封闭结构,搭设时同步升高。连墙件采纳两步两跨的布置方式,靠近主节点设置连墙件,当距离主 节 点大于300mm时设置水平杆和斜杆对局部进行加大。从第二步架设置连墙件,连墙件采纳菱形、方形、矩形布置,转角两侧立杆顶层及操作层设置连墙件。连墙件与内外杆件连接,拉件采纳8#镀锌钢丝,顶件采纳毛竹,拉件 水平设置或脚手架连接处低于建筑物连接处,顶件与结构物牢固连接,连 接件 不得设置在填充墙位置。作业层外侧设置两根防护杆

7、,上道杆高度不小于 1.2m,下道杆件居中 设 置,挡脚板高度不小于0.18m ,栏杆及挡脚板设置在立杆内侧, 立杆内侧采 纳密目式安全网封闭。立杆小头朝上, 上下垂直, 内立杆至屋顶时低于檐口 0.4m0.5m ,外立 杆高于檐口 1.01.2m。最上一根立杆小头朝下,将余外部分向下错动,使 立杆顶齐平I, / 一 jf立杆搭接肩板蕾径起算不卜于1.5m,绑扎许多于5道等距绑扎 搭 点离两端不得 位卢阳m面f邻接接头相错1个步距,结长后的立杆 平杆,七J二1紧靠横沿立杆纵向左右错开。点处绑扎在立杆上,搭设置杆内侧,主非主节点处绑扎 起算不小于1.2m,等距 搭接长度从卜格忡韧I才匚不小于搭接

8、接头处设置于立杆处并伸0 1m出立杆0.相邻纵向水平杆接头不设 在同步或同跨内,上下内外错开一倍的立杆纵距,架体端部的纵向水平杆大头应朝外(见示意图)横向水平杆主节点处绑扎在立杆上,非主节点处绑扎在纵向水平杆上。横向水平杆每端伸出纵向水平杆的长度不小于0.2m。里端距墙面为 0.12m0.15m ,两端应与纵向水平杆绑扎牢固。主节点处相邻横向水平杆错开搁置在立杆的不同侧面,且与同一立杆相交的横向水平杆保持在立杆的同一侧面。顶撑紧贴立杆设置,并顶紧水平杆。顶撑与上、下方向的水平杆直径匹配,两者直径相册不大于顶撑直径的三分之一。 顶撑与立杆绑扎不得少 于3道, 两端绑扎点与杆件端部的距离不小于 1

9、00mm ,中间绑扎点平均设 置。顶撑使用整根竹杆,不得结长,上下顶撑保持在同一垂直线上,顶撑 顶 在纵向水平杆的下方。外侧采纳连续式剪刀撑,在脚手架外侧由底至顶连续设置,与地面倾角立 为4 560 。剪刀撑与其他杆件同步搭设并通过主节点。剪刀撑紧靠 杆,与之 100mm ,绑扎点平均设置,剪刀撑大头朝下、小头朝上(见示 二 息脚手架、横向水平杆等全部两两绑扎。剪刀撑的搭接 径起算不小于1.5m,绑扎许多于3道,两端绑扎点与杆件端水平斜撑设置在脚手架有连墙件的步架平面内,水平斜撑的两端与立(见示意图)杆绑扎呈“之”字形,将其中与连墙件相连的立杆作为绑扎点横向斜撑在同一节间由底至顶呈“之”字形连

10、续设置,杆件两端固定在与之相交的立杆上。脚手架搭设高度低于 3步时候没设置抛撑。抛撑采纳通长杆件与脚手架可靠连接, 与地面的夹角45 60 ,连接点中心至主节点的距离不大于搁栅设置在横向水平匚殳仁,与之绑扎牢固。接长采纳搭接,头搭头, 面箍算不/J、1.2m ,搭接端横向水平杆上伸出 i1200mm300mm 。脚手板按其主竹筋垂直于横向水平杆方向铺设,采纳 对接平铺,四个 角采纳14作业层脚 锌钢 固定在纵向水平杆上脚手板探头仁qj板匚闻墙面距离金曲门洞口gmm、卜寻50艇1 桁架结构柄。其余纵向水平杆,步。绑扎牢固酬脸的两 侧立杆、顶撑为双杆,扁市遹于门洞口12斜朦杆立理蠲面理连随交推架体

11、同多搭谶)不得滞后搭设(见示意图)300mm。连墙件搭设后方可拆除抛撑。楼板模板辅堂支架 大雨、和六级以上天气不得进行支架及高处作业,雨 起措破必赞触度就濡辖施。搭设人员戴好安全帽,2m以上作业时系好安全带。四周外排立杆必须设置剪刀撑,中间每隔三排立杆必须沿横向设置通长剪刀撑。剪刀撑均从底到顶连续设置,木支撑要保证横平竖直,木支撑上要用拉板拉结搭设时候从底到顶不得分层,立糅的S端夯实)并放置垫木,垫木尺为 200mm X 100mm X 800mm。60立杆顶与模板底部应用平直的方木水平支撑,结合位置应齐平,利用角架牢固。设计运算参考木脚手架、扣件式钢管脚手架取值。1. 外双排竹脚手架内立杆离

12、墙距离0.3m ,立杆横距0.9m ,立杆纵距 1.4m ,步距 1.8 ,操 作层横杆间距0.7m ,脚手板自重0.22kN/m2 ,纵向水平杆自重 0.22kN/m2 , 横向水平杆自重0.22kN/m2 ,立杆自重0.19kN/m ,均布活荷载3.5 kN/m2 。 弹性模量 9500N/mm2 。抗弯强度设计值48.92N/mm2 ,抗剪强度设计值1.3N/mm2 ,抗压强度设计值13N/mm2 。a 、脚手板运算 脚手架支承在横向水平杆上,视支承情形可按单跨简支梁或双跨连续 梁考虑。作用在脚手板的荷载包括脚手板自重,活荷载等,按均布荷载考 虑。2. 按简支梁运算:作用在脚手板上的荷载

13、:q=1.4 X 3.50 X 1.40+1.2 X 0.25 X 1.40=7.23k N/m最大弯矩 Mmax=ql2/8=7.23 乂 0.70 X 0.70/8=0.44kN.m最大剪力 Vmax=ql/2=7.23 乂 0.70/2=2.53kN最大挠度 Wmax=5ql4/384EI=5 X 7.23 X 700.004/(384 X 9500.000 X 260 4166.667)=0.91mm3. 按双跨连续梁运算:最大弯矩 Mmax=ql2/8=7.23 乂 0.70 乂 0.70/8=0.44kN.m最大剪力 Vmax=0.625ql=0.625 乂 7.23 X 0.70

14、=3.16kN最大挠度 Wmax=0.521ql4/100EI=0.521 X 7.23 X 700.004/(100 X 9500.000 X 2604166.667)=0.37mm4. 脚手板的验算:(1)强度验算:脚手板截面抗击矩:Wn=250.000 X50.0002/6=104166.667mm3cm:=M/Wn=442813/104166.667=4.251N/mm2通过运算脚手板强度4.25N/mm2, 不大于承诺强度48.92N/mm2 ,因此满足条件 !(2)抗剪验算:g3V/2bh=3 3162.95/(2 M50 50)=0.380N/mm2 通过运算脚手板受剪强度0.3

15、8N/mm2, 不大于承诺强度1.300N/mm2 ,因 此满足条件!(3) 挠度验算 :通过运算得的最大挠度0.91mm, 不大于承诺挠度值l/150=4.77mm ,因 此满足条件 !b 、横向水平杆运算横向水平杆承担脚手板传来的荷载,按支承在纵向水平杆上的单跨简 支梁考虑。1. 按简支梁运算: 作用在横向水平杆上的荷载q=7.23 X 0.70/1.40=3.61kN/m最大弯矩 Mmax=ql2/8=3.61 X 1.40 x 1.40/8=0.89kN.m 最大剪力Vmax=ql/2=3.61 义 1.40/2=2.53kN最大挠度 Wmax=5ql4/384EI=5 义 3.61

16、X 1400.004/(384 又 9500.00 X5467500.00)=3.48mm2. 横向水平杆验算:(1)强度验算:横向水平杆截面抗击矩:Wn=90义902/6=121500.000mm3m=M/Wn=885626.00/121500.00=7.29N/mm2通过运算横向水平杆强度7.29N/mm2, 不大于承诺强度48.920N/mm2 ,因此满足条件 !(2) 抗剪验算:可3V/2bh=3 M000 X2.53/(2 X90 M0)=0.47N/mm2通过运算横向水平杆受剪强度0.47N/mm2, 不大于承诺强度1.3N/mm2 ,因此满足条件!(3) 挠度验算:通过运算得的最

17、大挠度3.48mm, 不大于承诺挠度值l/150=9.33mm ,因 此满足条件 !c 、纵向水平杆运算纵向水平杆承担横向水平杆传来的集中荷载,它支承在立杆上,一样 按两跨或三跨连续梁考虑。1. 当按两跨连续梁考虑时:横向水平杆作用的集中荷载P=3.61 X 1.40=5.06kN最大弯矩 Mmax=0.333Pl=0.333 X 5.06 X 0.90=1.52kN.m最大剪力 Vmax=1.333P=1.333 乂 5.06=6.75kN最大挠度 Wmax=1.466Pl3/100EI=1.466 X 1000 X 5.06 X 900.003/(100X 9500.00 X 546750

18、0.00)=1.04mm2. 当按三跨连续梁考虑时:横向水平杆作用的集中荷载P=3.61 X 1.40=5.06kN最大弯矩 Mmax=0.267Pl:=0.267 X 5.06 X 0.90=1.22kN.m最大剪力 Vmax=1.267P:=1.267 乂 5.06=6.41kN最大挠度 Wmax:=1.833Pl3/100EI=1.833 X 1000 X 5.06 X 900.003/(100X 9500.00 X 5467500.00)=1.30mm3. 纵向水平杆验算:(1) 强度验算:脚手板截面抗击矩:Wn=90 X 902/6=121500.00mm3m:=M/Wn=12160

19、91.02/121500.00=10.009kN/mm2通过运算纵向水平杆强度10.01N/mm2, 不大于承诺强度48.92N/mm2 ,因此满足条件 !(2)抗剪验算:e3V/2bh=3 M000 X6.75/(2 X90 X90)=1.249N/mm2 通过运算纵向水平杆受剪强度1.25N/mm2, 不大于承诺强度1.3N/mm2 , 因此满足条件!(3) 挠度验算:通过运算得的最大挠度1.30mm, 不大于承诺挠度值l/250=6.00mm ,因 此满足条件!d 、立杆运算立杆承担纵向水平杆传来的荷载,按压杆稳固验算,分不验算立杆平面内和平面外的稳固性。1. 稳固性的运算参数如下 :立

20、杆的轴心压力N=5.06kN立杆的运算长度l0 取纵向水平杆之间的距离: 1.80m 截面的回转半径i=20.00mm轴心受压构件稳固系数fa由?=l0/i查附表得0.661截面的净截面面积A0=5026.548mm2 偏心距 e0=(80.00+90.00)/2=85.00mm截面的运算弯矩 M:=Ne0=5.06 x 0.09=0.430kN.m木材顺纹抗压强度值fc=13.00N/mm2立杆的截面抗击矩Wn=50265.482mm3 立杆的抗弯强度设计值fm=48.92N/mm22. 弯矩作用平面内的稳固性运算:N/faA0+Mfc/Wnfm=5.061 X 1000/(0.661 X

21、5026.548)+0.430 X 13.00 X 1000/(50265.482 X 48.920)=1.526N/mm2 13N/mm2 ,满足要求。3. 弯矩作用平面外的稳固性运算:N/faA0=5.061 义 1000/(0.661 义 5026.548)=1.523N/mm2 & 13N/mm2 ,满足 要求。2) 满堂楼板模板支架运算( 按公寓楼运算 )立杆横距及纵距均为 0.6m ,步距 1.8m ,搭设高度3.6m ,模板自重 0.35kN/m2 , 混凝土和钢筋自重 25.00kN/m2 , 振捣混凝土的荷载标准值2kN/ m2 ,施工均布荷载及支架运算均布荷载标准值为 10

22、kN/m2 , 楼板混凝土等 级为 C30 ,刚级不为 3 级,每标准层施工需要 15 天,施工平均温度25, 支撑方式为圆木支撑。a 模板面板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁运算。使用模板类型为:胶合板。静荷载标准值 q1 = 25.000 X 0.100 X 0.600+0.350 X 0.600=1.710kN/m 活 荷载标准值 q2 = (2.000+10.000) X 0.600=7.200kN/m 截面抗击矩 W和截 面惯性矩 I 分不为 :W = 60.00 X 1.70 X 1.70/6 = 28.90cm3 ;I = 60.00 X 1

23、.70 X 1.70 X 1.70/12 = 24.57cm4 ;(1) 抗弯强度运算f = M / W ff 面板的抗弯强度设计值,取13.00N/mm2 ;M = 0.100ql2M = 0.100 X(1.2 X 1.710+1.4 X 7.200) X 0.300 X 0.300=0.109kN.m 经运算 得到面板抗弯强度运算值f = 0.109 X 1000 X 1000/28900=3.778 N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2) 抗剪运算T = 3Q/2bh TQ=0.6ql=0.600 X (1.2 X 1.710+1.4 X 7.200) X 0.300=

24、2.184kNT=3 X 2183.8/(2 X 600.000 X 17.000)=0.321N/mm2T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T ,满足要求!(3) 挠度运算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度运算值 v = 0.677 X 1.710 X 3004/(100 X 9500 X 245650)= 0.040mm面板的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 !b 、支撑圆木的运算 圆木按照均布荷载下连续梁运算。1. 荷载的运算(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) :q11 = 25.000 X 0.100 X 0.300=0.75

25、0kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) :q12 = 0.350 X 0.300=0.105kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m) :q2 = (10.000+2.000) X 0.300=3.600kN/m静荷载 qi = 1.2 X 0.750+1.2 X 0.105=1.026kN/m活荷载 q2 = 1.4 X 3.600=5.040kN/m2. 圆木的运算 按照三跨连续梁运算,最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利 的布置。均布荷载 q = q1+q2 =6.066kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 X 6.066 X 1

26、.00 X 1.00=0.607kN.m最大剪力 Q = 0.6ql=0.6 X 6.066 X 1.000=3.640kN 最大支座力 N =2.1 ql=1.1 X 6.066 X 1.000=6.673kN 截面抗击矩 W 和截面惯性矩 I分不为:W = 3.142*80.003/32 = 50265.44cm3I = 3.142*80.004/64 = 2010617.60cm4(1) 圆木抗弯强度运算抗弯运算强度 f=M/W=0.607 X 106/50265440.0=0.01N/mm2 圆木的抗弯运算强度小于 13.0N/mm2, 满足要求 !(2) 圆木抗剪运算截面抗剪强度必须

27、满足:T = 4Q/3A T圆木的截面面积 A =3.14 X 800.002/4 =502654.40mm2截面抗剪强度运算值T=4 X 3640/(3 X502654)=0.010N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2圆木的抗剪运算强度小于 1.6N/mm2, 满足要求 !(3) 圆木挠度运算qk=q11+q12=0.750+0.105=0.855kN/m 最大变形 v =0.677qkl4/100EI=0.677 X 0.855 X 1000.04/(100 义 9500.00X 20106176000.0)=0.000mm圆木的最大挠度小于 1000.0/250, 满足

28、要求 !c 模板支架的立杆轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容:(1) 脚手架的自重(kN) :NG1 = 0.1161 义 3.600=0.418kN(2) 模板的自重 (kN) :NG2 = 0.350 X 0.600 义 0.600=0.126kN(3) 钢筋混凝土楼板自重 (kN) :NG3 = 25.000 X 0.100 X 0.600 义 0.600=0.900kN 经运算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.444kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 运算支架立柱及其他支撑结构时 ,

29、均布荷载取10.00kN/m2 经运算得到,活荷载标准值 NQ = (10.000+2.000) X 0.600 X 0.600=4.32 0kN3. 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1.2NG + 1.4NQ=7.781kNd 立杆的稳固性运算立杆的稳固性运算公式N 立杆的轴心压力设计值, N = 7.78kN ;轴心受压立杆的稳固系数,由长细比入=l0/i查表得到;1 运算立杆的截面回转半径(cm) ; i = 1.58A 立杆净截面面积(cm2) ; A = 4.89W 立杆净截面抗击矩(cm3) ; W = 5.08钢管立杆抗压强度运算值(N/mm2) ;f 钢管立

30、杆抗压强度设计值, f = 205.00N/mm2 ;l0 运算长度 (m) ; 由公式 (1)或(2)运算l0 = k1uh l0 = (h+2a)(1)(2)kl:运算长度附加系数,取值为1.243; u:运算长度系数,取不利值u = 1.80 a:立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.30m;公式的运算结果:心(1.80 X 1.80) X 100/1.580=205 不=210,满足要求!立杆运算长度 10 = kluh = 1.243 X 1.80 X 1.80 = 4.03 10/i = 4027.320/15.800 = 255由长细比 l0/i 的结果得到轴心

31、受压立杆的稳固系数= 0.113 立杆受压应力运算值 = 141.23N/mm2 ,立杆的稳固性运算 f1=205.00N/mm2,满足要求! b.公式(2)的运算结果: 心(1.80+ 2 X0.30) X 100/1.580=152 入=210,满足要求! l0/i = 2400.000 /15.800 = 152由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数= 0.301 立杆受压应力运算值= 52.84N/mm2 ,立杆的稳固性运算 f1=205.00N/mm2, 满足要求 !公式 (3)运算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 运算长度附加系数,按照表2 取值为 1.

32、000 ; 公式 (3)的运算结果:l0/i = 189立杆受压应力运算值= 79.16N/mm2 , 立,杆的稳固性运算e 楼板强度的运算 80.00 1.62)=0.116运算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力运算系数为s = 41-0.5 9 = 0.116 (1-0.5 0.116) = 0.109 ;此层楼板所能承担的最大 弯矩为:M2= sbh02fc = 0.109 义 1000 义 80.0002 义 11.62 义 10-6=8.14kN.m 结论:由 于2Mi = 8.14 (1-0.5 0.092) = 0.088 ;此层楼板所能承担的最大 弯矩为:M3= sbh02f

33、c = 0.088 义 1000 义 80.0002 义 14.60 义 10-6=8.24kN.m 结论:由 于2Mi = 16.38 Mmax=37.47 因此第30天以后的楼板楼板强度和不足以承 担以上楼层传递下来的荷 载。第 3 层以下的模板支撑必须储存。架体拆除拆除前应对作业人员做安全技术交底, 对要拆除的脚手架做全面检查, 按 照检查结果补充拆除方案,按照原方案批准人审批后实施。拆除前做好脚手架上及地面清理,去除障碍物。拆除作业由上而下进行,严禁上下同时作业,严禁剪断整层绑扎后整体滑落,推倒,拉倒。连墙件随脚手架逐层拆除, 严禁先整层或数层连墙件拆除后再拆除架体;分段拆除时高差不应

34、大于 2 步。拆除纵向水平杆、 剪刀撑时, 应先拆中间的绑扎点, 后拆两头的绑扎点,并由中间的拆除人员往下传递杆件。拆至下部三步架高时,应先在适当位置设置临时抛撑对架体加固后再拆除连墙件。分段拆时,除架体时不拆除部分的两端应加固,拆下的竹竿、脚手板等材料,应向下传递至地面,严禁抛掷。拆除后的杆件应清理,分类运至料场码放。雨季施工措施 本工程施工时期要紧处于 6-9 月雨季, 为保证施工质量、 进 度、安全我 部作防雨措施:对杆件表面涂刷防水胶,防止雨水腐蚀竹竿而发生的变形、腐烂在脚手架底部周围做好排水措施,幸免积水对脚手架基础的浸泡发生承载力不足而导致架体坍塌。在施工作业层设置挡雨棚,以免作业

35、层受雨水打湿,而发生作业人员和材料滑倒、滑落、位移。每次作业前,对架体进行全面检查,对薄弱环节加固加大后再作业。质量措施 材料进场时按照本方案对材料进行检查,合格后方可入场。 绑 扎材料必须具备合格证,不合格的材料及时清除。 搭设前对脚手架地基进行 检查, 每搭设 1 个楼层对搭设质量进行一次检查, 检查合格后方可急需搭设。脚手架由施工技术员、 安全员共同检查验收。 搭设验收技术文件应有 材料检查记录 安全技术交底 搭设质量 记录 脚手架施工验收报告 。检查项目必须符合本专项方案要求,搭设的技术要求、承诺偏差也要 符合建筑施工竹脚手架安全技术规范 JGJ 254-2011 、建筑施工木脚手架安

36、全技术规范 JGJ 164-2008 。安全治理 建立三级安全教育制度。加大安全生产治理和监督,结合安全生产检 查工作作到定期与不定期相结合,作到有打算、有步骤、有重点。检查后作好书面记录。履行手续,提出限期整改措施,作到动作迅速,处理严肃。建立健全安全生产责任制,责任落实到人。施工现场建立安全生产宣传牌 和禁令标志, 提升施工现场的安全气氛, 搞好安全生产宣传活动, 坚决“不损害自己,不损害他人,不被他人损害” 。把我们制定的一套安全生产责任制在贯彻到每个工人,作到使每个工人心中有数,建立好工地安全生产资 料, 设置专职安全员, 对班前安全技术交底持之以恒, 把安全生产和经济 利益挂钩,对安

37、全违章作业人员严格处罚。所有外架的操作人员均应持证上岗。 架子搭设前, 所有工人必须进行技术交底和岗位安全教育及培训,严禁无证人员上岗操作。施工人员在搭设(拆除)脚手架前必须通过体检,躯体不适、疾病、恐高症者不得上岗。搭设(拆除)脚手架时施工人员要处于精神状态良好、不喝酒,不熬夜。思维清晰。进入施工现场,工人操作必须戴好安全帽、佩好安全带、穿防滑鞋、不得光脚,不得穿易滑鞋、拖鞋上下施工。雨天、雷天、及七级以上大风不得进行搭设或拆除脚手架。夜间不得进行搭设或拆除脚手架。搭设或拆除脚手架应严格按照本方案及有关安全治理制度。 不颠倒顺序施工,不野蛮指挥。外脚手架搭设完毕后, 必须经技术人员、 外架工程治理人员、 安全员及其他有关人员会同验收,5格后方可交付使用外架使用过程中,应加大对脚手架各受力系统进行观看和爱护,定期对脚手架进行验收和检查,发觉咨询题及时整改,同时注意破漏的安全网及时更换。使用脚手架时,不的在脚手架上打闹,不得往下抛掷物体,施工人员 不得将脚手架当作垂直运输工具而随意爬上爬下。脚手架拆除时,作业区及进出口处必须设置戒备标志,派专人指挥,严禁非作业人员进入。竹材堆放处四周应当设置消防器材,如灭火器,消防水桶等。

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