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1、附件一：基坑支护检算（本计算书几个主要结果：钢板桩入土深度43m钢板桩弯应力 493Mp尬大于其设计值200Mpa坑底抗隆起基本无法保证。围楝及 支撑钢管可以满足。造成原因是温州淤泥地质，根据设计院提供的力学指标：内摩擦 角24度（普遍的如粘度内摩擦角20度）直接反映在主动、被动土 压力系数区别不大，即基坑底以下钢板桩内侧的被动土压力很难抵消 上部钢板桩外侧的主动土压力，要靠超厚的深度来积累，于是过深的 0点土压力点决定了钢板桩弯矩过大。而淤泥粘聚力C=5（普通粘土 C=21）,这个值过小决定了基底抗 隆起不能难以保证。附件有个excel表，调整相关参数可以看出对受力的影响。现将相关情况汇报工
2、程部，请工程部复核计算过程，若情况属实, 则需考虑非常规方法施工，如基底注浆加固等）1方案简介河边，承台部分侵入河道。采用拉森IV型钢板桩，围楝用 I40a 工字钢，支撑采用325mmi旋钢管。钢板桩nm大钢管唱I 4 0a工字钢河岸二二二二三三二二一三二-二河道2设计参数标高：原地面为0标高，同最大洪水位，正常水位-1m。钢板桩 顶标高填土高 h2=1m桩顶到围楝距离h0=0.5m,桩顶到基坑底H=3.5ni淤泥土容重=17kN/m3不考虑表层素填土。内摩擦角： =4粘聚力：C=5 kN/m2板桩外1.0m均布荷载按q=20KN/ m2计结构计算本计算暂采用靠岸侧建立模型，考虑恒载，未考虑水
3、压力3.13.1钢板桩受力检算.1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图Katg2(45/2)tg2(454/ 2)0.8722Kptg2(45/2)tg2(454/ 2)1.15板桩外侧均布荷载换算填土高度 h1,A q/ 20/17 1.17m钢板桩顶以上填土高，土压力强度：Pa1(几 h2) Ka 17 (1.17 1) 0.87 32.2kN / m2钢板桩顶以下，土压力强度：_ 2Pa2(h1 h2H ) Ka 17 (1.17 1 3.5) 0,87 83.9kN /m3.1.2 土压力零点B到基坑底的距离为uKp u Ka (H u)u Ka h/(Kp Ka) 0.87 3.5/
4、(1.15 0,87) 10.8m3.1.3 计算支反力Ra及Qb主动压力合力：Ea (Pa Pa2) H Pa2 u/2(32,2 83.9) 3,5 83.9 10.8/2 861.7kN/m2设合力到桩顶距离为aEa a Pa1 H H /2 (Pa2 PaJ H /2 2 H /3 Pa2 u (H u/3)32.2 3.5 3.5/2 (83.9 32.2) 3.5/2 2 3.5/3 83.9 10.8 (3.5 10.8/3) a 861.78m根据平衡方程计算支撑反力 Ra及B点剪力QbEa(H u a)Ra H u h0861.7 (3.5 108 8)3.5 10.8 0.
5、5410kN Ea(a h0) 861.7 (8 0.5)Qb h u h03.5 10.8 0.5466kN3.1.4计算钢板桩的入土深度t由等值梁求算板桩的入土深度t,取钢板桩底Mg。，则Qb t0 Kp (u t) Ka (H u t t0224.2 mt 6 Qb6 4660: (Kp Ka) 17 (1.15 0.87)钢板桩入土深度t 1.2 t0 u 1,2 24.2 10.8 40m故钢板桩总长为l 40 3.5 43.5m3.1.5 基坑底部的隆起验算考虑地基土质均匀，依据地质勘察资料，具土体力学指标如下：r=17/m3, c=5Kpa, q=20 KN/m2由抗隆起安全系数
6、K 2 C /(q h) 1.2贝u：h (2 C 1.2q)/1.2(2 3.14 5 1.2 20)/(1.2 17)0.36m即钢板桩周围土体不超过 0.36m时，地基土稳定，不会发生隆起 实际施工中，尽量减小坑沿活载，同时适当降低板桩侧土体高度，以 避免基坑底部的隆起。3.1.6 钢板桩抗弯最大弯矩在剪力Q=0处，设从桩顶下x位置处Q=0Ra Pa1 x (Pa2 Pa1) x/H x /2 07.38x2 32.2x 410 0x 5.58 m _2_22_Mmax Ra(x h0)Kp(x H) /6 Pa1xKa(h1 H h2 x)x /61006 kN mIV型拉森钢板桩 W
7、=2043cm3 f=200MpaMmax/W 1006 105N cm/2043cm3 49241N / cm2 492.41N / mm2 2200N / mm2不满足，若考虑安全系数2,则差的更远。3.2 围楝检算围囹采用I40a工字钢，其x-x轴的截面系数 W=1090cm3钢材 屈服强度值fy=235N/mm,钢材抗压弓S度设计值f=215N/mm。3.2.1 工字钢抗弯强度钢管间距：2.24m线荷载：q Ra/2.24 410/2.24 183kN /m将围楝视为多跨连续梁，跨度仍 2.24m计算，最大弯距在跨中， 若安全系数取K=2.0。计算时按两跨连续梁计算，则查静力计算手 册
8、可得： 2_ _ 2 一 一Mmax 0.07ql0.07 183 2.2464.3kN m_ 5 2_2Mmax/W 64.3 10 /1090 5899 N / cm 58.99N / mm/ 2 fy/2 117.5N/mm23.2.2 工字钢抗压当斜向支撑作用在围楝上时，围楝是压弯构件，因此还应进行围 楝在压弯状态下的强度。按下式计算：(N/An) Mmax/( x Wnx) f上式中x截面塑性发展系数，取1.05;N轴心压力，为Ra;An净截面面积，为 86.1cm2;Mmax-最大弯矩；Wnx截面矩。 一 一 4- (N/An) Mmax/( x Wnx) (410/86.1) 6
9、4.3 10 /(1.05 1090)567N /cm2 5.67N / mm2 f 215N/m2满足要求。3.3 支撑钢管验算支撑钢管外径D=300mm管壁厚度 d=10mm钢材屈服强度值fy=235N/mm2钢材抗压弓S度设计值f=215N/mm2 3.3.1钢管截面积 222222A 1/4 (D2 d2) 1/4 3.14 (3252 3052) 9891mm2 98.91cm2(2)钢管的回转半径3.3.1 截面惯性矩I (D4 d4)/64 3.14 (3254 3054)/64 12280cm4截面回转半径i I / A 12280 /98.9111.14cm 111.4mm3.3.2 钢管强度钢管长度7.9ml/i 7900 /111.470.9查表得0 =0.77 2_2f N/ A 410/(0.77 98.91) 53.8N / mm2 f 215N/mm2满足要求。3.3.3 钢管稳定性fy N/A 410/ 98.91 41.4N/mm2 fy 235N / mm2满足要求。