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1、目录1设计资料12板的设计12. 1荷载22.2力计算22.3截面承载力计算33次梁设计43. 1荷载43.2力计算53.3截面承载力计算54主梁计算74.1荷载74.2力计算84.3 截面承载力计算124.4主梁吊筋计算14参考文献14某工业厂房单向板肋梁楼盖1设计资料某工业厂房设计使用年限为50年，安全等级为二级，环境类别为一类。结构形式采用框架结构，其 中梁柱线刚度比均大于3。楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，厂房底层结构布置图见图1。楼面 做法、边梁.培、及柱的位置关系见图2。L .-Ml-2图1底层结构布置图楼面活荷载标准值8kN/m2,楼面面层为20mm水泥砂浆， 梁板的天棚抹
2、灰为20mm厚混合砂浆。材料选用混凝土：采用 C30 (fc=14.3 N/mm2)钢筋：梁的受力纵筋釆用HRB335级钢筋 (“300 N/mm2),其余采用 HRB300 级钢筋(fy=270 N/mm%2板的设计板按塑性力重分布方法设计。按刚度条件板厚要求取 h=L/30=2000/3067mm,工业厂房楼面最小厚度为70mm,取板 厚 h二80mm。取次梁截面高度 h二450mm (L/18=6000/18=333nm- L/12=6000/12=500mni) ，截 面 宽 度r7/52肋图2节点详图b=200mm(h/2. 5=450/2. 5= 180mmh/2二450/2二22
3、5mm)，主梁和次梁采用HRB335级，其余均采用HPB300级钢筋;板的L/L产6000/2000二3,宜按单向板设计。板的几何尺寸和计算简图见图3。2.1荷栽 恒载标准值板自重：0. 08X25 kN/m2=2. 0 kN/m2楼面面层：0. 02X20 kN/m2=0. 4 kN/m2天棚抹灰：0. 02X17 kN/m2=0. 34 kN/m2gk=2. 74 kN/m2使用活荷载qk =8 kN/nf荷载组合值：/0 = 1.3g+q二L 2 gk +L3qk =1.2X2. 74+1. 3X8=13. 69 kN/m2g+q=L 35 gk +1. 3X0.7 =1. 35X2.
4、74+1. 3X0.7X8=10. 98 kN/m2取 g+q 二13.69 kN/m2200I1925200(120)1800200020018002000JZZL1925口1800 y1800jrWkJ； WOOI。1925图3板的几何尺寸和计算简图（单位：mm）2.2力计算取lm宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为:中间跨:/o = /ZI=2.0m-0.2m=1.80 m边 跨：A)= /“ =2- 0-0. 20/2+0. 025= 1.925 m1 925-1 8边跨和中间跨的计算跨度相差：x 100% = 6.9%8200481604820082004)82008200实配钢筋面
5、积（mm?）251251314251251251251注：表中对于轴间板带的中间跨中和中间支座考虑板的拱作用，故弯矩降低0.23次梁设计取主梁的梁高 h=650mm (L/12=6000/12M29nim-L/8=6000/8=750mm),宽 b二250mm,次梁的截面尺寸及支撑情况见下图4。225.255850600057506000LJ12训 25图4次梁几何尺寸及支承情况（单位：nun）3.1荷载恒载由板传来2. 74X2=5. 48kN/m次梁自重25X0.2X (0. 45-0. 08)=1.85kN/m梁侧抹灰17X (0. 45-0. 08) X2X0. 02=0. 25kN/
6、m楼面使用活荷载g 严7.58 kN/mqk =8. 0X2=16. 0 kN/m荷载组合设计值g + q=l 2g女 +1 3么=1.2X7. 58+1 3X16. 0=29. 90 kN/m g + q=l. 35g* +1. 3X0. lqk =1. 35X7. 58+1. 3X0. 7X16. 0=24. 79 kN/m取 g+g 二29.90 kN/m3.2力计算按塑性力重分布方法计算次梁力。计算跨度为:中间跨：人）=/“ = 6.0 0.25 = 5.15m边 跨:/()=ifj =6.0-0.25/2-0.025 =5.85/n边跨和中间跨的计算跨度相差：5,857? x 100
7、% = 3.48%10%故可按等跨连续次梁计算。剪力计算时跨度取净跨，计算简图如图5所示、f/ 、ff Xf、 、/3/ 5:5.85m: 1575m1 5J5m1575mL15,85mi1 _-i4图5次梁计算筒图次梁力计算见下表3、表4：表3次梁弯矩计算截面边支座边跨跨支座中间跨中中间支座弯矩计算系数e”1241141TT116114M =am(g+q)l /(kN m)-44. 1173. 84-96. 2360. 34-70.61表4次梁剪力计算截面边支座第一支座(左)第一支座(右)中间支座剪力计算系数00. 500. 550. 550. 55V 叩(g +必/(KN)88. 9597
8、. 8594. 5694. 563.3截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面进行计算，翼缘计算宽度取以下三者较小值：1 气75 按计算跨度/()考虑：巧=-/0 = = 1.92/w 按梁肋净距考虑：bf =5,+/? = 1.2 +1.8 = 2.0/77 按翼缘高度儿考怒 - = 0.195)0.1可不考虑此种情况.%)故取 /?r = 1.92m判别各跨中截面属于哪一类形：取ho =450-40=410mmbfhffc(-hf /2) = 1920 x80x14.3x(410-80/2) = 812.7Wm 73.8WS故属于一类倒T形截面支座截面按矩形截面计算，跨中及支座截面均按一排筋考
9、虑，取ho = 450-40-410mm.次梁正截面承载力见下表5,斜截面承载力见下表6。表5次梁正截面承载力计算截面边支座边跨中第一支座中间跨中中间支座M !(kN -m)-44. 1173. 84-96. 2360. 34-70. 61 J 讹必0. 0920.0160.20.0130. 147的 1-/l-2 勺0. 097 = 0.350. 016菟=0.550. 225 = 0.350.013$ =0.550. 159V293150V293150V293150V0.7儿/N82082V82082V82082V820821621.5706.3892.5892.5实配箍筋间距(mm)20
10、02002002004主梁计算主梁按弹性理论计算主梁力，不考虑塑性力重分布。已知柱截面尺寸为450mmX450mm,主梁的梁高4.1荷栽恒荷载由次梁传来7.58x6.0 = 4221 kN主梁自重（折算为集中荷载）0.25 x (0.65 - 0.08) x 2.0 x25 = 7.13kN梁侧抹灰（折算为集中荷载）2X0.015X (0. 65-0. 08) X2. OX 17=0. 58kNG,=53. 19kN使用活荷载Qk =16.0x6.0 = 96.00荷载组合设计值G +0 二1 2G女 +1 3 0 =1. 2X53. 19+1. 3X96. 0二 18& 63 kNG + 0
11、二1 35+1. 3X0. 7& =1. 35X53. 19+1. 3X0. 7X96. 0=159. 17 kN取 G =1.2X53. 19=63. 83 kN0=1.35X96. 0=124.8 kN4.2力计算计算跨度如下：中间跨：/0 = / = 6.0m边跨：/0 = ln = 6.0/?/中间跨跨度和边跨跨度相等，故可按等跨连续次梁计算。计算简图见下图7。各种荷载工况下的主梁力计算见表7表7各种荷裁工况下主梁力计算力计算过程见表8表8力计算荷载 工况弯矩(KN.m)剪力kNA/】=KGl = 0.244 x 63.83 x 6.00 = 93.45VA = Kfi = 0.733
12、 x 13.83 = 46.79Ml = KGl = -0.267 x 63.83 x 6.00 = -102.26V, fi = VA - G = 46.79 - 63.83 = -17.04M2 = KGl =0.067x63.83x6.00 = 25.66= K、G = -1.267 x63.83 = -80.87M； =63.83x2.0- 2/3x102.26 = 54.49% = K& = 1.0x63.83 =63.83匕左=匕右G = 0A/】 =0.289x124.8x6 = 216.40VA =0.866x124.8 = 108.1Mr =-0.133x124.8x6 =
13、-99.59VUi. = 108 1 一 124.8 = -167M. =-99.59% =l134xl248 = 141.5M； = 124.8x2.0-2/3x99.59 = 182.210=0.133 / 3x124.8 x 6 = -32.95=-0.133x124.8 = -16.6Mr =-0.133x124.8x6 = -99.59K右=匕左=-166=0.2x124.8x6 = 149.76匕右=-lxl248 = 1248M； =2/3x (-99.59) = -66.39Mb =-0.311x124.8 x 6 = -232.88VA =0.689x124.8 = 86.0
14、Mc = -0.089 x 124.8 x 61.8 = -66.MVlf. =86.0-124.8 = -38.8A/】 =124.8 x 2.0-1/3 x 232.88 = 171.97匕丫 =-1.33x124.8 = -163.6M； =124.8x2.0-2/3x232.88 =94.35匕仃=1.222x124.8 = 152.5A/； =124.8 x 2.0 - 2 / 3 x 232.88-1/3 x 66.64V2 i =152.5-124.8 = 27.7= 72.13匕右=0.089 xl248 = 11 1M2 = 0.170x124.8 x 6 = 127.30最
15、不利力组合见下图8所示。.LQ 1p lQ=124,eKNA c1cc E=63.83KNA Xp FS-荷载工况亠134.3963.831-3377?-222.37楠工况十一 20185158330,19图（小LQ :rQ=124.ftKNA ,G 1g、G=63.83KNhAD1_ -97.47图（b）图(c)图8主梁最不利力组合图(.图(b)及图(c)主梁的包络图与剪力图见下图9。4.3截面承载力计算主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度取以下三者较小值: 按计算跨度人考虑：b, = l/o = 2 = 2.O/ 按梁肋净距片考虑:b. =sn+b = 6.0m肌80 按翼缘髙度儿考
16、虑：丄= =0.1311)0可不考虑此种情况;心610故取 /?广2000mm . ho二650-40二610mm判别T形截面类型：/Z(0-/? /2) = l.Ox2000 x80x 14.3x(610-80/2) = 1304.2/V-wMI =13.32kN-m故属于第一类T形截面。主梁支座截面按矩形截面计算，取儿=650 ”-85=565 因支座弯矩较大考虑布置两排纵筋,布置在次梁主筋下面)。主梁截面承载力及配筋计算分别见表9及表10。表9主梁正截面承载力计算截面边跨跨中间支座中间跨中M/(KN - m)309. 85-335. 14175. 42-73. 93Qo X |/(KN
17、m)42. 44(M-& XZ?/2)/(KN - m)244.2as=MlaJcbf0. 0290. 2560.0160. 065占=1一丿一2乙0. 0290. 3010.0160. 067儿=0.5(l + Jl-2a$)0. 9850.8490. 9920. 966A, =M/yshQfy (mm2 )1719. 02034. 0966. 30451.5选配钢筋2尘 22+2尘254 上 22+2虫 184尘182虫22实配钢筋面积/ nine174220291017760表10主梁斜截面承载力计算截面边支座端支座B(左)端支座B (右)V/kN154. 89244.47216. 33
18、0.250c b 九/N545186V504969V504969V0. 7ftbho/N152653V14139KV14139KV选用箍筋2D82D828Axv = nAsvl / mm2100.6100.6100.65 = /v，AA)/(v-o.7/M)7437实配箍筋间距s/mm250250250cs =0.7/0 人)+/、/,/o/s(N)202777202777Asb=V-Vcs /O.8/v sin a(mnf)254.779.9选配弯筋2ihl82尘18实配弯筋面积/mnf5095094.4主梁吊筋计算由次梁传至主梁的全部集中荷载按可变效应：G+Q 二 1.2 x 45.58 + 1.3x 96.0 = 179.3&Wr A G + Q179.38 x 1032贝0 A = 422.9 mnr2x fv sin a 2 x 300 x 0.707故选 2尘 18 ( A, =509 mm2 )参考文献1 蒲生主编混凝土结构设计原理:高等教育，20032 碗结构设计原理蒲生主编。高等教育.2002. 103 混凝土结构设计规GB50010-2002 :中国工业建筑，20024 建筑地基基础设计规GB50007-2002 :中国工业建筑，20025 房屋建筑制图统一标准GB/T 50001-2001 :中国工业建筑，2002