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1、工程施工方案（编号：-SGFA-20-（）山西潞安工程有限公司2011年 月 日目 录1.编制依据22.工程参数23.模板面板验算44.次楞方木验算65.主楞验算76.可调托撑承载力验算97.风荷载计算98.立杆稳定性验算109.坡屋面板下立杆局部稳定性验算1310.支撑结构地基承载力验算1411.架体抗倾覆验算15编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20133、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技术规范J
2、GJ162-20087、建筑结构荷载规范GB50009-20128、混凝土结构设计规范GB50010-20109、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号1. 工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.6m支架高度3.8m立杆纵距0.5m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.
3、5m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型483.0mm面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木50mm80mm，间距0.2m主楞双钢管剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向4跨，横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.11kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准
4、值的2%风荷载北京，基本风压：0.3kN/m22. 模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 9001212/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900121212/12=129600mm4；（一）强度验算1、 面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.6+1.10.6+0.3)+1.42.50.9=19.739kN/mq1=1.35(240.6+1.10.6+0.3)+1.40.72.50.
5、9= 20.867kN/m根据以上两者比较应取q1= 20.867kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.90.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.107q1l2=0.107 20.8670.22=0.089kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107 0.3240.22 +0.161 3.5000.2=0.114kNm取Mmax=0.114KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.114106=5.28N/mm
6、2 f=12.5N/mm2W21600面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9（240.61.10.60.3+2.5）=16.074kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.632ql4=0.63216.0742004=0.28mm 0.5mm100EI1004500129600满足要求!3. 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =508080/6=53333mm3；截面
7、惯性矩 I =50808080/12=2133333mm4；（一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.6+1.10.6+0.3)+1.42.50.2=4.386kN/mq1=1.35(240.6+1.10.6+0.3)+1.40.72.50.2= 4.637kN/m根据以上两者比较应取q1= 4.637kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.20.3=0.072kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.5
8、00kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.14.6370.92=0.376kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676kNm取Mmax=0.676kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=12.68N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.64.6370.9=2.504kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+
9、0.653.500=2.314kN取V=2.504kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.504103= 0.939N/mm2 fv=1.6N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.2（240.61.10.60.3+2.5）=3.572kN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.572900.04=0.74mm 3.6mm100EI10010000213
10、3333满足要求!4. 主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面惯性矩I=21.57cm4，弹性模量E=206000N/mm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 1.2(240.6+1.10.6+0.3)+1.42.50.2=4.386kN/mq12= 1.35(240.6+1.10.6+0.3)+1.40.72.50.2= 4.637kN/m根据以上两者比较应取q1= 4.637kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.14.6370.
11、9=4.591kN。次楞作用集中荷载P=4.591kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)支座力自左至右分别为：R1=5.72kN;R2=12.65kN;R3=12.65kN;R4=5.72kN;最大弯矩 Mmax=0.585kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.585106=65.072N/mm2 205N/mm2W8.99103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（240.61.10.
12、60.3+2.5）=3.572kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.13.5720.9=3.536kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.174mm。主梁的最大容许挠度值:500/150=3.3mm，最大变形 Vmax =0.174mm 3.3mm满足要求!5. 可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为12.65kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。12.65kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!6. 风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。
13、s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.108/(0.51.5)=0.173式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.108m2la-立杆间距，0.5m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.173=0.21无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.211-0.88 2=0.39
14、1-1-0.88-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=3.8m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.650.390.3=0.076kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK有剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：NWK=nwaPWKH2=40.043.82=0.12kN2B210式中：PWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.0760.5=0.04kN/mk风荷载标准值, k=0.076kN/m2,la立杆纵向间距，la=0.5mnwa单元框架的纵向跨数，取nwa
15、=4H支撑结构高度，H=3.8m,B支撑结构横向宽度，B=10m3.风荷载引起的立杆弯矩设计值M有剪刀撑框架式支撑结构，风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.041.52=0.009kNm1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.009=0.013kNm7. 立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。不组合风荷载时，立杆轴力设计值按下式计算取较大值：1.20.113.8+(240.61.10.60.3)0.50.9+1.42
16、.50.50.9=10.371kN；1.350.113.8+(240.61.10.60.3)0.50.9+1.40.72.50.50.9=10.998kN；立杆轴向力取上述较大值，N=10.998KN。组合风荷载时：1.20.113.8+(240.61.10.60.3)0.50.9+1.40.9（0.12+2.50.50.9）=10.365kN；1.350.113.8+(240.61.10.60.3)0.50.9+1.40.70.9（0.12+2.50.50.9=10.994kN；立杆轴向力取上述较大值，N=10.994KN。（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立
17、杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取500mmK=206000107800+500=0.4815003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.5=0.60nx单元框架的x向跨数，nx =4x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的较大值。
18、x向为立杆横距方向时，K=0.48，lx=0.9m，ly=0.5m，ax=0.60，nx=4，查表得立杆计算长度系数=1.40x向为立杆纵距方向时，K=0.52，lx=0.5m，ly=0.9m，ax=0.33，nx=4，查表得立杆计算长度系数=1.15x向取立杆横距方向，立杆计算长度系数=1.40a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.06其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度3.8m,H=1立杆计算长度L0=Hah =11.
19、061.401.5=2.23m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取10.998kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2230/15.90=140，查表=0.349；L0 立杆计算长度，取2230mm，i杆件截面回转半径,取15.90mm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=10.998103=74.323N/mm2 f=205 N/mm2A0.349424立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷
20、载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取10.994kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.333)1.5=2.50maa1与a2中的较大值，a=0.333其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333i杆件截面回转半径,取1.59cm；A 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立
21、杆弯矩设计值，M=0.013kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=34.98kN2157 2立杆稳定性验算如下：10.994103+0.0131060.2844244490（1-1.10.28410.994）34.98=91.300+3.211=94.511N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!8. 坡屋面板下立杆局部稳定性验算坡屋面板坡度为45度，板下立杆伸出顶层水平杆悬臂长度为0.5m。由于坡屋面板下立杆顶部承受施工荷载引起的水平方向分力，需对立杆伸出顶层水平杆悬臂长度验算局部稳定性。新浇筑混凝
22、土自重和钢筋自重等永久荷载作用方向向下，不引起水平方向分力。施工荷载作用方向与面板垂直，引起水平方向分力。按JGJ162等相关规范，考虑施工荷载作用于面板上，通过次楞与主楞，从上到下递减传于支架立杆，故计算立杆顶局部稳定性时，施工荷载标准值取1kN/m2。施工荷载引起的水平力标准值：1sin450.50.9=0.32kN；风荷载引起的水平力按现行建筑结构荷载规范表8.3.1中第27项的规定计算，风荷载体型系数us=1.6，风荷载标准值计算如下：k=zs0=0.651.60.3=0.31kN/m2风荷载对立杆引起的水平力计算如下：0.310.50.9tg45=0.14kN0.32+0.14=0.
23、46kN 8kN，顶层水平杆扣件抗滑移验算满足要求!水平荷载引起的立杆弯矩设计值M=1.40.460.5=0.32kNm立杆轴力设计值计算如下：1.2(240.61.10.60.3)0.50.9+1.42.5cos450.50.9=9.41kN；1.35(240.61.10.60.3)0.50.9+1.40.72.5cos450.50.9=10.11kN；立杆轴向力取大值N=10.11kN计算长度取立杆伸出顶层水平杆悬臂长度的2倍，长细比=Lo/i=502/1.59=63，稳定系数j=0.806N+M=10.11103+0.32106=29.58+71.27=100.85N/mm2 f=205
24、N/mm2jAW0.8064.241024.49103结论：立杆局部稳定性验算满足要求!9. 支撑结构地基承载力验算1、 支承于地基土上时，地基承载力设计值fg按下式计算：fg=kcfakfak地基承载力特征值，按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007的规定确定，地基土类型为9，取fak= 200kN/m2kc地基承载力调整系数，kc=1地基承载力设计值fg=2001=200 kN/m22、计算立杆基础底面积Ag立杆下设置垫板，垫板作用长度0.5m，作用宽度0.3m，立杆基础底面积取垫板作用面积。立杆基础底面积Ag=0.50.3=0.15m23、支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值N=
25、10.998kN4、立杆基础底面的平均压力设计值P按下式计算：P=N=10.998=73.32kN/m2 fg=200kN/m2Ag0.15地基承载力满足要求!。10. 架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1架体高度3.8m，宽度10m，取一个立杆纵距0.5m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.076kN/m2风荷载作用下的倾
26、覆力矩0M0=11.40.0760.53.83.8/2=0.38kNm2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取12排。）：0.113.812+(0.3+1.10.6)0.510=9.82kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.99.8210/2=44.19kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.113.812+(0.3+25.100.6)0.510) 2%=81.822%=1.636kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=11.41.6363.8=8.704kNm2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.981.8210/2=368.19kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求! （注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!）