《金山大道加宽桥17m 16m现浇钢筋混凝土板梁-桥梁专业设计说明书.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《金山大道加宽桥17m 16m现浇钢筋混凝土板梁-桥梁专业设计说明书.doc（68页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、番禺大道工程（设计1标） 桥 梁 专业设计计算书计算项目：金山大道加宽桥17m+16m现浇钢筋混凝土板梁计 算：杨燎原 年 月 日校 核：陈艳平 年 月 日专业负责：陈艳平 年 月 日审 核：桂晓明 年 月 日审 定：魏立新 年 月 日 桥梁设计计算书 第 页 共 页工程名称番禺大道工程（设计1标）工程编号08-143-1工程项目金山大道加宽桥设计阶段施工图设计计算内容17m+16m现浇钢筋混凝土板梁计算书编号使用软件Midas Civil 2006计算书总页数计算中采用的主要假定：1、平截面假定2、线弹性假定计算书基本内容1) 结构计算模型。（计算简图）2) 原始输入数据清单；3) 简明内力
2、分布图和位移图。关键部位应以数值标明大小；分阶段施工的结构应给出主要阶段的内力图和位移图；4) 内力表和位移图。包括在应考虑的各种情况下，各主要截面的内力值和位移值。5) 施工阶段验算结果；6) 使用阶段验算结果；7) 承载能力阶段验算结果；8) 墩台及基础验算结果；9) 其它输出数据清单（附件）；10) 桥梁专业控制截面安全性检算汇总表。11) 校审单表号5.3-08 QSP 5.3-08(0)-2002-B第 页共 页 工程名称番禺大道工程（设计1标）工程编号08-143-1设计子项17m+16m现浇钢筋混凝土板梁设计阶段方案（可研）初设施设图 号校审意见、校审人签署及日期处理意见处理结果
3、确 认注：1. 本单不够时，可另加多页合订成册。2. 本单随图送校审，各级校审人填写意见后立即签署。3. 本“校审单”由项目（总）负责专业负责汇总整理一并归档。4. 本单的页码流水号原则上按图纸总目录顺序编排。桥梁结构专业控制截面安全性检算汇总表工程名称番禺大道工程（设计1标）计算项目17m+16m现浇钢筋混凝土板梁计算阶段计算内容计算值规范值安全否计算点位描述施工阶段上缘最大正应力MPa上缘最小正应力MPa下缘最大正应力MPa下缘最小正应力MPa正常使用阶段上缘最小正应力MPa短期效应长期效应下缘最小正应力MPa短期效应长期效应最大主拉应力MPa最大活载挠度差cm1.02.8安全跨中最大裂缝
4、宽度mm0.180.2安全墩顶承载能力阶段计算内容计算值抗力值安全否截面位置描述正截面抗弯强度kNm921.31815.7安全墙顶截面斜截面抗剪强度kN正截面抗弯强度kNm12212339.3安全墩顶截面斜截面抗剪强度kN正截面抗弯强度kNm458.3 681.8安全跨中截面斜截面抗剪强度kN计 算校 核专业负责审 核审 定目 录 一、原始数据1 二、主梁控制截面最大内力值42.1 承载能力极限状态（公路I级）52.2 正常使用极限状态（公路I级）6 三、主梁配筋验算83.1 主梁跨中上缘83.2 主梁跨中下缘93.3 主梁墩顶上缘103.4 主梁墩顶下缘113.5 主梁墙顶上缘123.6 主
5、梁墙顶下缘13 四、侧墙控制截面最大内力值144.1 内力统计表格144.2 内力图14 五、侧墙配筋验算161 一、原始数据本计算为17.4m+16m跨刚构桥，梁高1.2m，采用整体支架浇注施工。采用midas civil 2006计算，计算简化模型如图1所示，桥梁的横截面如图2、3、4所示。现浇空心板和侧墙采用板单元建模，中墩、承台采用梁单元建模。现浇空心板按等效厚度（面内、面外）输入，墩、侧墙、桩均按实际尺寸输入，因地质资料暂缺，故假设桩底固结点为承台以下3倍桩径处。图1 结构计算简图(节点591、单元422)图2 跨中横断面图3 中墩处横断面图4 桥台处横断面1、材料：主梁、侧墙、墩混
6、凝土标号C40；承台采用混凝土标号C30；桩采用混凝土标号C25。2、二期恒载：二期恒载按面压力荷载施加于板梁上面，防撞墙面压力荷载施加于边板单元。（1）桥面铺装重:240.10=2.4kPa（2）防撞墙按10kN/m（3）搭板传递的恒载为：5（0.325+0.124）0.629.7kN/m（4）侧墙主动土压力：根据公路桥梁墩台设计与施工（第一版）P252页，侧墙土压力计算如下：台后填土的内摩擦角为30则Ka=tan2(45/2)1/3, 桥宽B=14m，牛腿斜长按约12m，土的容重19kN/m3。图5 侧墙土压力计算示意图轴q1190.91/35.7kPaq2196.91/343.7kPaF
7、1/25.70.91.5+16.82.6kN/mq1190.91/35.7kPaq2195.91/337.4kPaF1/25.70.91.5+16.82.6kN/m（5）支座沉降：不均匀沉降，取5mm。（6）收缩徐变：程序自动计算。3、活载：（1）公路I级；（2）车道数：按规范布置，最多加载2车道；（3）冲击系数：程序自动计算；（4）季节温差：升温20，降温20；（5）日照温差：温度梯度荷载按10度差控制。（6）搭板传递的活载为：（10.55+180）20.6/1223.25kN/m（7）台后活载土压力：轴台后填土的内摩擦角为30则l0=H2tan(45-/2)=6.90.577=3.98m,
8、 此范围内横向可布置两列车，轴重合计G21402560kN,桥宽B=14m，土的容重19kN/m3。等代土层厚度h=G/Bl0=560/（143.9819）0.53m，土压力echKa190.531/33.4kPa轴台后填土的内摩擦角为30则l0=H2tan(45-/2)=5.90.577=3.4m, 此范围内横向可布置两列车，轴重合计G21402560kN,桥宽B=14m，土的容重19kN/m3。等代土层厚度h=G/Bl0=560/（143.419）0.62m，土压力echKa190.621/33.9kPa（8）荷载组合：详见附件。2 二、主梁控制截面最大内力值注：1. 弯矩单位：kNm；2
9、. 剪力单位：kN；3. 墩顶弯矩未折减。2.1 承载能力极限状态（公路I级）截面位置跨 中墩 顶墙 顶最大正弯矩（kNm）305.0 345.6538.1最小负弯矩（kNm）-458.3 -1221.0-921.3图6 承载能力极限状态最大正弯矩包络图图7 承载能力极限状态最小负弯矩包络图2.2 正常使用极限状态（公路I级）（1）短期效应组合截面位置 跨中墩顶墙顶最大正弯矩（kNm）205.6177.0307.5最小负弯矩（kNm）-290.8-918.4-600.1图8 正常使用极限状态（作用短期效应组合）最大正弯矩包络图图9 正常使用极限状态（作用短期效应组合）最小负弯矩包络图（2）长期
10、效应组合截面位置 跨中墩顶墙顶最大正弯矩（kNm）200.7147.2282.8最小负弯矩（kNm）-267.2-908.6-582.1图10 正常使用极限状态（作用长期效应组合）最大正弯矩包络图图11 正常使用极限状态（作用长期效应组合）最小负弯矩包络图3 三、主梁配筋验算3.1 主梁跨中上缘表1：正截面(I形或翼缘位于受压边的T形)抗弯承载能力验算先判断受压区是否在翼缘内此式左边879.6459满足,用表1结果此式右边2649.6受压区在翼缘范围内承载能力是否满足 ?是腹板宽度(cm)b36混凝土强度等级C40截面实际高度(cm)h90纵向钢筋级别HRB335受压翼缘有效宽度(cm)bf/
11、96砼轴心抗压强度设计值(MPa)fcd18.4 受压翼缘厚度(cm)hf/15纵向筋(普通)抗拉强度值(MPa)fsd280 受拉筋(普预)至外边距离(cm)a10纵向筋(普通)抗压强度值(MPa)fsd/280 受压筋(普预)至外边距离(cm)a/0纵向筋(预应)抗拉强度值(MPa)fpd1260 受压筋(普合)至外边距离(cm)aS/0纵向筋(预应)抗压强度值(MPa)fpd/390 受压筋(预合)至外边距离(cm)ap/0受拉区筋(普通)截面积(cm2)As31.42 截面有效高度(cm)h080受压区筋(普通)截面积(cm2)As/0.00 砼受压区高度(cm)x5.0受拉区筋(预应
12、)截面积(cm2)AP0.00 受拉钢筋根数10受压区筋(预应)截面积(cm2)AP/0.00 受拉筋直径(mm)20受压区预筋应力(MPa)P0/0.00 弯矩组合设计值(kN.m)Md458.3桥梁结构重要性系数01.0结构弯矩设计值(kN.m)左边458.3承载能力(kN.m)右边681.8截面裂缝验算裂缝宽度(mm)Wtk0.164裂缝宽度是否满足要求是腹板宽度(cm)b36钢筋表面形状系数C11构件受拉翼缘宽度(cm)bf96长期效应影响系数C21.459 构件受拉翼缘厚度(cm)hf96构件受力性质系数C31.15截面实际高度(cm)h90钢筋应力(MPa)SS133.0 受拉筋至
13、外边距离(cm)a10普通钢筋弹性模量(GPa)ES200截面有效高度(cm)h080纵向受拉筋直筋(mm)de20.0 纵向受拉筋配筋率10.004 短期效应组合弯矩值(kN.m)MS290.8 计算所采用配筋率0.006 荷载长期效应组合值(kN.m)NL267.2 受拉钢筋直筋(mm)20荷载短期效应组合值(kN.m)NS290.8 钢筋根数10普通钢筋面积(cm)AS31.42 B类预应力筋面积(cm)AP03.2 主梁跨中下缘表1：正截面(I形或翼缘位于受压边的T形)抗弯承载能力验算先判断受压区是否在翼缘内此式左边562.9734满足,用表1结果此式右边2649.6受压区在翼缘范围内
14、承载能力是否满足 ?是腹板宽度(cm)b36混凝土强度等级C40截面实际高度(cm)h90纵向钢筋级别HRB335受压翼缘有效宽度(cm)bf/96砼轴心抗压强度设计值(MPa)fcd18.4 受压翼缘厚度(cm)hf/15纵向筋(普通)抗拉强度值(MPa)fsd280 受拉筋(普预)至外边距离(cm)a10纵向筋(普通)抗压强度值(MPa)fsd/280 受压筋(普预)至外边距离(cm)a/0纵向筋(预应)抗拉强度值(MPa)fpd1260 受压筋(普合)至外边距离(cm)aS/0纵向筋(预应)抗压强度值(MPa)fpd/390 受压筋(预合)至外边距离(cm)ap/0受拉区筋(普通)截面积
15、(cm2)As20.11 截面有效高度(cm)h080受压区筋(普通)截面积(cm2)As/0.00 砼受压区高度(cm)x3.2受拉区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00 受拉钢筋根数10受压区筋(预应)截面积(cm2)AP/0.00 受拉筋直径(mm)16受压区预筋应力(MPa)P0/0.00 弯矩组合设计值(kN.m)Md305桥梁结构重要性系数01.0结构弯矩设计值(kN.m)左边305.0承载能力(kN.m)右边441.4截面裂缝验算裂缝宽度(mm)Wtk0.165裂缝宽度是否满足要求是腹板宽度(cm)b36钢筋表面形状系数C11构件受拉翼缘宽度(cm)bf100长期效应影响系数C
16、21.488 构件受拉翼缘厚度(cm)hf0构件受力性质系数C31.15截面实际高度(cm)h90钢筋应力(MPa)SS146.9 受拉筋至外边距离(cm)a10普通钢筋弹性模量(GPa)ES200截面有效高度(cm)h080纵向受拉筋直筋(mm)de16.0 纵向受拉筋配筋率10.007 短期效应组合弯矩值(kN.m)MS205.6 计算所采用配筋率0.007 荷载长期效应组合值(kN.m)NL200.7 受拉钢筋直筋(mm)16荷载短期效应组合值(kN.m)NS205.6 钢筋根数10普通钢筋面积(cm)AS20.11 B类预应力筋面积(cm)AP03.3 主梁墩顶上缘正截面抗弯承载能力验
17、算(矩形或翼缘位于受拉边的T形)承载能力是否满足 ？是腹板宽度(cm)b100混凝土强度等级C40截面实际高度(cm)h120纵向普通钢筋级别HRB335受拉筋(普预)至外边距离(cm)a10砼轴心抗压强度设计值(MPa)fcd18.4受压筋(普预)至外边距离(cm)a0纵向筋(普通)抗拉强度值(MPa)fsd280受压筋(普合)至外边距离(cm)aS0纵向筋(普通)抗压强度值(MPa)fsd280受压筋(预合)至外边距离(cm)ap0纵向筋(预应)抗拉强度值(MPa)fpd1260截面有效高度(cm)h0110纵向筋(预应)抗压强度值(MPa)fpd390砼受压区高度(cm)x12.2受拉区
18、筋(普通)截面积(cm2)As80.42受拉钢筋根数根10受压区筋(普通)截面积(cm2)As0.00受拉钢筋直径(mm)32受拉区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00弯矩组合设计值(kN.m)Md1221受压区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00 桥梁结构重要性系数01受压区预筋应力(MPa)P00.00 结构设计弯矩值(kN.m)左边1221承载能力(kN.m)右边2339.3截面裂缝验算裂缝宽度(mm)Wtk0.180裂缝宽度是否满足要求是腹板宽度(cm)b100钢筋表面形状系数C11构件受拉翼缘宽度(cm)bf0长期效应影响系数C21.495 构件受拉翼缘厚度(cm)hf0构件受力
19、性质系数C31.15截面实际高度(cm)h120钢筋应力(MPa)SS119.3 受拉筋至外边距离(cm)a10普通钢筋弹性模量(GPa)ES200截面有效高度(cm)h0110纵向受拉筋直筋(mm)de32.0 纵向受拉筋配筋率10.007 短期效应组合弯矩值(kN.m)MS918.4 计算所采用配筋率0.007 荷载长期效应组合值(kN.m)NL908.6 受拉钢筋直筋(mm)32荷载短期效应组合值(kN.m)NS918.4 钢筋根数10普通钢筋面积(cm)AS80.42 B类预应力筋面积(cm)AP03.4 主梁墩顶下缘正截面抗弯承载能力验算(矩形或翼缘位于受拉边的T形)承载能力是否满足
20、 ？是腹板宽度(cm)b100混凝土强度等级C40截面实际高度(cm)h120纵向普通钢筋级别HRB335受拉筋(普预)至外边距离(cm)a10砼轴心抗压强度设计值(MPa)fcd18.4受压筋(普预)至外边距离(cm)a0纵向筋(普通)抗拉强度值(MPa)fsd280受压筋(普合)至外边距离(cm)aS0纵向筋(普通)抗压强度值(MPa)fsd280受压筋(预合)至外边距离(cm)ap0纵向筋(预应)抗拉强度值(MPa)fpd1260截面有效高度(cm)h0110纵向筋(预应)抗压强度值(MPa)fpd390砼受压区高度(cm)x3.1受拉区筋(普通)截面积(cm2)As20.11受拉钢筋根
21、数根10受压区筋(普通)截面积(cm2)As0.00受拉钢筋直径(mm)16受拉区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00弯矩组合设计值(kN.m)Md345.6受压区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00 桥梁结构重要性系数01受压区预筋应力(MPa)P00.00 结构设计弯矩值(kN.m)左边345.6承载能力(kN.m)右边610.7截面裂缝验算裂缝宽度(mm)Wtk0.101裂缝宽度是否满足要求是腹板宽度(cm)b100钢筋表面形状系数C11构件受拉翼缘宽度(cm)bf0长期效应影响系数C21.416 构件受拉翼缘厚度(cm)hf0构件受力性质系数C31.15截面实际高度(cm)h120
22、钢筋应力(MPa)SS92.0 受拉筋至外边距离(cm)a10普通钢筋弹性模量(GPa)ES200截面有效高度(cm)h0110纵向受拉筋直筋(mm)de16.0 纵向受拉筋配筋率10.002 短期效应组合弯矩值(kN.m)MS177.0 计算所采用配筋率0.006 荷载长期效应组合值(kN.m)NL147.2 受拉钢筋直筋(mm)20荷载短期效应组合值(kN.m)NS177.0 钢筋根数10普通钢筋面积(cm)AS20.11 B类预应力筋面积(cm)AP03.5 主梁墙顶上缘正截面抗弯承载能力验算(矩形或翼缘位于受拉边的T形)承载能力是否满足 ？是腹板宽度(cm)b100混凝土强度等级C40
23、截面实际高度(cm)h120纵向普通钢筋级别HRB335受拉筋(普预)至外边距离(cm)a10砼轴心抗压强度设计值(MPa)fcd18.4受压筋(普预)至外边距离(cm)a0纵向筋(普通)抗拉强度值(MPa)fsd280受压筋(普合)至外边距离(cm)aS0纵向筋(普通)抗压强度值(MPa)fsd280受压筋(预合)至外边距离(cm)ap0纵向筋(预应)抗拉强度值(MPa)fpd1260截面有效高度(cm)h0110纵向筋(预应)抗压强度值(MPa)fpd390砼受压区高度(cm)x9.4受拉区筋(普通)截面积(cm2)As61.58受拉钢筋根数根10受压区筋(普通)截面积(cm2)As0.0
24、0受拉钢筋直径(mm)28受拉区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00弯矩组合设计值(kN.m)Md921.3受压区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00 桥梁结构重要性系数01受压区预筋应力(MPa)P00.00 结构设计弯矩值(kN.m)左边921.3承载能力(kN.m)右边1815.7截面裂缝验算裂缝宽度(mm)Wtk0.148裂缝宽度是否满足要求是腹板宽度(cm)b100钢筋表面形状系数C11构件受拉翼缘宽度(cm)bf0长期效应影响系数C21.485 构件受拉翼缘厚度(cm)hf0构件受力性质系数C31.15截面实际高度(cm)h120钢筋应力(MPa)SS101.8 受拉筋至外边距
25、离(cm)a10普通钢筋弹性模量(GPa)ES200截面有效高度(cm)h0110纵向受拉筋直筋(mm)de28.0 纵向受拉筋配筋率10.006 短期效应组合弯矩值(kN.m)MS600.1 计算所采用配筋率0.006 荷载长期效应组合值(kN.m)NL582.1 受拉钢筋直筋(mm)28荷载短期效应组合值(kN.m)NS600.1 钢筋根数10普通钢筋面积(cm)AS61.58 B类预应力筋面积(cm)AP03.6 主梁墙顶下缘正截面抗弯承载能力验算(矩形或翼缘位于受拉边的T形)承载能力是否满足 ？是腹板宽度(cm)b100混凝土强度等级C40截面实际高度(cm)h120纵向普通钢筋级别H
26、RB335受拉筋(普预)至外边距离(cm)a10砼轴心抗压强度设计值(MPa)fcd18.4受压筋(普预)至外边距离(cm)a0纵向筋(普通)抗拉强度值(MPa)fsd280受压筋(普合)至外边距离(cm)aS0纵向筋(普通)抗压强度值(MPa)fsd280受压筋(预合)至外边距离(cm)ap0纵向筋(预应)抗拉强度值(MPa)fpd1260截面有效高度(cm)h0110纵向筋(预应)抗压强度值(MPa)fpd390砼受压区高度(cm)x3.9受拉区筋(普通)截面积(cm2)As25.45受拉钢筋根数根10受压区筋(普通)截面积(cm2)As0.00受拉钢筋直径(mm)18受拉区筋(预应)截面
27、积(cm2)AP0.00弯矩组合设计值(kN.m)Md538.1受压区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00 桥梁结构重要性系数01受压区预筋应力(MPa)P00.00 结构设计弯矩值(kN.m)左边538.1承载能力(kN.m)右边770.0截面裂缝验算裂缝宽度(mm)Wtk0.150裂缝宽度是否满足要求是腹板宽度(cm)b100钢筋表面形状系数C11构件受拉翼缘宽度(cm)bf0长期效应影响系数C21.460 构件受拉翼缘厚度(cm)hf0构件受力性质系数C31.15截面实际高度(cm)h120钢筋应力(MPa)SS126.3 受拉筋至外边距离(cm)a10普通钢筋弹性模量(GPa)ES2
28、00截面有效高度(cm)h0110纵向受拉筋直筋(mm)de18.0 纵向受拉筋配筋率10.002 短期效应组合弯矩值(kN.m)MS307.5 计算所采用配筋率0.006 荷载长期效应组合值(kN.m)NL282.8 受拉钢筋直筋(mm)20荷载短期效应组合值(kN.m)NS307.5 钢筋根数10普通钢筋面积(cm)AS25.45 B类预应力筋面积(cm)AP04 四、侧墙控制截面最大内力值注：1. 弯矩单位：kNm；2. 剪力单位：kN；3. 墩顶弯矩未折减。4.1 内力统计表格墙身内力表（公路I级）截面位置承载能力极限状态短期效应组合长期效应组合最大正弯矩（kNm）1727.0 113
29、7.11129.9轴力（kN）-3297.1-2318.9-2219.14.2 内力图图12 承载能力极限状态最大弯矩包络图图13 承载能力极限状态最大轴力包络图图14 正常使用极限状态（作用短期效应组合）最大弯矩包络图图15 正常使用极限状态（作用短期效应组合）最大轴力包络图图16 正常使用极限状态（作用长期效应组合）最大弯矩包络图图17 正常使用极限状态（作用长期效应组合）最大轴力包络图5 五、侧墙配筋验算17原文已完。下文为附加文档，如不需要，下载后可以编辑删除，谢谢！施工组织设计本施工组织设计是本着“一流的质量、一流的工期、科学管理”来进行编制的。编制时，我公司技术发展部、质检科以及项
30、目部经过精心研究、合理组织、充分利用先进工艺，特制定本施工组织设计。一、 工程概况：西夏建材城生活区27#、30#住宅楼位于银川市新市区，橡胶厂对面。本工程由宁夏燕宝房地产开发有限公司开发，银川市规划建筑设计院设计。本工程耐火等级二级，屋面防水等级三级，地震防烈度为8度，设计使用年限50年。本工程建筑面积:27#楼3824.75m2;30#楼3824.75 m2。室内地坪0.00以绝对标高1110.5 m为准，总长27#楼47.28m；30#楼47.28 m。总宽27#楼14.26m；30#楼14.26 m。设计室外地坪至檐口高度18.6 00m，呈长方形布置，东西向，三个单元。本工程设计屋面
31、为坡屋面防水采用防水涂料。外墙水泥砂浆抹面，外刷浅灰色墙漆。内墙面除卫生间200300瓷砖，高到顶外，其余均水泥砂桨罩面，刮二遍腻子；楼梯间内墙采用50厚胶粉聚苯颗粒保温。地面除卫生间200200防滑地砖，楼梯间50厚细石砼1：1水泥砂浆压光外，其余均采用50厚豆石砼毛地面。楼梯间单元门采用楼宇对讲门，卧室门、卫生间门采用木门，进户门采用保温防盗门。本工程窗均采用塑钢单框双玻窗，开启窗均加纱扇。本工程设计为节能型住宅，外墙均贴保温板。本工程设计为砖混结构，共六层。基础采用C30钢筋砼条形基础，上砌MU30毛石基础，砂浆采用M10水泥砂浆。一、二、三、四层墙体采用M10混合砂浆砌筑MU15多孔砖
32、；五层以上采用M7.5混合砂浆砌筑MU15多孔砖。本工程结构中使用主要材料：钢材：I级钢，II级钢；砼：基础垫层C10，基础底板、地圈梁、基础构造柱均采用C30，其余均C20。本工程设计给水管采用PPR塑料管，热熔连接；排水管采用UPVC硬聚氯乙烯管，粘接；给水管道安装除立管及安装IC卡水表的管段明设计外，其余均暗设。本工程设计采暖为钢制高频焊翅片管散热器。本工程设计照明电源采用BV2.5铜芯线，插座电源等采用BV4铜芯线；除客厅为吸顶灯外，其余均采用座灯。二、 施工部署及进度计划1、工期安排本工程合同计划开工日期：2004年8月21日，竣工日期：2005年7月10日，合同工期315天。计划2
33、004年9月15日前完成基础工程，2004年12月30日完成主体结构工程，2005年6月20日完成装修工种，安装工程穿插进行，于2005年7月1日前完成。具体进度计划详见附图1（施工进度计划）。2、施工顺序基础工程工程定位线（验线）挖坑钎探（验坑）砂砾垫层的施工基础砼垫层刷环保沥青 基础放线（预检）砼条形基础刷环保沥青 毛石基础的砌筑构造柱砼地圈梁地沟回填工。结构工程结构定位放线（预检）构造柱钢筋绑扎、定位（隐检）砖墙砌筑（50cm线找平、预检）柱梁、顶板支模（预检）梁板钢筋绑扎（隐检、开盘申请）砼浇筑下一层结构定位放线重复上述施工工序直至顶。内装修工程门窗框安装室内墙面抹灰楼地面门窗安装、油
34、漆五金安装、内部清理通水通电、竣工。外装修工程外装修工程遵循先上后下原则，屋面工程（包括烟道、透气孔、压顶、找平层）结束后，进行大面积装饰，塑钢门窗在装修中逐步插入。三、 施工准备1、 现场道路本工程北靠北京西路，南临规划道路，交通较为方便。场内道路采用级配砂石铺垫，压路机压。2、 机械准备设2台搅拌机，2台水泵。现场设钢筋切断机1台，调直机1台，电焊机2台，1台对焊机。现场设木工锯，木工刨各1台。回填期间设打夯机2台。现场设塔吊2台。3、施工用电施工用电已由建设单位引入现场；根据工程特点，设总配电箱1个，塔吊、搅抖站、搅拌机、切断机、调直机、对焊机、木工棚、楼层用电、生活区各配置配电箱1个；
35、电源均采用三相五线制；各分支均采用钢管埋地；各种机械均设置接零、接地保护。具体配电箱位置详见总施工平面图。3、 施工用水施工用水采用深井水自来水，并砌筑一蓄水池进行蓄水。楼层用水采用钢管焊接给水管，每层留一出水口；给水管不置蓄水池内，由潜水泵进行送水。4、 生活用水生活用水采用自来水。5、 劳动力安排结构期间：瓦工40人；钢筋工15人；木工15人；放线工2人；材料1人；机工4人；电工2人；水暖工2人；架子工8人；电焊工2人；壮工20人。装修期间抹灰工60人；木工4人；油工8人；电工6人；水暖工10人。四、主要施工方法1、施工测量放线施工测量基本要求A、西夏建材城生活区17#、30#住宅楼定位依
36、据：西夏建材城生活区工程总体规划图，北京路、规划道路永久性定位B、根据工程特点及建筑工程施工测量规程DBI012195，4、3、2条，此工程设置精度等级为二级，测角中误差12，边长相对误差1/15000。C、根据施工组织设计中进度控制测量工作进度，明确对工程服务，对工程进度负责的工作目的。工程定位A、根据工程特点，平面布置和定位原则，设置一横一纵两条主控线即27#楼：（A）轴线和（1）轴线；30#楼：（A）轴线和（1）轴线。根据主轴线设置两条次轴线即27#楼：（H）轴线和（27）轴线；30#楼：（H）轴线和（27）轴线。 B、主、次控轴线定位时均布置引桩，引桩采用木桩，后砌一水泥砂浆砖墩；并将
37、轴线标注在四周永久性建筑物或构造物上，施测完成后报建设单位、监理单位确认后另以妥善保护。C、控轴线沿结构逐层弹在墙上，用以控制楼层定位。D、水准点：建设单位给定准点，建筑物0.00相当于绝对标高1110.500m。基础测量A、在开挖前，基坑根据平面布置，轴线控制桩为基准定出基坑长、宽度，作为拉小线的依据；根据结构要求，条基外侧1100mm为砂砾垫层边，考虑放坡，撒上白灰线，进行开挖。B、在垫层上进行基础定位放线前，以建筑物平面控制线为准，校测建筑物轴线控制桩无误后，再用经纬仪以正倒镜挑直法直接投测各轴线。C、标高由水准点引测至坑底。结构施工测量A、首层放线验收后，主控轴一引至外墙立面上，作为以上务层主轴线竖身高以测的基准。B、施工层放线时，应在结构平面上校投测轴线，闭合后再测设细部尺寸和边线。C、标高竖向传递设置3个标高点，以其平均点引测水平线折平时，尽量将水准仪安置在测点范围内中心位