等截面空腹式悬链线石拱桥.doc.doc

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1、 桥梁工程桥梁工程 -设计说明书设计说明书 学院：土木建筑学院 专业：桥梁工程 班级： 姓名： 学号： 指导老师： 目目 录录 1.1.设计依据与基础资料设计依据与基础资料 1 1 1.1 标准及规范 .1 1.1.1 标准 .1 1.1.2 规范 .1 1.1.3 参考资料 .1 1.2 主要尺寸及材料 .1 1.2.1 主拱圈尺寸及材料 .2 1.2.2 拱上建筑尺寸及材料 .2 2 2. .确定拱轴系数确定拱轴系数 2 2.1 首次假设及验证M值3 2.2 二次假设及验证M值.4 3.3.主拱圈截面内力计算主拱圈截面内力计算 3.1 拱圈弹性中心及弹性压缩系数8 3.1.1 弹性中心计算

2、 .8 3.1.2 弹性压缩系数 .8 3.2 裸拱状态下截面内力验算 .5 3.3 恒载内力计算 .9 3.3.1 不计弹性压缩的恒载推力 .9 3.3.2 计入弹性压缩的恒载内力 .9 3.4 汽车荷载效应计算 .9 5 5. .荷载作用效应组合荷载作用效应组合 1414 6 6. .主拱圈正截面强度验算主拱圈正截面强度验算 1515 7 7. .拱圈总体拱圈总体“强度稳定强度稳定”验算验算 1818 0 等截面空腹式悬链线石拱桥等截面空腹式悬链线石拱桥 1.1.设计依据与基础资料设计依据与基础资料 1.11.1 标准及规范标准及规范 1.1.11.1.1 标准标准 跨径：净跨径, 净矢高

3、,mL50 0 mf10 0 5 1 0 0 L f 设计荷载：公路II 级汽车荷载，人群荷载 m kN 2 /3 桥面净宽：净 9+20.25m 人行道。 1.1.21.1.2 规范规范 公路工程技术标准JTG B01-2003 公路桥梁设计通用规范JTG D60-2004（以下简称通规 ） 公路圬工桥涵设计规范JTG D61-2005（以下简称圬规 ） 1.1.31.1.3 参考资料参考资料 公路桥涵设计手册拱桥上册（人民交通出版社 1994） （以下简称手 册 ） 1.21.2 主要尺寸及材料主要尺寸及材料 1 半拱示意图半拱示意图 图图 1-11-1 1.2.11.2.1 主拱圈尺寸及

4、材料主拱圈尺寸及材料 主拱圈采用矩形截面，其宽度，厚度，采用 M12.5 砂浆mB5 . 9mD1 . 1 砌筑 MU50 粗料石，容重为 31 25 M KN 1.2.21.2.2 拱上建筑尺寸及材料拱上建筑尺寸及材料 1）主拱圈每半跨布置 3 个圆弧形腹拱圈。腹拱圈厚度，净跨 md35 . 0 ，采用 M10 砂浆砌筑 MU40 块石，容重为。 mL4 1 mf1 1 32 24 m kN 2）拱上横墙为横墙式。纵桥向宽为 0.8m，采用 M10 砂浆砌筑 MU40 块石， 容重为。 32 24 m kN 3）拱上侧墙用直立式等宽构造。顶宽 0.9m, 采用 M10 砂浆砌筑 MU40 块

5、石， 容重为。 32 24 m kN 4）拱顶填料，桥面铺装层，换算容重，安全护栏。 m kN 3 19 m kN 3 0 . 1 2.2.确定拱轴系数确定拱轴系数 拱轴系数 m 的确定，一般采用“五点重合法”进行试算。先假定一个 m 值， 定出拱轴线，根据拟定的上部构造各部分的几何尺寸，计算半拱恒载对拱脚截 面形心的弯矩和自拱顶至跨的恒载对跨截面形心的弯矩。 4 l 4 l 其比值。求得后，可由中反求 m 值。若 求得的 m 与假定的 m 不符，则将求得的 m 作为假定值，重复上述计算，直到两 者接近为止。 式中：L/4 截面处的拱轴线坐标值； / y1 4 拱轴线计算矢高； f0 拱顶至拱

6、跨 L/4 截面自重对 L/4 截面的弯矩值； M 14 拱顶至拱脚截面自重对拱脚截面的弯矩值。 j M 2 2.12.1 首次假设及验证首次假设及验证 m m 值值 先假设拱轴系数为 m=2.814.根据，利用 631124060106m l 50 0 m f 10 0 高兴军 3.000.xls 求得各 x 点处的 y 值，从而确定悬链线的形状位置，进而绘制 立面图，横断面图，见图 631124060106 高兴军 2.dwg 利用 CAD 求面域，得弯矩如下： 1/4 处： 主拱圈：MkN M 843.902625*5 . 9*) 5 . 123854.11(*3223.30 4/1 腹

7、拱：MkN M 243.755824*5 . 9*)5 .121361. 6(*2091 . 5 4/1 拱上侧墙： MkN M 044.177024*2*8 . 0*) 5 . 128412.10(*7881.27 4/1 拱顶填料： MkN M 593.873924*)5 .128412.10(*)6 . 15 . 9(*7881.27 4/1 拱上横墙：MkN M 556.967024*5 . 9*) 5 . 122155 . 6 (*7491 . 6 4/1 MkN M 978.31222593.8739044.1770243.7558843.9026 4/1 拱脚处： 主拱圈：MkN

8、 Mj 484.8199225*5 . 9*3854.11*3223.30 腹拱：MkNM691.72875 . 9*24*1361 . 6 *2091 . 5 拱上侧墙：:MkN Mj 244.1156824*8412.10*2*8 . 0*7881.27 拱顶填料：MkN Mj 578.4521819*8412.10*)6 . 15 . 9(*7881.27 拱上横墙：MkN Mj 379.956424*5 . 9*2155 . 6 *7491 . 6 MkN Mj 891.156114379.9564578.45218244.1156869.7287484.81992 故， 得 m=3.

9、00120 . 0 891.156114 978.31222 4 1 4 1 M M y j f 12)2( 2 1 4 1 y f m 得出 m 值与假设的 2.814 有较大差别%67 . 0 %100* 814 . 2 004 . 3 814 . 2 3 2.22.2 二次假设及验证二次假设及验证 m m 值值 以 m=3.00 再次进行计算如下： 拱脚处： 主拱圈 面积: 30.9478 质心: X: 11.9744 Y: 6.8333 MkN Mj 07.880135 . 9*25*9744.11*9478.30 腹拱： 面积: 5.2091 质心: X: 6.5087 Y: 10.

10、1747 MkN Mj 22.77305087 . 6 *2091 . 5 *5 . 9*24 拱上横墙： 面积: 7.4716 质心: X: 6.3094 Y: 7.5084 MkN Mj 22.107485 . 9*24*3094 . 6 *4716 . 7 拱上填料： 面积: 23.0972 质心: X: 12.1030 Y: 10.6332 MkN Mj 77.419599 . 7*19*1030.12*0972.23 拱上侧墙： 面积: 23.0972 质心: X: 12.1030 MkN Mj 54.107346 . 1*1030.12*0972.23*24 L/4 拱圈处 主拱圈

11、： 面积: 14.2082 质心: X: 6.2907 Y: 1.3667 MkN M L63.212275 . 9*25*2907 . 6 *2082.14 4 腹拱： 面积: 0.3915 质心: X: 0.4477 4 Y: 1.7376 MkN M L63.415 . 9*25*4477 . 0 *3915 . 0 4 拱上填料： 面积: 12.9215 质心: X: 4.7771 Y: 2.4025 MkN M L27.92657771 . 4 *9215.12*)6 . 15 . 9(*19 4 拱上侧墙： 面积: 12.9215 质心: X: 4.7771 Y: 2.4025 M

12、kN M L33.23707771 . 4 *9215.12*6 . 1*24 4 得 m=3.004 207 . 0 82.159185 87.33004 4 1 4 1 M M y j f 12)2( 2 1 4 1 y f m %13. 0%100* 000 . 3 004 . 3 000 . 3 与假设 m 值相差不大，故可以此值 m=3.004 作为拱轴系数。 故：1）拱轴线拱脚处切线与水平线交角 j （以下表值均见 f 1000L j tan 10 表（I I I ）-2值4984509969 1000 50 手册 ） ， 9 . 44)9969 . 0 (tan 1 j 69 .

13、 0 sin j 707. 0cos j 2）拱脚投影 水平投影，竖向投影mdx j 759 . 0 sinmdy j 778 . 0 cos 3）计算跨径和计算矢高 计算跨径mxll759.50 0 计算矢高. y d ffm 0 10161 22 计算矢跨比： f l 15 3.3.主拱圈截面内力计算主拱圈截面内力计算 3 3. .1 1 拱圈弹性中心及弹性压缩系数拱圈弹性中心及弹性压缩系数 3.1.13.1.1 弹性中心弹性中心计算计算 5 弹性中心离拱顶距离，可以由手册附表（III）-3 求得。 s y m ys 29293. 310*329293. 0 3.1.23.1.2 弹性压缩

14、系数弹性压缩系数 按手册公式 4-18，由于弹性压缩引起的弹性中心的赘余力为 。系数和可自手册附表（III）9 和附表(III)-11 求得。 gg HH 1 1 1 mr AI w 22 1008 . 0 1 . 1*5 . 9 12/31 . 1*5 . 9 / I 为弯曲平面内截面惯性矩,A 为截面面积，r 为截面绕 x 轴回转半径。 m f rw 2 2 2 000976 . 0 2161.10/1008 . 0 01088 . 0 000976 . 0 *1485.11 1 000897 . 0 000976. 0*1961 . 9 01087 . 0 1000897 . 0 010

15、88 . 0 1 1 3.23.2 裸拱状态下截面内力验算：裸拱状态下截面内力验算： 弯矩M S和水平力HS，采用力法可得： mkN Ar V l Ms 475.313831860 . 0 4 25759.501 . 15 . 9 4 2 1 2 kN f Ar V l Hs 375.882553338 . 0 161.10) 1000897. 0(4 25759.501 . 15 . 9 )1 (4 2 2 2 注：式中 V1,V2 可从手册附表（III）-15、16 查得. 由静力平衡条件得 i Ssi My HMM 24 i ii si PCOS HN 24 sin 6 mkN Arl

16、36.168728 4 25759.501 . 15 . 9 4 2 2 kNArl788.1326025759.501 . 15 . 9 （1）拱脚的弯矩和轴向力为: ，m y 1636.10 1 9 . 44 0 ,9969 . 0 tan mkN My HMMSs 374.3794 522885 . 0 36.168728)1636.1029293 . 3 (375.8825475.31383 0 24 0 kNPCOS HNs 932.11330707 . 0 54306 . 0 788.13260707. 0375.8825sin 0 24 00 0 (2)计算 L/4 截面的内力：

17、 ，m y 0358 . 2 1 18.19 0 ,34783 . 0 tan mkN My HMMSs l 613.988 126105 . 0 36.168728)0358 . 2 29293 . 3 (375.8825475.31383 12 24 4 kNPCOS HNs l175.944134 . 0 254614 . 0 788.132609397 . 0 375.8825sin 0 24 00 4 (3)计算拱顶截面的内力： mkN My HMMSsd 1329.2322 036.16872829293 . 3 375.8825475.31383 24 24 kNPCOS HNs

18、d 375.882500788.132601375.8825sin 0 24 00 项目拱顶1/4 截面拱脚 7 整理裸拱状态截面内力如下： 3.33.3 恒载内力计算恒载内力计算 3.3.13.3.1 不计弹性压缩的恒载推力不计弹性压缩的恒载推力 kN f M H j g 35.15666 161.10 82.159185 3.3.23.3.2 计入弹性压缩的恒载内力计入弹性压缩的恒载内力 以拱顶截面为例计算各项内力如下： 计入弹性压缩的剪力 00*35.15666*01087 . 0 sin 1 1 Hg Q 轴向力 kNN H H g g 056.154961*35.15666*0108

19、7 . 0 1/35.15666cos 1cos 1 弹性压缩弯矩 mkNM yy H s g 764.56029293 . 3 *35.15666*01087 . 0 )( 1 1 1 它截面的计算方法相同: 1/4 截面： ，m y 0358 . 2 1 18.19 0 ,34783 . 0 tan kNQ Hg 8997.5734 . 0 *35.15666*01087 . 0 sin 1 1 kNN H H g g 626.165119397 . 0 *35.15666*01087 . 0 9397 . 0 /35.15666cos 1cos 1 M(kN.m)2322.1329-98

20、8.6133794.370 H(kN)8825.3759441.17511330.932 8 mkN M yy H s g 081.214 )03580 . 2 29293 . 3 (*35.15666*01087 . 0 )( 1 1 1 拱脚处： ，m y 1636.10 1 9 . 44 0 ,9969 . 0 tan kNQ Hg 502.11769 . 0 *35.15666*01087 . 0 sin 1 1 kNN H H g g 51.22038707 . 0 *35.15666*01087 . 0 707 . 0 /35.15666cos 1cos 1 mkNM yy H s

21、 g 028.1170)1636.1029293 . 3 (*35.15666*01087 . 0 )( 1 1 1 恒载内力计算结果见表： 3.43.4 汽车荷载效应计算汽车荷载效应计算 汽车荷载效应的计算采用影响线加载的方法，公路 I 级车道荷载均布荷载 标准值，集中荷载标准值当计算跨径小于和等于 5m 时，./ k qkN m105 k Pl0 ，当大于 50m 时，当跨径在 5m 至 50m 时取直线内插值。 k PkN180l0 k PkN360 对公路 II 级车道荷载应按公路 I 级车道荷载乘以 0.75 的折减系数（参照通 规4.3.1）,本计算题中经规范折减计算得： 均布荷载

22、： mkNqq kk /875 . 7 5 . 1075. 075 . 0 集中荷载： kNpp kk 27075. 036075 . 0 项目拱顶1/4 截面拱脚 Q(kN)0 57.8997 117.502 Ng(kN)15496.056 16511.626 22038.51 Mg(kN.m)560.754214.081 -1170.028 9 加载公路 II 级均布荷载时，拱顶截面考虑弹性压缩的弯矩及与其相应的影 响线面积，可以自手册附表 III14 查得，其值为：影响线面积 ；相应的轴向力影响线面积。Ml 2 0 表值Nl 0 表值 加载公路 II 级集中荷载时，不考虑弹性压缩的截面弯

23、矩影响线坐标可以自 手册附表 III-13 查得，其值为：；与其相应的水平推力影响lM 表值 线坐标可以自手册附表 III-12 查得，其值为：；与其相应 f l H 表值 的拱脚截面竖向力影响线坐标值可以自手册附表 III7 查得。 注意:为考虑拱上建筑与拱圈的联合作用，对于拱上建筑为拱式的结构，计 算正弯矩时 L/4 截面应考虑 0.7 的折减系数；拱脚截面考虑 0.9 的折减系数。 （参照圬规4.3.1） 。 拱圈宽度为 9.5m,承载双车道公路 II 级汽车荷载，故每米拱宽承载均布荷 载,承载集中荷载。 mkNq/658 . 1 5 . 9 875 . 7 2 kNp842.56 5

24、. 9 2702 加载公路-II 均布荷载，拱顶截面考虑弹性压缩的弯矩及与其相应的轴向 力的影响线面积，其值为： 弯矩影响线面积： 476.2576759.50 22 表值表值表值 lM 轴力影响线面积： 759.50表值表值 lN 加载公路-II 集中荷载，拱顶截面不考虑弹性压缩的弯矩及与其相应的轴 向力的影响线坐标，其值为： 弯矩影响线坐标： 759.50 表值表值 lM 轴力影响线坐标： 99547 . 4 161.10 759.50 表值表值表值 f l H （1）拱顶截面 10 正弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 mkNM M k q 538.310221.19658 . 1

25、max 相应轴力： kNN N k q 3881.29725.17658. 1 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩： mkNM M kP 2250.157766 . 2 842.56 max 相应水平推力： kNH H kP 1868.661644 . 1 842.56 1 弹性压缩附加水平推力: kNH u u H7195 . 0 1868.6601087 . 0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩: mkNHyyM s 3693. 2)7195. 0()29293 . 3 0()( 1 考虑弹性压缩后水平推力：kNHHH4673.657195 . 0 1868.66 1 考虑弹性压缩后弯矩：mk

26、NMMM5943.1593693 . 2 2250.157 maxmax 负弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 mkNM M k q 180.19568.11658. 1 min 相应轴力： 拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积 影响线 正弯矩负弯矩 均布荷 载 考虑弹 性压缩 弯矩影响线 面积 0.007383*2576.476= 19.0221 -0.00449*2576.476= -11.5684 相应轴向力 影响线面积 0.3492*50.759= 17.725 0.29266*50.759= 14.855 集中荷 载 不考虑 弹性压 缩 弯矩影响线 坐标 0.0545*50.7

27、59= 2.766 -0.0113*50.759= -0.5735 相应水平推 力影响线坐 标 0.2331*4.99547= 1.1644 0.1093*4.99547= 0.5460 11 kNN N k q 6296.24855.14658 . 1 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩： mkNM M kP 5989.325735 . 0 842.56 min 相应水平推力： kNH H kP 0357.315460 . 0 842.56 1 弹性压缩附加水平推力: kNH u u H3374 . 0 0357.3101087 . 0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩: mkNHyyM s 1

28、11 . 1 )3374 . 0 ()29293 . 3 0()( 1 考虑弹性压缩后水平推力：kNHHH6983.303374 . 0 0357.31 1 考虑弹性压缩后弯矩：mkNMMM4879.31111. 15989.32 minmin （2）拱脚截面 正弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 mkNM M k q 289.86044.52658 . 1 max 相应轴力： 拱脚截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积 影响线 正弯矩负弯矩 均布荷 载 考虑弹 性压缩 弯矩影响线 面积 0.0202*2576.476= 52.044 -0.00672*2576.476= -17.314 相应

29、轴向力 影响线面积 0.4504*50.759= 22.862 0.3572*50.759= 18.131 集中荷 载 不考虑 弹性压 缩 弯矩影响线 坐标 0.05450*50.759= 2.766 -0.05870*50.759= -2.979 相应水平推 力影响线坐 标 0.1986*4.99547= 0.9921 0.0648*4.99547= 0.323 相应左拱脚 反力影响线 坐标 0.293630.93743 12 kNN N k q 905.37862.22658 . 1 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩： mkNM M kP 2250.157766 . 2 842.56 m

30、ax 相应水平推力： kNH H kP 393.569921 . 0 842.56 1 弹性压缩附加水平推力: kNH u u H6130 . 0 3929.5601087 . 0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩: mkNHyyM s 942. 4)7195 . 0 ()29293 . 3 161.10()( 1 考虑弹性压缩后水平推力：kNHHH451.51942 . 4 393.56 1 考虑弹性压缩后弯矩：mkNMMM283.152942 . 4 2250.157 maxmax 与相应的左拱脚反力： min MkN vk p V 03.2029363 . 0 842.562 . 12 .

31、1 1 拱脚轴向力：kNHN V 20.5069. 0*03.20707 . 0 *451.51sincos 1 负弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 mkNM M k q 7066.28314.17658 . 1 min 相应轴力： kNN N k q 0612.30131.18658. 1 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩： mkNM M kP 332.169979 . 2 842.56 min 相应水平推力： kNH H kP 360.18323 . 0 842.56 1 弹性压缩附加水平推力: kNH u u H1996 . 0 360.1801087 . 0 1 1 1 弹性压

32、缩附加弯矩: mkNHyyM s 3709 . 1 )1996 . 0 ()29293 . 3 161.10()( 1 考虑弹性压缩后水平推力：kNHHH1604.181996 . 0 360.18 1 考虑弹性压缩后弯矩：mkNMMM7029.1703709 . 1 332.169 minmin 13 与相应的左拱脚反力： min MkN vk p V 942.6393743. 0842.562 . 12 . 1 1 拱脚轴向力：kNHN V 96.5669 . 0 *942.63707 . 0 *1604.18sincos 1 (3)L/4截面 正弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 m

33、kNM M k q 5786.37665.22658 . 1 max 相应轴力： kNN N k q 6210.18231.11658 . 1 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩： mkNM M kP 952.1567612 . 2 842.56 max 相应水平推力： kNH H kP 2152.661649 . 1 842.56 1 弹性压缩附加水平推力: kNH u u H7198 . 0 2152.6601087 . 0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩: mkNHyyM s 9049. 0)7198. 0()29293. 30358 . 2 ()( 1 考虑弹性压缩后水平推力：kNHHH

34、4954.657198 . 0 2152.66 1 考虑弹性压缩后弯矩：mkNMMM4835.389049 . 0 5786.37 maxmax L/4截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积 影响线 正弯矩负弯矩 均布荷 载 考虑弹 性压缩 弯矩影响线 面积 0.008797*2576.476= 22.665 -0.0106*2576.476= -27.311 相应轴向力 影响线面积 0.22126*50.759= 11.231 0.4672*50.759= 23.715 集中荷 载 不考虑 弹性压 缩 弯矩影响线 坐标 0.05438*50.759= 2.7612 -0.0231*50.759=

35、 -1.173 相应水平推 力影响线坐 标 0.23309*4.99547= 1.1649 0.10922*4.99547=0.546 14 负弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 mkNM M k q 2816.45311.27658. 1 min 相应轴力： kNN N k q 3195.39715.23658 . 1 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩： mkNM M kP 6757.66173 . 1 842.56 min 相应水平推力： kNH H kP 036.31546 . 0 842.56 1 弹性压缩附加水平推力: kNH u u H3374. 0036.3101087.

36、0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩: mkNHyyM s 4242. 0)3374. 0()29293. 30358 . 2 ()( 1 考虑弹性压缩后水平推力：kNHHH699.303374 . 0 036.31 1 考虑弹性压缩后弯矩：mkNMMM857.444242 . 0 2816.45 minmin (4)拱脚，拱顶和 1/4 截面汽车荷载汇总： 汽车荷载效应汇总表 荷载 效应 单位 拱 顶 1/4截面 拱 脚 正弯矩 Mmax 负弯矩 Mmin 正弯矩 Mmax 负弯矩 Mmin 正弯矩 Mmax 负弯矩 Mmin 弯矩 kN m 191.13-50.6776.06-90.14238

37、.57-199.41 水平 推力 Kn94.8655.3284.1270.02 89.36 48.22 轴向 力 88.1187.02 5.5.荷载作用效应组合荷载作用效应组合 荷载组合按照通范4.1.6 进行，效应组合表达式为： () mn udGiGikQQ kcQjQjk ij SSSS 0011 12 式中：结构的重要性系数，取为 1.0； 0 15 承载能力极限状态下的作用基本组合的效应组合标准值； ud S 第 i 个永久荷载作用效应的分项系数，取为 1.2； Gi 第 i 个永久作用效应的标准值； Gik S 汽车荷载效应的分项系数，取为 1.4； Q 1 汽车荷载效应（含冲击力

38、和离心力）的标准值； Q k S 1 在作用效应组合中除汽车荷载(含冲击力、离心力)的其它可变作用效 c 应的组合系数，取为 0.7； 在作用效应组合中除汽车荷载效应(含冲击力、离心力)、分荷载外的 Qj 其它第 j 个可变作用效应的分项系数，取为 1.4； 在作用效应组合中除汽车荷载效应(含冲击力、离心力)外的其它第 Qjk S j 个可变作用效应标准值。 荷载组合表 5.5.主拱圈正截面强度验算主拱圈正截面强度验算 拱圈截面强度验算按照圬规 （4.0.5）式进行 （4.0.5） dcd NAf 0 其中 . 0 10 轴向力设计值； d N A构件截面面积； 拱顶截面 l/4 截面 拱脚截

39、面编 号 内力组合 系 数 MNMNMN 恒载 1.2560.75415496.06 214.081 16511.63 -1170.0322038.51 汽车 Mmax 1.4191.1394.8676.0684.12238.57 89.36 汽车 Mmin 1.4-50.6755.32-90.14 70.02-199.4148.22 1 恒+汽 max 940.48618728.07363.381219931.72-1070.0326571.31 2 恒+汽 min 601.96618672.72130.701219911.98-1683.2126513.72 16 砌体轴心抗压强度设计值；

40、 cd f 偏心距 e 和长细比 对构件抗压强度承载力的影响系数，见圬 规第 4.0.6。 1 11 1 xy (/ ) (/)().(/) 22 11 113 1 133 m x x xyxxxy ex eiei (/ ) (/)().(/) 22 1 1 113 1 133 m y y yxyyyx ey eiei 式中：分别为 x、y 方向偏心受压构件承载力影响系数； xy 、 分别为 x 方向、y 方向截面重心至偏心方向截面边缘的距离；yx 、 分别为 x 方向、y 方向的偏心距； xy ee、 截面形状系数，对于圆形截面取 2.5，对于 T 形或 U 形截面取m 3.5，对于箱形截面

41、或矩形截面（包括两端设有曲线形或圆弧 形的矩形墩身截面）取 8.0。 弯曲平面内的截面回转半径； xy ii、 与砂浆强度等级有关的系数，当砂浆强度等级大于或等于 M5 或为组合构件时，取 0.002；当砂浆强度为 0 时，取 0.013； 构件 x 方向、y 方向的长细比，当小于 3 时取 3。 xy 、 xy 、 ；，为不同材料构件长细比修正/ . xy li 0 35/ . yx li 0 35 系数；为构件计算长度，拱的纵、横向计算长度参照圬l0 规5.1.4，其中无铰拱取，为拱轴线长度，可. a lL 0 036 a L 以由手册附表 III（8）求得。 由于在强度验算中可以不计的影

42、响（圬规 5.1.4 ） ，, xy 故 () /() yy y x ee yi 82 11 17 318 . 0 ,55 . 0 x iy 主拱圈正截面强度验算主拱圈正截面强度验算 截面 编 号 MdNdey Afcd 1940.4868601.96680.046070.9794439405.320 拱顶截面 218728.0718672.720.0324660.9896839817.300 1363.3812130.70120.0232500.9946840018.46 l/4 截面 219931.7219911.980.0052320.999740220.43 1-1070.03-1683.21-0.04060.984039588.78 拱脚截面 226571.3126513.72-0.06290.962338715.73 由表中数据可知主拱圈各截面正截面强度满足规范要求。