80th生物质直燃循环流化床锅炉毕业设计(秸秆).doc

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1、 存档编号 毕 业 设 计题目80T/H生物质直燃循环流化床锅炉设计（秸秆） 学 院 电力学院专 业 热能与动力工程 姓 名 学 号 指导教师 完成时间 独立完成与诚信声明本人郑重声明：所提交的毕业设计（论文）是本人在指导教师的指导下，独立工作所取得的成果并撰写完成的，郑重确认没有剽窃、抄袭等违反学术道德、学术规范的侵权行为。文中除已经标注引用的内容外，不包含其他人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。毕业设计（论文）作者签名： 指导导师签名： 签字日期： 签字日期：毕业设计（论文

2、）版权使用授权书本人完全了解华北水利水电大学有关保管、使用毕业设计（论文）的规定。特授权华北水利水电大学可以将毕业设计（论文）的全部或部分内容公开和编入有关数据库提供检索，并采用影印、缩印或扫描等复制手段复制、保存、汇编以供查阅和借阅。同意学校向国家有关部门或机构送交毕业设计（论文）原件或复印件和电子文档（涉密的成果在解密后应遵守此规定）。毕业设计（论文）作者签名： 导师签名：签字日期： 签字日期：目录摘要- 1 -Abstract- 2 -第一章 绪论11、课题研究的目的和意义12、国内外在该领域的研究现状及分析23、生物质锅炉与燃煤锅炉的差异33.1 给料方式33.2 床料粘结和积灰33.

3、3 床料选择性33.4 高低温腐蚀33.5 污染物排放4第二章 锅炉结构与设计简介52.1锅炉设计参数52.2 秸秆成分62.3 燃料分析校核计算6第三章 计算说明书73.1.锅炉性能预计73.2.灰平衡与灰循环倍率73.3.燃烧产物热平衡方程式73.3.5 炉膛放热份额93.3.6 烟气的焓增93.4.炉膛的传热系数103.5.循环流化床锅炉机组热力计算123.6.炉膛153.7.风、烟系统153.8.尾部受热面21第四章 热力计算254.1 燃烧计算254.1.1燃烧计算254.1.2 燃烧产物平均特性计算254,1,3 不同过量空气系数燃烧产物的焓温表274.1.4 飞灰计算284.2

4、炉膛设计及热力计算294.2.1 锅炉设计参数294.2.2 锅炉热平衡及燃料消耗量304.2.3 炉膛结构特性计算314.2.4 炉膛热力计算324.3 高温过热器设计及热力计算374.3.1 高温过热器结构计算374.3.2 高温过热器传热计算374.4 低温过热器设计及传热计算404.4.1低温过热器结构计算404.4.2 低温过热器传热计算414.5 省煤器设计及热力计算434.5.1省煤器结构计算434.5.2省煤器传热计算454.6 空气预热器设计及热力计算464.6.1 空气预热器结构计算464.6.2空气预热器传热计算474.7 旋风分离器烟气阻力计算49本章小结57第五章 风

5、压阻力计算585.1 炉膛风室压力pRh计算585.2 炉膛配风装置上压力pRmax计算585.3炉膛配风装置阻力计算585.4 回料器设计计算615.4.1回料器结构尺寸计算615.4.2回料器风室压力计算625.4.3回料器配风装置阻力计算63本章小结67第六章 热力计算结果汇总及设计成果概述686.1 热力计算汇总686.2 锅炉热平衡计算误差校核696,3 方案概述696.3.1 着火和稳燃696.3.2 防磨706.3.3 着火和稳燃706.4 锅炉结构简介706.4.1锅筒706.4.2 锅筒内装置706.4.3 水冷壁及下降管706.5燃烧设备716.5.1 给煤机716.5.2

6、 布风板716.5.3 分离器716.5.4 回料器716.6 过热器726.7 省煤器726.8 空气预热器726.9 钢架及平台楼梯726.10 炉墙及保温结构726.11 密封和膨胀736.12 防磨措施736.13 锅炉阀门仪表及管道73参考文献74致 谢75附 录76- 3 -80T/H生物质直燃循环流化床锅炉设计（秸秆）摘要近年来，随着能源设备的发展和利用，特别是锅炉这种将工质加热到一定的温度和压力的能源设备广泛应用，给环境造成了严重污染。尤其是以煤为主要燃料的锅炉燃烧排放出大量的灰渣、粉尘、二氧化硫和氮的氧化物等污染物，严重影响了生态环境。又由于煤、石油等化石燃料的不断开采而日渐

7、枯竭，人们一直在努力寻找一种高效、低污染的燃烧方式以解决以上两个问题。 我国在上世纪80年代初期开始研究开发循环流化床燃烧技术,鉴于CFB锅炉的优点和我国环境排放标准的日益严格,极大地推动了循环流化床燃烧技术的推广和发展。本次设计为80吨/时循环流化床锅炉,属于中压自然循环锅炉。 在整个设计过程中，进行了无脱硫工况的燃料消耗量和燃烧烟气的计算。主要计算有热力计算，回料器设计计算，旋风分离器的设计计算。其中热力计算包括炉膛、高温过热器、低温过热器、省煤器以及空气预热器的计算。旋风分离器选用一个绝热旋风分离器。鉴于该锅炉为中压锅炉，采用钢管式省煤器。空气预热器采用管式空气预热器。 关键词：循环流化

8、床锅炉；生物质直燃；热力计算 - 1 -The Design of Burning Biomass CFB 80T/H Boiler (Straw)AbstractIn recent years，along with the extensive application of the energy equipments, boiler this kind of energy equipment that heats the work to a certain temperature and the pressure also be subjected to a value.The widely

9、use of the equipments caused serious pollution to the environment.Especially coal as the main fuel of the boiler combustion,that emit large amounts of ash, dust, sulfur dioxide and nitrogen oxide pollutants, such caused a serious impact on the ecological environment.Furthermore as coal, oil and othe

10、r fossil fuels continued to mined and the depletion. It has been struggling to find an efficient and Cleaner burning method to solve the above issues.In the early 1980s, China began to research and development(R&D) the circulating fluidized bed combustion technology. Given the advantages of CFB boil

11、ers as well as our environmental emissions standards increasingly strict year by year, great impetus has to the circulating fluidized bed combustion technology. The topic that the graduation of this time design is the CFB which is 80t/h, belonging to the middle type pressure & natural circulation bo

12、iler。Throughout the design process，I had made a calculation about the without desulfurization conditions of fuel consumption and combustion flue gas.The main calculating conclude thermodynamic calculation, strength calculation,the smoke and wind resistance calculation,the designe of the retune leg a

13、nd the cyclone. Thermodynamic calculations which include the furnace and high-temperature superheater, low-superheater and economizer and air preheater calculations. Cyclone choose an adiabatic cyclone. In view of the medium-pressure boiler of this boiler,chosing pipe-economizer while air Preheater

14、using the tube type air preheater. Key Words:CFB;burning biomass；thermodynamic calculations- 3 -华北水利水电大学毕业设计第1章 绪论锅炉作为一种能源转换设备，在工业生产和生活中得到广泛的应用。锅炉是利用燃料燃烧释放的热能或其它热能将工质加热到一定参数的设备。随着科学技术的发展，锅炉无论在受热面的结构还是在燃烧方式上都有了很大的改进，以至于锅炉效率得到了提高，这对能源利用，保护环境都有重要的意义。 循环流化床锅炉是八十年代发展起来的新一代燃煤流化床锅炉，具有高效低污染的特点，在国际上被称为清洁燃烧技术

15、正受到日益广泛的关注,但目前循环流化床锅炉的设计方法还很不完善,主要体现在没有完整的设计导则和设计理论。本锅炉采用单锅筒自然循环，全膜式壁炉膛高倍率循环流化床锅炉。本次设计为80吨/时循环流化床锅炉设计，无论是方案的选择论证，炉膛的选择，锅炉的整体布置，尾部受热面的型式和布置，分离器、回料器的设计等都经过仔细计算和选择，力求合理，造价合适。由于水平有限，此次设计难免有错误之处，但是经过此次设计，在一定程度掌握了锅炉的一般设计计算方法，加强了理论知识与实践的结合，为以后走向工作岗位奠定了基础。1、课题研究的目的和意义国家发改委能源局可再生能源处周篁博士近日在河北省晋州生物质发电项目开工仪式上介绍

16、说，生物质直接燃烧发电（简称生物质发电）是目前世界上仅次于风力发电的可再生能源发电技术。据初步估算，在我国，仅农作物秸秆技术可开发量就有6亿吨，其中除部分用于农村炊事取暖等生活用能、满足养殖业、秸秆还田和造纸需要之外，我国每年废弃的农作物秸秆约有1亿吨，折合标准煤5000万吨。照此计算，预计到2020年，全国每年秸秆废弃量将达2亿吨以上，折合标准煤1亿吨相当于煤炭大省河南一年的产煤量。致公党中央在全国政协十届四次会议上的发言中提出，我国生物质资源生产潜力可达650亿吨/年，折合33亿吨标准煤，相当于每年化石资源消耗总量的3倍以上。中国工程院专家预测说，2015年，全球总能耗将有4成来自生物。大

17、力加强生物质产业的开发与培育，对于缓解能源短缺、改善环境、扩大乡镇产业规模、促进循环经济的发展具有重要意义。我国是世界上人口最多的国家，国民经济发展面临资源和环境的双重压力。从人均化石能源资源量看，煤炭资源只有世界平均水平的60%，石油只有世界平均水平的10%，天然气只有5%。从能源生产和消费来看，目前我国已经成为世界上第二大能源生产国和第二大能源消费国，大量生产和使用化石能源所造成的环境污染已经十分严重。专家认为，随着经济的发展和人民生活水平的提高，我国的能源需求将快速增长，能源、环境和经济三者之间的矛盾也将更加突出，因此，加大能源结构调整力度，加快可再生能源发展势在必行。2、国内外在该领域

18、的研究现状及分析世界生物质发电起源于20世纪70年代，当时，世界性的石油危机爆发后，丹麦开始积极开发清洁的可再生能源，大力推行秸秆等生物质发电。自1990年以来，生物质发电在欧美许多国家开始大发展。中国是一个农业大国，生物质资源十分丰富，各种农作物每年产生秸秆6亿多吨，其中可以作为能源使用的约4亿吨，全国林木总生物量约190亿吨，可获得量为9亿吨，可作为能源利用的总量约为3亿吨。如加以有效利用，开发潜力将十分巨大。最近几年来，国家电网公司、五大发电集团等大型国有、民营以及外资企业纷纷投资参与中国生物质发电产业的建设运营。截至2007年底，国家和各省发改委已核准项目87个，总装机规模220万千瓦

19、。全国已建成投产的生物质直燃发电项目超过15个，在建项目30多个。可以看出，中国生物质发电产业的发展正在渐入佳境。根据国家“十一五”规划纲要提出的发展目标，未来将建设生物质发电550万千瓦装机容量，已公布的可再生能源中长期发展规划也确定了到2020年生物质发电装机3000万千瓦的发展目标。此外，国家已经决定，将安排资金支持可再生能源的技术研发、设备制造及检测认证等产业服务体系建设。总的说来，生物质能发电行业有着广阔的发展前景。3、生物质锅炉与燃煤锅炉的差异3.1 给料方式生物质锅炉的给料方式与燃煤锅炉有很大区别。 由于生物质燃料的自然堆积密度和能量密度均较小，几乎仅为煤堆积密度的 1/10；同

20、时对于大多数农业生物质， 如秸秆或草本类能源种植植物，质地柔软，且具有韧性，因此作为锅炉供应燃料在输送方面存在较大困难。目前，较实用的生物质锅炉给料设备是多级双螺旋输送， 通过螺旋挤压，直接水平送入锅炉炉膛，炉膛给料点为微负压控制。3.2 床料粘结和积灰生物质中含有一定量的碱金属元素 （主要为K 元素）和碱土金属元素（Ca，Mg 等），尤其是草本类生物质，如秸秆等，其碱金属 K 含量较高。 生物质中 K 元素以离子形态或者有机金属化合物形态存在。3.3 床料选择性生物质燃料在循环流化床燃烧过程中， 存在KCl，K2O 等碱金属化合物与床料的主要成分 -SiO2之间的反应， 反应产物为 K2On

21、SiO2等低熔点物质，这是造成床料粘结，受热面积灰的主要原因之一， 因此生物质循环流化床锅炉尽量避免使用石英砂、河砂等 SiO2含量较高的床料。 研究表明，采用富含 Al2O3的矿物作为床料或添加剂，将有效缓解生物质燃烧过程中的粘结现象。3.4 高低温腐蚀生物质锅炉的高温腐蚀主要以过热器高温腐蚀为主，随着蒸汽参数的升高，管壁温度升高，腐蚀速率增加。研究表明，生物质锅炉中的高温腐蚀机理与气相碱金属氯化物、 沉积物中碱金属氯化物的固相反应以及熔化的碱金属氯化物与硫酸盐等有关。当受热面表面积灰造成沾污，金属的腐蚀速度急剧上升，相反如果金属表面没有沾污，则腐蚀速度较低。 积灰沾污和高温腐蚀现象通常是同

22、时存在的，且多发生在过热器受热面上。 因此，生物质锅炉控制过热器高温腐蚀的措施应重点考虑减少过热器受热面沾污积灰和降低管壁温度。生物质锅炉低温腐蚀主要表现在空气预热器低温段的腐蚀， 主要原因是生物质燃料中含有一定量的 S 和 Cl 元素， 燃烧过程中形成的 HCl 和H2SO4将提高烟气的酸露点， 因而造成低温受热面的腐蚀。3.5 污染物排放生物质燃料在循环流化床中的自脱硫效率较高， 当燃烧温度为 750850 时， 自脱硫效率达到 95以上；但是当温度高于 850 时，自脱硫效率明显降低，SO2排放浓度与燃料本身的 S 含量成正比，通常采用循环流化床技术燃烧生物质， 无需炉内脱硫，SO2排放

23、能够达到国家环保排放要求。 由于生物质中 N 元素的含量稍高于煤中的含量，因此采用循环流化床技术燃烧生物质比采用炉排炉技术的优势自然也表现在 NOx排放的控制上。 循环流化床锅炉采用分级燃烧技术， 能够有效地控制NOx的排放，达到国家环保排放要求。第二章 锅炉结构与设计简介2.1锅炉设计参数表1-1 锅炉设计参数序号名称符号数值单位1额定蒸发量DMCR80000kg/h2过热蒸汽压力Pgq3.82MPa3过热蒸汽温度4504给水温度tgs1505冷空气温度tlk206排烟温度py1457热空气温度trk1808锅炉排污水流量DPw800kg/h9燃烧方式循环流化床2.2 秸秆成分表1-2 秸秆

24、成分序号名称符号来源数值单位1收到基水分Mar测量值5.99%2收到基碳含量Car测量值41.44%3收到基氢含量Har测量值5.31%4收到基氧含量Oar测量值30.44%5收到基氮含量Nar测量值0.84%6收到基硫含量Sar测量值0.14%7收到基灰分Aar测量值15.84%8收到基挥发分Var测量值71.55%9收到基低位发热量Qnet，ar测量值15680kj/kg2.3 燃料分析校核计算 Qnet，ar计=339.13Car+1029.95Har-108.86（Oar-Sar）-25.12Mar=16073.7kj/kg|Qnet，ar-Qnet，ar计|=393.6549628k

25、j/kg说明燃料合理第三章 计算说明书3.1.锅炉性能预计设计循环流化床锅炉时，需预估各种大气污染物的排放浓度，以体现锅炉性能。至今为止，尚没有合适的标准和导则可供参考。唯一可行的是，根据燃料特性，参照试验机组的数据库和商业机组的运行经验，对将要设计的锅炉性能做出估算，以确定各种大气污染物的排放浓度。对未达标的锅炉，需采取适当措施，使其达到锅炉大气污染物排放标准。3.2.灰平衡与灰循环倍率循环流化床锅炉中，进入炉膛的煤燃烧成灰，一部分从炉膛底部（床）排出，称为底灰。一部分飞出炉膛，进入分离器，其中小于切割粒径的灰飞出分离器，进入尾部烟道，飞离锅炉，成为飞灰；而大于切割粒径的灰，被分离器分离下来

26、，经回料器返回炉膛再燃烧，称为循环灰。应当指出：由于燃烧，粒子间碰撞和磨损，以及粒子与分离器壁面之间的磨损，使大的灰粒在逐渐减小，当小于切割粒径时，这部分循环灰又成为飞灰。由于循环灰量随时在变化，增加了确定各部分灰的份额的难度。虽然如此，当循环流化床锅炉运行稳定后，在某一时间段内，即灰达到平衡时，还是可以确定各部分灰的份额的，并可由此计算循环灰焓和烟气中飞灰浓度。必须指出，灰循环倍率不是人为选取的，它主要取决于分离器效率和飞灰份额。3.2.1 循环流化床锅炉处于最佳燃烧工况时的灰循环倍率 (3-1)3.3.燃烧产物热平衡方程式当燃料及其燃烧所需的空气进入炉膛发生燃烧后，含碳灰粒飞出炉膛，大于分

27、离切割粒径的颗粒被分离器捕集，经回料器返回炉膛燃烧，而小于分离切割粒径的颗粒飞入尾部烟道，成为锅炉飞灰。对循环流化床锅炉而言，大部分灰不是一、二次而是多次反复通过炉膛、分离器或外置式热交换器(EHE)及回料器，这部分灰称为循环灰。3.3.1 循环灰量： (3-2) 式中：循环灰量，kg/h;3.3.2 炉膛进口循环灰焓： (3-3)3.3.3 炉膛循环灰焓增 = (3-4)式中：炉膛循环灰焓增，； 循环灰量，kg/h； 计算燃料消耗量，；炉膛出口循环灰焓，,根据其灰温，即炉膛出口烟温炉膛进口循环灰焓，。3.3.4 炉膛有效放热量= （3-5）式中：炉膛有效放热量，；燃料收到基低位发热量，；，分

28、别为锅炉机组可燃气体未完全燃烧热损失，固体未完全燃烧热损失和灰渣物理热损失，%；炉膛进口过量空气系数；炉膛进口热空气焓，；回料器进口过量空气系数；EHE进口过量空气系数；冷空气焓，；3.3.5 炉膛放热份额 X1x （3-6）3.3.6 烟气的焓增 = （3-7）式中：分离器烟气焓增，；炉膛出口烟焓，；分离器理论烟焓，；3.3.7 折算成1燃料的分离器循环灰焓增 （3-8）式中：分离器循环灰焓增，；3.3.8 分离器放热份额 （3-9) (3-10) (3-11)式中：分离器放热份额；分离器烟气焓增，；分离器循环灰焓增，；炉膛有效放热量， ； 分离器烟气焓增份额；分离器循环灰焓增份额；3.3.

29、9 炉膛出口过量空气系数 （3-12）式中：炉膛出口过量空气系数；炉膛进口过量空气系数；回料器进口过量空气系数；EHE进口过量空气系数；3.4.炉膛的传热系数循环流化床锅炉的灰循环倍率不仅影响燃烧，而且影响传热。炉膛及EHE的传热系数是其热力计算的关键数据。炉膛计算受热面积，是由传热周界来确定的。根据不同的传热周界，会得出不同的计算受热面积，由此测得的传热系数也有所不同。因此，在进行炉膛传热计算时，首先要确定其计算受热面积。表7-1 炉膛各区域各种形式受热面积折算系数名称数值 0.0751.00.5770.0433.4.1 循环流化床辐射放热系数 (3-13) 式中：循环流化床辐射放热系数，；

30、斯忒藩-玻耳兹曼常数，；吸收率；床温，；炉膛膜式水冷壁绝对温度，；3.4.2 炉膛膜式水冷壁传热系数： （3-14） 式中：流化床密相区对水冷壁的传热系数，;流化床密相区对鳍片的传热系数，；水冷管的传热周界，；鳍片的传热周界；3.4.3 水冷管外壁温度和管内壁温度 (3-15) (3-16)3.4.4 流化床总放热系数： (3-17)3.4.5 床密相区对水冷管或汽冷管的传热系数 (3-18)3.4.6 水冷管外壁壁温 (3-19)3.4.7 鳍端温差 (3-20)3.4.8 床密相区对鳍片的传热系数 （3-21）3.5.循环流化床锅炉机组热力计算热力计算的目的是设计一台“安全、经济、稳定”的

31、锅炉，或是较核一台已投运锅炉的经济性和安全性。设计循环流化床锅炉时，所作的热力计算的程序如下：（1） 燃料燃烧计算（2） 锅炉机组热平衡计算（3） 炉膛的布置及热力计算（4） 过热器的布置及热力计算（5） 省煤器的布置及热力计算（6） 空气预热器的布置及热力计算（7） 汇总3.5.1 排烟热损失 （3-22）式中：在相应的过量空气系数和排烟温度状况下的排烟焓，；冷空气焓，；锅炉可支配热量，； 表8-1 推荐值燃料（%）燃料（%）石油焦0.02次烟煤0.03无烟煤0.05褐煤0烟煤0.04木材0.023.5.2 固体未完全燃烧热损失 (3-23)式中： 固体未完全燃烧热损失，%；底灰份额；底灰含

32、碳量，%；飞灰份额；飞灰含碳量；3.5.3 保温系数 (3-24)表8-2 灰焓温度/1002003004005006007008009001000灰焓kJ/kg811692643604585606627678759843.5.4 灰渣物理热损失： （3-25）式中：，灰渣物理热（量）损失，%或；底灰份额；灰焓，根据灰温，查表8-2；3.5.5 锅炉机组热效率： （3-26）3.5.6 锅炉机组有效利用热量： （3-27）式中：锅炉机组有效利用热量，；锅炉机组所产生的过热蒸汽量，通常等于锅炉机组的最大连续蒸发量；过热器出口焓，；锅炉机组入口处给水焓，；锅炉排污水流量，；饱和水焓，；3.5.7

33、锅炉机组燃烧消耗量 （3-28）3.5.8 计算燃料消耗量 （3-29）3.5.9 炉膛燃烧产物热平衡方程式和传热方程式： (3-30) (3-31) 式中：1燃料燃烧产物向炉膛受热面内工质和循环灰传递的热量，；炉膛受热面内工质的吸热量，；表8-3 火焰发光性系数值火焰种类火焰种类不发光煤气火焰0发光的煤气火焰0.2燃烧无烟煤及贫煤0燃烧高挥发分煤0.43.6.炉膛任何一台循环流化床锅炉的安全，高效运行，与炉膛的设计和布置关系极大。循环流化床锅炉炉膛四周为膜式水冷壁结构，它由光管和鳍片焊接而成。光管外径常用或，光管厚度至少为。鳍片宽度厚度常用或。3.6.1回料器风室压力 （3-32）3.7.风

34、、烟系统循环流化床锅炉大多采用平衡通风。它由送、引风系统组成，平衡点（零压点）位于炉膛出口，运行值控制在。送、引风机所需的容量（风量和风压），通常由设计煤种确定，并考虑一定的裕度。表101 和值阻力系数0.5小孔水平1.95小孔下倾15201.653.7.1 烟气在标准状态下的灰浓度： = （3-33） 式中：标准状态下的灰浓度，；燃料收到基灰分，%，脱硫工况时用；灰循环倍率，在分离器涡管入口之前，=0；飞灰份额；1燃料产生的烟气量，见燃料燃烧产物计算，脱硫工况时用代入；3.7.2 实际灰浓度： = （3-34） 式中：实际灰浓度，；烟气温度，本设计中取=（）/2，其中、分别是烟气进出口温度；

35、3.7.3 烟气质量： =1-+1.306 （3-35） 式中：烟气质量，；过量空气系数，见燃料燃烧产物计算；理论空气量，见燃料燃烧产物计算，脱硫工况时用代入；3.7.4 标准状态下的密度： = （3-36）3.7.5 实际密度： = （3-37） 式中：烟气标准状态下的密度，烟气实际密度，；3.7.6 烟气加速突变损失： = （3-38） =0.5-0.375 （3-39） =1.375-0.1561 （3-40） 式中：烟气加速突变损失，； 烟气入口速度，见锅炉热力计算；烟气出口速度，；压缩系数；修正系数；炉膛上部出口截面积，进口烟道入口截面积，；实际灰浓度，。3.7.7 灰粒加速突变损失

36、： =（-） （3-41） 式中：灰粒加速突变损失，；灰粒入口速度，；灰粒出口速度，。3.7.8 进口烟道本体阻力 = （3-42）= （4-43）= （4-44） 式中：进口烟道（直段）延程阻力，；阻力摩擦系数，进口烟道的2000，处于阻力平方定律区内，与无关；烟道长度，绝对粗糙度，由于是混凝土结构，本设计选取=2.5；（筒体入口）烟道水力半径，；烟道高度，；烟道宽度，；烟气速度，。3.7.9 烟气加速渐变损失： = （4-45） （3-46） 式中：烟气加速渐变损失，；压缩系数；烟道入口截面积，；烟道出口截面积，。3.7.10 灰粒加速渐变损失： =（-） (3-47) 式中：灰粒加速渐变损失，；实际灰浓度，；烟气出口速度，见锅炉热力计算。3.7.11 筒体摩擦阻力： = （3-48） = （3-49） =6.013（1-） （3-50）式中：筒体摩擦阻力，；阻力摩擦系数，进口烟道的 2000，处于阻力平方定律区内，与无关；筒体直径，；绝对粗糙度，由于是混凝土结构，本设计选取=2.5；（筒体入口）烟道水力半径，；烟气旋转圈数；旋风分离器切向入口烟气速度，；计算速度，在旋风分离器切向入口烟气速度与导涡管烟气速度二者之中取较大值。3.7.12 烟气返程阻力： = （3-51）式中：烟气返程阻力，；烟气