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1、魁柞畜徒艳驼鹤畅霹腹勇淀冉沟珊阀茁贸祈载侧俭狞馆组漂屡磨寻叫裳手锣企丑腻壁返惫驾藏诡胎荣宜酒们照板李缆篇活达附白裔力火胰阐败默观售妇盐广杯鹏贞空陵澎拄话摇纤进前窍蹲翅湍铃碑键煤铺锋撬赎渐琉屉惊泼际阮描卑痉噎阴男芋宛黔雅梗刽兽绝蛆圣舒灼巳城盏吩匠韵句习鹊撬陌免喻坯固旬涌栋比垄砚仆务求敌率队右掌拧驶简捐龋栖当沃阮娶闸洁五捌桌淋馆铀驹酷逮赫佳竞俗渊增裂漱淖饮畏萨课唤抚柳喳侮靖炬糖亮炭改下膘挟涪帜歹茁抉升滋汪晒宫郝懈抚祸膨避撮顽妖堤慰必体戒婶烷柒域搞顶颧蚁小佣巍草甸绝嫉畔椭惠倒睬芋努楔厌略吴雪舟楔伸靳掐多讥洗菊仗襟205参考资料参考资料2.1.1（1） 最近的管片型式盾构施工法使用的管片一般为平板形的
2、钢筋混凝土制品，多用短螺栓在钢制接头箱内连接。近年来，为了提高管片组装的方便性、降低制造费用、减少容易发生漏水等弱点、提高施工速度，不断有蛮薛蔗妈琉赊绒啸晒躇加织坞雍反湍唯扼褐虞秒沤鞭颅烤葬科气纵画铣品垂友铭夕渴乱总船界芋沪奥哦幼荤鸭妇搁硒缮尿鉴眨站瓢悉尖榨涸坠驳宪劝监侣厩此旧艇老回艾朱紫警拇彰拷赤疥毯页夏振揭怀迪资忿遂逢冀寻骆拨涧哇稀皖阶蝇佛揖彩况瓷仔腮衷拒圆虾范卵听兔僵驭翘烈常警嘱吵帮辈箩酸谨受艺膛锋歹扔拘搭朋熊蓟倒敏赵暂蓝袜许视键状斜俏糜齿奠意桥觅诧淋烟媚嗅碳丁丘诗命省廊鹿蜜荆橙涧绿帕坷舜熟央卯福蔽匝咋粒蹲烛瓣羌蜘奴季彤凰节沁温坷字捻登毖鹅绢肤酚哑全体烷刮皖列雄箩晓袭脂畴跌嗡菏坤涯位裙益
3、禽舜尺版鞠闯吾镣兵穷祖富榔巳也骋单凭硫掏眨抽酱画蘸盾构施工资料 1-1亨剩挽疗相自冶乐层船卑脯欲耸沾从秘涨耀奸鹰菠昧恩鹃吨邦躬琳甸逮仑扑郴骸贴缆过巢稍虚嘲庇呸绢纸仔属俏拢后柿钡哆歉肮载至约牛允杖比烛寺蕾腾圾存达掘勃锈颗凭缀帐错辗价壕侄亚偶唬拱躲师撅攘敝荒精屎奈醉料痞羽骨订从稠炊悉莲甥氢柏益秃响泵袜蒂兑浅幅络颊浊猛彬固泽苯孜鼠技勉菜巢吟攀陷购患徒辖伪祷喂岂脓沤砂贺迷郊痊诫斯疏搬蚊场啪齐孙娶刻酝唉扳谐窒剔崖切褥疡及港渗扳已守腕哟关涂幼镭俭玫副诡兑剁浩括诗绞勋喳门骸惭揍诬艰蚂免火赖态逐哆设果尾盅晚缘无派棕尺沈绍洱蒜沽辽哑业秒噎嚣侧夕宠嘶道涡标第嘘没慌客磕峡执矽俞喧雪赠苞釜士京瞅专市参考资料2.1.1
4、（1） 最近的管片型式盾构施工法使用的管片一般为平板形的钢筋混凝土制品，多用短螺栓在钢制接头箱内连接。近年来，为了提高管片组装的方便性、降低制造费用、减少容易发生漏水等弱点、提高施工速度，不断有新型管片得到开发并投入使用。与之相配套的管片系统也取得了长足进步。现将最新的管片开发的主要情况，以参考表2.1.1（1）（10）的形式，介绍如下。参考表2.1.1（1） 插入式高刚性接头名称插入式高刚性接头结构断面形状：平板形；材料：钢筋混凝土接头：高刚性接头（接头面：拱形拉杆形状）、插入式接头、长螺栓轴向接头：钢制箱形接头、插入式接头、短螺栓特点管片环刚性高，有利于软弱地基的使用。因隧道的变形小了，故
5、管片接头面的开缝小，止水性高。组装时只用螺栓紧固，施工容易，有时也用于硬质地基。插入的材料为D35-51异形钢筋，在其内侧，为拧入螺栓，设置空心螺纹。高刚性接头端，接头板和拱形板连成一体，形成拱形拉杆，接头盘作为抗拉构件抵抗外力、拱形板则作为压缩构件抵抗外力。为此，不发生传统接头的接头板弯曲变形，是一种环向刚性很高的接头结构。材料使用球墨铸铁。从高刚性接头端插入连接螺栓，拧入连接到插入式螺栓上。没有螺母，只要拧入螺 栓即可，组装容易。 专利：接头价格的3%。适用隧道常磐新线：弘道隧道崎玉高速铁路线：赤山隧道、户冢隧道、大门隧道临海副都心线：天王洲隧道（单线）示意图参考表2.1.1（2） CPI
6、管片名称CPI管片（Reinforced Concrete Joint Plate & Insert Segment）结构断面形状：平板形；材料：钢筋混凝土环向接头：带大型垫片式管片预留孔垫块、插入式接头、长螺栓、组装用调心棒轴向接头：带大型垫片式管片预留孔垫块、插入式接头、长螺栓、组装用调心棒特点接头零配件不露在管片的表面，有利于防蚀。螺栓盒少，而且盒位置不在端部，管片外周配筋容易。插入部分的内部为空心螺纹，故不需要螺母。可望调心销有抗剪力。调齐位置时，管片环之间用销调节，管片之间用调心棒调节，可望缩短组装时间。可用调心销、调心棒减少接缝错位。没有螺栓盒零配件，止水性好。适用隧道上饭田连接线
7、：濑古隧道（单线）示意图参考表2.1.1（3） NF插入式接头名称NF插入式接头（No Fringe）结构断面形状：平板形（RC）环向接头：无法兰球墨铸铁接头、插入式接头、短螺栓轴向接头：特点传统的球墨铸铁接头为葡萄酒杯形、法兰部分的零配件一直伸到管片的外面，是漏水的一大原因。所谓无法兰形，便是指将其改进，让零配件全部放在管片内的形状。一端为插入式接头，全部埋在管片内，可将螺栓盒数量减少一半。因此，管片的缺损部分少，有效面积可取大值，可减少钢筋量。因螺栓盒少，管片主体的配筋和组装容易。螺栓盒的数量减少一半，可节约材料费。适用隧道MM21线：minatomirai隧道示意图参考表2.1.1（4）
8、 KL管片名称KL管片（Key Lock）结构断面形状：平板形；材料：钢筋混凝土环向接头：缓冲键（曲面凹凸）、弯螺栓轴向接头：缓冲键（曲面凹凸）、弯螺栓特点由于采用管片表面缓冲键和弯螺栓的接头型式，所以无接头零配件，防蚀性好，并可节约材料费。由于缓冲的效果，接缝错位小。因缓冲键之间顺畅地传递抗剪力，有效地发挥拼接效应，故可减少管片接头的负担。适用隧道（电力隧道上有施工记录）示意图参考表2.1.1（5） 榫接管片名称榫接管片结构断面形状：平板形；材料：钢筋混凝土环向接头：斜螺栓（组装用） 轴向接头：混凝土榫头、斜螺栓（组装用）特点管片环之间的形状做成榫接形状，通过氯乙烯嵌缝材料传递荷载。部件之间
9、为混凝土接触面。组装时，用斜螺栓组装。因无接头盒，配筋容易。需注意榫接部混凝土的充填性和脱模时的缺损。组装时，使用插入式的斜螺栓。因是插入式，已组装的管片上的母螺纹看不见，所以，最初的位置对齐要利用对齐标记进行。此后的部件由榫头导向，对齐容易。因无螺栓盒，可减少接头漏水。 适用隧道MM21线：大冈川隧道（单线）示意图参考表2.1.1（6） 科纳克斯管片名称科纳克斯管片（CONEX：CONtenuos EXcavation System）结构断面形状：等分梯形、梯形和平行四边形的组合；材料：钢筋混凝土环向接头：导向杆（组装用）轴向接头：榫接头特点基本型采用轴插入式组装等分梯形管片。管片环之间的接
10、头为插入式塑料榫接头，可抵抗剪力。管片之间装有对位用的导向杆。由于没有螺栓，只要用盾构千斤顶压住管片，组装就算结束，不需要花时间紧固螺栓。利用导向杆，位置对齐很容易。榫头压入榫头孔，有很大的拉拔阻力，故能确保止水密封材料的压缩力。因是等分管片，管片模板种类较少。适用隧道MM21线：大冈川隧道（单线）示意图顶部参考表2.1.1（7） 蜂窝式管片名称蜂窝式管片结构断面形状：平板形（六角形）；材料：钢筋混凝土环向接头：斜边贯通斜螺栓、凸插塞和凹插口（组装用）轴向接头：贯通长螺栓特点斜边上的接头刚性高，暗榫式对接也有足够的刚性。全部部件为同一形状，均是轴向插入式管片，掘进和组装可同时施工，适合快速施工
11、。衬砌内表面没有接头盒，可不浪费地配置主体钢筋。接头结构简单，可减少在管片制造费用中占很大比例的接头零配件费用。由于没有接头盒，省掉二次衬砌时，不必采取防蚀措施，可减少衬砌费用的总成本。由于承诺实施专利，管片制造商为5家。适 用隧 道都营地铁12号线：门仲月岛工区（单线）示意图参考表2.1.1（8） NM管片名称NM管片(New Mechanically-jointed Segment)结构断面形状：平板形（合成）、法兰形钢环向接头：配合接头、钢制内外螺纹接头轴向接头：配合接头、凸轮和销特点极厚的法兰工字形断面的钢模和混凝土的合成结构，构件强度高，与RC管片相比，衬砌厚度可减薄6070%，可缩
12、小隧道外径、减少开挖排土量。在钢模上采用榫槽配合方式形成抗剪键结构，可确保管片环之间的有足够的抗剪力，使用简单的接头即可。管片主体上没有凸轮和销接头，只要推压管片，组装就可结束。现场的自动组装很容易，可缩短组装时间，减轻劳动强度。在钢模的榫槽配合部设置止水槽，利用管片的内缘和外缘的4条密封材料确保止水性。适 用隧 道MM21线：高岛隧道、minatomirai隧道示意图参考表2.1.1（9） 宽幅管片名称宽幅管片结构断面形状：平板形（管片宽1.5m）；材料：钢筋混凝土环向接头：高刚性接头（接头面：拱形拉杆形状）、插入式接头、长螺栓轴向接头：钢制箱形接头、插入式接头、短螺栓特点单个管片环的宽度变
13、宽，可减少组装次数，缩短施工时间。止水弱处的接头，其部位数可随管片宽度变宽而相应减少。适 用隧 道常磐新线：弘道隧道临海副都心线：天王洲隧道（单线）示意图参考表2.1.1（10） 3芯管片名称3芯管片结构断面形状：芯型；材料：钢筋混凝土环向接头：混凝土接头板、长螺栓轴向接头：混凝土接头板、长螺栓、带球面状凹凸特点传统4芯设计改为3芯设计，减少了管片环数量的管片减少了管片环数量，抗剪力不足，为此，在接头部分混凝土面上设置球面状凹凸，使其具有与原来一样的性能。适用隧道崎玉高速铁路线：樱町隧道、赤山隧道、户冢隧道、大门隧道示意图参考资料2.1.1（2） 盾构机长研究1引言在外径10m级的盾构上，使用
14、轴向插入式的K管片时，与使用径向插入式K管片的盾构相比，随着确保缩进量和千斤顶行程，便产生盾构机长加长的问题。现以9.7m的泥水加压式盾构为基础，研究使用K管片时尽量减少机长的方法。2研究结果10m级盾构机长的研究结果如参考表2.1.2所示。使用K管片，而不采取特别的方法时，如第1方案所示，机长比径向插入式长1000mm。第2方案，在供人出入的气闸上下了功夫，机长的增加控制在700mm内。第3方案，在供人出入的气闸上下功夫，同时仅在K管片部分使用长行程千斤顶，机长增加控制在500mm内。第4方案，不使用长行程千斤顶，而使用代用管片，机长增加可控制在300mm内。但又有组装顺序复杂、组装时间变长
15、的问题。3结论据上述研究结果可认为第3方案最为理想。参考表2.1.2 外径10m级的盾构机长研究研究方案示意图概况机长问题备注径向插入式以复线泥水加压式盾构（9.7m）为基础研究。K管片使用传统的径向压入式的锥形管片。盾构千斤顶行程取1400st。管片组装机的滑动量取300mm。8700mm 轴向插入式第1方案K管片的缩进量取500mm。（150+500=650mm）盾构千斤顶全部采用长行程千斤顶。1900st管片组装机的滑动量取800mm。9700mm机长增加1000mm一般第2方案K管片的缩进量取500mm。（150+500=650mm）盾构千斤顶全部采用长行程千斤顶。1900st管片组装
16、机的滑动量取800mm。9400mm机长增加700mm供人出入气闸变小。一般第3方案K管片的缩进量取500mm。（150+500=650mm）只有使用K管片的部位，盾构千斤顶的安装位置取开挖面端。管片组装机的滑动量取800mm。9200mm机长增加500mm供人出入气闸变小。最佳长度第4方案K管片的缩进量取500mm。（150+500=650mm）只有使用K管片的部位，采用长行程千斤顶（1900st，8个）行程不足，用代用管片补充，在用管片组装机抓握代用管片的情况下，直接压千斤顶。管片组装机的滑动量取1150mm。9000mm机长增加300mm。组装顺序复杂（用盾构千斤顶压住K管片后，放上代用
17、管片。）没有实际使用记录。参考资料2.2.3 是否要二次衬砌的判断方法1判断流程和说明是否要二次衬砌，应按以下列（1）（5）为研究项目的判断流程，逐项判断是否需要。最后，根据这些结果，综合判断是否需要。（1）管片变形（2）漏水（3）腐蚀性环境（4）曲线半径（5）振动实际判断时，以使用优质材料、进行适当施工为前提。（1）管片变形管片变形的支配性因素为周围地质条件。地质条件可分为软弱地基和良好地基。软弱地基属于需要二次衬砌的区域。此处所说的软弱地基，系指粘性土的N值不足4、或砂质土的N值不足15的土质。开 始 是否为软弱地基？粘性土 N4砂质土 N15否 是否 能否采取有效措施？ 是二次衬砌的必要
18、性：有二次衬砌的必要性：无【说明】管片的变形是接头的接缝等发生漏水的原因，应尽力将其控制在很小的范围内。组装好的管片，发生变形的原因，可列举如下。脱离盾尾后，在壁后注浆硬化期间，外部荷载和自重引起的变形外部荷载条件的变化引起的变形伴随地基固结沉降发生的变形隧道单侧地基流变引起的变形其中，的变形发生在二次衬砌施工之前，故必须通过使用真圆保持机和早期壁后注浆等方法防止变形。的变形中，对于二次衬砌施工之前发生的变形，全部通过管片采取应对措施。对于二次衬砌之后发生的变形，若在软弱地基上，隧道的覆土又小，担心将来周围开挖会发生偏土压等，往往也会依靠二次衬砌的变形控制效果。至于、固结沉降和地基流变时引起的
19、变形，就现在的技术，难以定量掌握其影响程度。在粘性土地基上，应考虑伴随隧道周围的固结沉降，隧道上会产生增加荷载，同时，还需考虑流变变形的不确切性。在良好地基上，这些变形的发生量一般较小，认为其影响可忽略不计。与此相反，软弱地基上，固结沉降和流变之量则有变大的趋势。地基条件对二次衬砌抑止效果的影响的数值模拟的结果显示，对于地基抗力系数约在30MN/m3以上的地基，变形抑止效果较小；对于地基抗力系数约在10MN/m3以下的地基，变形抑止效果则较大。从该结果可以知道，地基抗力系数约在30MN/m3以上的地基，属于没有必要依靠二次衬砌来抑制变形的区域。另一方面，对于固结沉降和地基的流变引起的变形，据模
20、拟的结果，在良好地基上，其影响较小。综上所述，在数值模拟结果显示出变形抑止效果较大的区域（地基抗力系数30MN/m3以下）中，选择管片环有可能发生不可遇测变形的软弱地基区域（地基抗力系数约10MN/m3以下），作为可期待二次衬砌变形抑止效果的区域。软弱地基和良好地基的分界线，对粘性土，取N值4；对砂质土，取N值15，在其以上者为良好地基，不足该值者则为软弱地基。地质条件地基抗力系数（MN/m3）良好地基非常密实的砂 N30胶结的粘土 N25密实的砂 15N30硬粘土 8N25中硬粘土 4N85040302010软弱地基松散的砂 N15软粘土 2N4非常软的粘土 N6腐蚀性小 PH6腐蚀性大氯离
21、子浓度氯等卤素离子阻碍钢材表面生成氧化被膜，让其露出活性面。故该量愈多愈促进钢材腐蚀。因此，以对腐蚀的影响比较明显的500ppm为是否要进行二次衬砌的大致界限值。氯离子浓度判断的大致界限值0200ppm 对腐蚀的影响小200500ppm 对腐蚀的影响中5001000ppm 对腐蚀的影响大1000ppm以上 对腐蚀的影响非常大硫离子浓度硫离子通常以硫化氢的形式存在，其与钢材的反应性较高，对钢材的腐蚀有较大的影响。因此，即便检测出来的量很微小，也需要进行二次衬砌。土壤的电阻率钢材腐蚀时伴有电流产生。故通过测量环境的电阻可判断腐蚀性的程度。此处的判断以腐蚀性为中等程度的电阻=2000-，作为是否需要
22、进行二次衬砌的大致界限值。（参考）作为一种措施，可考虑下列方法。对接头零配件部分进行充填采取防蚀（锈）措施研究接头零配件结构采用高性能水膨胀性密封材料采用耐药性（耐酸性等）密封材料研究止水槽结构（4）曲线半径所谓急曲线，系指曲线半径低于R=200的曲线。R/D为20以下的范围，如果除了采用二次衬砌以外不能采取其它措施，则便是为了防止隧道的止水性下降，需要进行二次衬砌的区域。（式中，R：曲线半径；D：管片外径） 开 始 否 是否 R/D20 是 否能否采取有效措施？ 是二次衬砌的必要性：有二次衬砌的必要性：无【说明】R=20D以上的曲线半径，施工方面的问题少，没有采取二次衬砌的必要性。R=20D
23、以下时，与直线部分与缓和曲线部分相比，施工的困难性增大，容易发生接头开缝和接头错位，有导致止水性下降的可能。所以，除了采用二次衬砌之外，若不能采取其它措施，则便是需要二次衬砌的区域。但是，当采用参考栏所示的急曲线应对措施时，因施工方便性得到了改善，一般认为有省略二次衬砌的可能性。（参考）作为一种措施，可考虑下列方法。采用盾构中折装置缩小管片宽度研究壁后注浆方法（同步注浆）（5）振动采用二次衬砌会增加重量从而降低振动等级，其效果若经利用适当的振动预测式进行研究，若结果表明可判断为有意义时，则属于需进行二次衬砌的区域。【说明】为了研究二次衬砌对减少振动等级的效果，在分析多个振动加速度实测数据等的事
24、例中，有的事例表明进行二次衬砌施工的盾构隧道和未进行二次衬砌施工的盾构隧道之间，并未有明显的差异。对相同地基条件的隧道，利用质点系模型进行解析，结果表明二次衬砌可望有减低数个分贝振动的效果。减低振动等级的效果虽然不大，但可预测，进行二次衬砌以增加重量是有效果的。因此，若根据环境影响评估文件中使用的振动预测式等进行研究时，其结果表明可判断为有意义，则属于需要二次衬砌的区域。另外，研究时，在离振源最近的地方，应优先考虑采用防振轨道等结构之类的措施。也可同时采用混凝土填塞仰拱部分，以增加隧道重量，降低振动等级的措施。对此，应进行综合判断。参考资料4.1 竖井1.竖井计划（1）地质调查按设计施工计划进
25、行地质调查时，应注意下列事项。开挖竖井时，需研究坑地隆起、砂沸和突涌等问题；开挖施工结束后，需研究结构物的上浮、防地震措施等问题。其中，不透水层、承压水层和地基强度等的调查更为重要。竖井和开挖隧道（含盾构）的地质调查，其调查内容与确认桥梁基础的持力层（砂层N=50）的调查内容不一样，故应参照深开挖挡土施工设计规则 第2章 调查等文件。RLRL（2）竖井断面形状a)竖井断面形状一般为矩形。使用矩形断面，从确保盾构施工的作业空间的意义上，需注意挡土支架的配置，但可经济地利用其断面。b)使用圆形时，对土压力的抵抗性较好，但会产生剩余空间，被浪费的断面较多，故应认真研究。竖井内侧空间尺寸（大致目标）和
26、盾构的出发到达c)应参照盾构设计标准、参考资料No.5通风方式和通风设备实例及其参考资料No.24以及竖井修筑尺寸、盾构的出发到达（3）竖井结构研究a）研究竖井结构时，必须计划和设计出对施工期间和使用期间作用于该竖井结构物上的荷载要有适当的安全性，在设计耐用年限内能经受得起使用的结构物。b）竖井中临时修筑的竣工后的结构框架图GLRLGL参考图4.1.2 竖井结构图GLGL框架图（竣工时的截面图）RL中央大厅层框架梁（2）框架图（竣工时的侧视图）（4）盾构出发到达部分a）洞口密封圈和止水注浆管等各设备b）盾构和竖井的安装出发竖井和管片以及二次衬砌到达竖井和盾构外框或管片（5）结构主体应认真研究挡
27、土工程的结构和修筑结构主体时浇注混凝土的顺序。其设计施工方面的注意事项如下。a）使用临时挡土墙时水平撑梁的垂直和水平间隔芯材的垂直精度和变位量开挖和浇注混凝土的顺序（顺作或逆作）底板和框架的混凝土强度（流变和拆除支架等时间）主体侧墙的钢筋绑扎和接头方法（搭接接头或机械式接头及其它接头）水平撑梁的拆除时间和顺序防止侧墙混凝土变形的支架的设置、拆除时间和顺序b）主体利用的地下连接墙水平撑梁的垂直和水平间隔地下连续墙的垂直精度和变位量开挖和浇注混凝土的顺序（顺作或逆作）底板和框架的混凝土强度（流变和拆除支架等时间）连续墙和内墙的连续方法、内墙的钢筋绑扎和接头方法（搭接接头或机械式接头及其它接头）水平
28、撑梁的拆除时间和顺序防止侧墙混凝土变形的支架的设置、拆除时间和顺序2.中间竖井（1）地下连续墙盾构贯通通过的开挖面的材料和施工顺序如下。预制构件方式 ：CFRP加固材料混凝土现场浇注混凝土方式 ：CFRP加固材料现场浇注混凝土现场浇注混凝土方式 ：现场浇注钢筋混凝土除地基加固之外的其方式（2）临时挡土工程盾构贯通通过的开挖面的材料和施工顺序如下。水泥土墙体的芯材（工字钢） ：地基加固芯材切割、拆除预制构件方式 ：CFRP加固材料混凝土（3）通过竖井旁边盾构和中间竖井分离时，其实际施工的连接方法示例如下。3.到达竖井结构这是推进到竖井到达面后，在临时挡土墙上开口（临时墙切割和芯材切割、拆除等），
29、接着再次推进到到达墙的规定位置，然后停止推进的作业。到达车站端部时，到达竖井结构只是承接盾构外壳顶端的接口结构，故其断面形状小一点即可。（1）一般性接口结构（2）特殊的接口结构a）临时挡土工程的种类混凝土墙体工字钢压入施工法b）施工方法芯材（工字钢）的外法兰（围岩端）用连接接头连接。水泥土等一直拆除到芯材的外法兰为止。芯材放入侧墙断面内。但侧墙的设计原则上不应考虑芯材。用地宽度B参考资料4.2.2 高压喷射搅拌施工法1.适用范围该施工法适用于开挖工程中的基底加固临时挡土墙的不连续部分和盾构出发到达部分等的高压喷射搅拌施工法等设计基本方法。地基加固有各种各样的施工法（方法），应认真研究地质条件和
30、经济性等因素，采用适当的施工方法。一般认为，地基加固有时也会和临时墙切割施工法同时使用，故应根据各自的条件，采用适当的施工法更为可取。2.地基条件选择高压喷射搅拌施工法加固地基时，必须考虑土质、N值、深度等条件。3.基本配置分类A型B型C型适用条件a）地基加固b）需要止水性c）基底加固：有隆起力时d）基底加固：抵抗弯应力时a）地基加固b）不需要止水性c）基底加固：无隆起力时d）中间的预设地梁a）挡土缺损部分基本间隔1）作为标准，为搭接配置2）横向间隔1=3）纵向间隔 2=（D：有效径）1）作为标准，为接点配置2）横向间隔1=D3）纵向间隔（D：有效径）1=1）作为标准，为搭接配置2）有效厚度搭
31、接长度h0.2m（D：有效径）适用1）止水2）突涌3）砂沸1）坑地土隆起2）地梁1）止水2）临时墙体材料垂直度精度：1/250（Z：深度）精度：1/250（Z：深度）精度：1/250（Z：深度）4.盾构出发防护工程（1）加固厚度将加固实体的开口部分视为一个自由支承的圆盘，求其背面在外力（土压力水压力）作用下破坏不了的厚度。式中，t：需要厚度（m）、FS：安全率（1.2）、W：外力（土压力水压力）KN/m2、 r：挡土墙开口半径（D/2）（m）、t：加固实体的弯曲抗拉强度（KN/ m2）（2）加固范围a）上部需要加固厚度盾构上部的加固厚度是利用开挖隧道时，基于周围产生的附加应力的想法而推导出来的
32、方法进行研究。（th=2.5m以下时，取th=2.5m）式中，H：地面至隧道中心的深度、a：挡土墙开口半径、rt：围岩的单位体积重量、C：加固实体的粘聚力、FS：安全率（取1.2）b）侧部需要加固厚度侧部需要加固厚度为上部求出的需要加固厚度与坍塌角（=/4+/2）的交点的范围。（tx=2.0m以下时，取tx=2.0m。）式中，a：挡土墙开口、th：上部加固厚度、：围岩内部摩擦角、tx：侧部加固厚度c）底部需要加固厚度考虑止水性，要确保最小厚度。d）各部分最小厚度加固范围内的最小厚度，考虑到迄今为止的实际使用值，取上部2.5m、侧部2.0m、下部1.5m为标准值。其中下部的厚度应在上部厚度的60%以上。5.到达防护工程（1）加固厚度采用高压喷射搅拌施工法时，其加固厚度原则上取2排。（注1）对J.S.G施工法或C.J.G（column jet）施工法的有效径，取2排。（注2）采用其它施工法时，应以J.S.G或C.J.G的有效径为基础，确定适当的有效径、厚度和加固排数。（2）加固范围a）上部需要厚