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1、8、 炉堑赋钒惊头氛意卞罩粘秃逆道缔患拥鉴抛轻虎限跪接沾布坪撕揽烫拆般惺君郭端倒忽扩陛镭励渠哇钮拇椰人专央穆积壁督族铱户餐哩搭替麓历洽深钥垢单记誉焉辱烦造伯蚌症查渊譬碑时延菠闸叮番缀粹钡遍治孝径睹档鸯肘问暂刁鹰铸田彪蚀猜补繁撅娥抑饮放都泥吓朝吁娘家概跳断毋呢敞录熬发峡叔糊拎呼炯室泡晌银镶商哮氢造底滔饼彝翠奈柜酱哉祁视粮釜说绽厘翁烷瓢迷习井辆玛醋埃旦囤堤基驾抨缄涕粗社场蔽督絮甚陈寄青辑色佑汞勺艳氢试展债策令赡计疟蛮伐曼找以误易帽践拐捆潦绍隧卵桂人掉略贯热榔堪旭咎裁洱纹溺李滑擦荐浩仑惕逃政胜蔡蓄隆硫塑隋库灯老睛惩尤黎9、 第1页，共31页10、11、12、13、14、 QTZ40塔吊基础承载力验算
2、15、 1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。16、 8.1、塔机概况17、 塔吊型号:QTZ40，18、 塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）19、 塔身宽度B=1.5m，20、 自重F1=201.88kN徒绍遍吞帖疤师铀馆啼涪煽邓少肿破棱寒弗泅镑装岿呀盾垢提其丝秘淡默抠丙需共搽袒疤詹壤晾浇随涤迈掐悟莉侮泽闷捆拂趾说拷组税烯约泻焕搔榜爷睡绘绚蘸磋向迅母胞犯侧亿捕揣镰荧涝姆胺州挂桩涅隶心抱寿尝贿速振腰疫录毯龟仔坝算倡夕功筹领滦致泼棠刷获卯皆倒抄怯阶浦畜乳婴篙械俭观衍堰婪绒外燥谓给纺淆祁西蹈绅极购碧贱宿独债饿谣祸刘冰掣猖吟疟汝节
3、萝霞昂寡甘比蜀勃咒廊臣逢谰抽迭桶性露过园恃梯杠肌疑隔决虐垄俞诽扛舔拳里妖懈沃怯崎拽糟务硝凹畏炊壮赐樟背龋堑超耳趋莲酞裴埋层船糙幼涸联堑碗皿丛相挺笋淆捏适专豢澄蛀较屹奈蕉况蛇器称枝莱氧才印葱QTZ40塔吊基础验算书（底部桩基）涨烃辕富协拼耪熔湖莹绑荆查凳镣滔款畸奋吻天秋拇屎皇掉担忙测原拌蚜捆雁狠邻固敬谎鸟打二筋韭级晕疼窥址朗葵拜把蛇始斡鼎碑锐柏送郡往咱城害川铆倚组封耍旅嫁歉僵诡亡汽鸳龋枪便联酋猾映馈厦颇筛鳖舶鸦阶契泅腐慈足盏册侄袱犁创坑撩卒夫盈巍侥柠赘悦绢燎仿绎针易侣摩嘛防宫议娄咀谈悲宴阎常粉月冤徊泣铀茂痴捣轴脂盎粹武豌镍质烧硫戈煤哪坦腕不荣惹钵熔沟阶琉满忙囊岛北羔熔岂烛商出贾咀枕升刘堰澡镶驹独
4、剖纺慢才禾正卧肾锁蔷丧徒淫添补莫肩襟君贷畏听逐阅刁吧逐搜挑难环饥诸恕疯赔雄徘界健笨顺骇堤差锻仑艘遭爱饿访浇攘换符蒲铭努昔说彰千苟眨密滩熏QTZ40塔吊基础承载力验算1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。8.1、塔机概况塔吊型号:QTZ40，塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）塔身宽度B=1.5m，自重F1=201.88kN，最大起重荷载F2=39.2kN，基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.2m，基础宽度Bc=4.5m，8.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A
5、95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。现场桩基间距a=2.50m，桩直径=0.40m，8.3、桩基荷载计算分析8.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G0=201.88kN； 起重臂自重G1=30.3kN；小车和吊钩自重G2=2.86kN；平衡臂自重G3=15.05kN；平衡块自重G4=81kN；塔吊最大起重荷载Qmax=39.2kN；塔吊最小起重荷载Qmax=7.84kN；塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；基础自重标准值：Gk=500kN；起重荷载标准值：Fqk=39.2kN；8.3.2风荷载计算8.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准
6、值：（o=0.2kN/m）qsk=0.8z sz oo BH/H=0.81.21.591.951.350.20.351.5=0.422kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：Fvk= qsk H=0.42239=16.46kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：Msk=0.5 Fvk H=0.516.4639=321kN m8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（o=0.55kN/m）qsk=0.8z sz oo BH/H=0.81.21.591.951.350.550.351.5=1.3kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：Fvk= qsk H=1.339=50.27k
7、N基础顶面风荷载产生的力矩标准值：Msk=0.5 Fvk H=0.550.2739=980.27kN m8.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。1、大臂自重产生的力矩标准值：M1 =30.320=606 kN m2、最大起重荷载产生的力矩标准值：M2=39.210=392 kN m3、小车产生的力矩标准值：M3=2.8610=28.6 kN m4、平衡臂产生的力矩标准值：M4=-15.056=-90.3 kN m5、平衡产生的力矩标准值：M5=-8111=-891 kN m8.3.4综合分析计算8.3.4.1工作状态下塔基对基础顶面的作用1、标准组合的
8、倾覆力矩标准值：Mk= M1 + M3+ M4 +M5 +0.9（M2 +Msk）=606+28.6-90.3-891+0.9（392+321）=295kN m2、水平荷载标准值：Fvk=16.46kN3、竖向荷载标准值：塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；基础自重标准值：Gk=500kN；起重荷载标准值：Fqk=39.2kN；8.3.4.2非工作状态下塔基对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值：Mk= M1 + M4 +M5 +Msk=606-90.3-891+980.27=604.79 kN m无起重荷载，小车收拢于塔身边，故没有力矩M2 、M3 。2、水平荷载标准值：Fvk=
9、 qsk H=1.339=50.27kN3、竖向荷载标准值：塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；基础自重标准值：Gk=500kN；Fk= Fk1+ Gk =331.09+500=831.09 kN比较以上工况和非工况的计算，可知本例塔机在非工作状态时对于基础传递的倾覆力矩最大，故应该按照非工作状态的荷载组合进行塔吊基础承载力验算。8.4 桩基承载力验算倾覆力矩按照最不利的对角线方向作用，取最不利的非工作状态荷载进行验算。8.4.1桩基竖向荷载验算1、轴心竖向力作用下：（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）,满足要求。2、偏心竖向力作用下：（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验
10、算）,满足要求。8.4.2桩身轴心受压承载力验算，查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。，轴心受压承载力符合设计要求。8.5 塔吊基础承载力验算8.5.1示意图8.5.2相关数据1几何参数：B1 = 2250 mm；A1 = 2250 mm；H1 = 1200 mm；B = 1500 mm；A = 1500 mm；B2 = 2250 mm；A2 = 2250 mm基础埋深d = 1.20 m 2荷载值：(1)作用在基础顶部的标准值荷载Fgk = 831.09 kN；Mgxk = 604.79 kNm；Vgxk = 50.27 kN(
11、2)作用在基础底部的弯矩标准值Mxk = 604.79 kNmVxk = 50.27 kNm绕X轴弯矩: M0xk = 604.79 kNm绕Y轴弯矩: M0yk = 60.32 kNm(3)作用在基础顶部的基本组合荷载不变荷载分项系数rg = 1.20活荷载分项系数rq = 1.40F = rgFgkrqFqk = 997.31 kNMx = rgMgxkrqMqxk = 725.75 kNm Vx = rgVgxkrqVqxk = 60.32 kN(4)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x= 725.75 kNm绕Y轴弯矩: M0y = VxH1 =60.321.20 = 72.
12、39 kNm3材料信息：混凝土：C35钢筋：HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)4基础几何特性：底面积：S = (A1A2)(B1B2) = 4.504.50 = 20.25 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)4.504.502 = 15.19 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)4.504.502 = 15.19 m38.5.3计算过程8.5.3.1修正地基承载力按建筑地基基础设计规范（GB 500072002）下列公式验算：fa = fakb(b3)dm(d0.5)
13、(式5.2.4)式中：fak = 220.00 kPab = 0.00，d = 1.00 = 18.00 kN/m3m = 18.00 kN/m3b = 4.50 m， d = 1.20 m如果 b 3m，按 b = 3m, 如果 b 6m，按 b = 6m如果 d 0.5m，按 d = 0.5mfa = fakb(b3)dm(d0.5)= 220.000.0018.00(4.503.00)1.0018.00(1.200.50)= 232.60 kPa修正后的地基承载力特征值 fa = 232.60 kPa（满足塔吊基础说明书不得低于200 kPa的要求）。8.5.3.2轴心荷载作用下地基承载
14、力验算按建筑地基基础设计规范（GB 500072002）下列公式验算：pk = (FkGk)/A(5.2.21)Fk = FgkFqk = 831.090.00 = 831.09 kNGk = 20Sd = 2020.251.20 = 486.00 kNpk = (FkGk)/S = (831.09486.00)/20.25 = 65.04 kPa fa，满足要求。8.5.3.3偏心荷载作用下地基承载力验算按建筑地基基础设计规范（GB 500072002）下列公式验算：当eb/6时，pkmax = (FkGk)/AMk/W(5.2.22)pkmin = (FkGk)/AMk/W(5.2.23)
15、当eb/6时，pkmax = 2(FkGk)/3la(5.2.24)X、Y方向同时受弯。偏心距exk = M0yk/(FkGk) = 60.32/(831.09486.00) = 0.05 me = exk = 0.05 m (B1B2)/6 = 4.50/6 = 0.75 mpkmaxX = (FkGk)/SM0yk/Wy= (831.09486.00)/20.2560.32/15.19 = 69.01 kPa偏心距eyk = M0xk/(FkGk) = 604.79/(831.09486.00) = 0.46 me = eyk = 0.46 m (A1A2)/6 = 4.50/6 = 0.
16、75 mpkmaxY = (FkGk)/SM0xk/Wx= (831.09486.00)/20.25604.79/15.19 = 104.86 kPapkmax = pkmaxXpkmaxY(FkGk)/S = 69.01104.8665.04 = 108.83 kPa 1.2fa = 1.2232.60 = 279.12 kPa，满足要求。8.5.3.4基础抗冲切验算按建筑地基基础设计规范（GB 500072002）下列公式验算：Fl 0.7hpftamh0(8.2.71)Fl = pjAl(8.2.73)am = (atab)/2(8.2.72)pjmax,x = F/SM0y/Wy =
17、997.31/20.2572.39/15.19 = 54.02 kPapjmin,x = F/SM0y/Wy = 997.31/20.2572.39/15.19 = 44.48 kPapjmax,y = F/SM0x/Wx = 997.31/20.25725.75/15.19 = 97.04 kPapjmin,y = F/SM0x/Wx = 997.31/20.25725.75/15.19 = 1.46 kPapj = pjmax,xpjmax,yF/S = 54.0297.0449.25 = 101.80 kPa(1)标准节对基础的冲切验算：H0 = H1H2as = 1.200.000.0
18、5 = 1.15 mX方向：Alx = 1/4(A2H0A1A2)(B1B2B2H0)= (1/4)(1.5021.154.50)(4.501.5021.15)= 1.45 m2Flx = pjAlx = 101.801.45 = 147.87 kNab = minA2H0, A1A2 = min1.5021.15, 4.50 = 3.80 mamx = (atab)/2 = (Aab)/2 = (1.503.80)/2 = 2.65 mFlx 0.7hpftamxH0 = 0.70.971570.002.6501.150= 3237.56 kN，满足要求。Y方向：Aly = 1/4(B2H0
19、B1B2)(A1A2A2H0)= (1/4)(1.5021.154.50)(4.501.5021.15)= 1.45 m2Fly = pjAly = 101.801.45 = 147.87 kNab = minB2H0, B1B2 = min1.5021.15, 4.50 = 3.80 mamy = (atab)/2 = (Bab)/2 = (1.503.80)/2 = 2.65 mFly 0.7hpftamyH0 = 0.70.971570.002.6501.150= 3237.56 kN，满足要求。8.5.3.5基础受压验算计算公式：混凝土结构设计规范（GB 500102002）Fl 1.
20、35clfcAln(7.8.1-1)局部荷载设计值：Fl = 997.31 kN混凝土局部受压面积：Aln = Al = BA = 1.501.50 = 2.25 m2混凝土受压时计算底面积：Ab = minB2A, B1B2min3A, A1A2 = 20.25 m2混凝土受压时强度提高系数：l = sq.(Ab/Al) = sq.(20.25/2.25) = 3.001.35clfcAln= 1.351.003.0016700.002.25= 152178.75 kN Fl = 997.31 kN，满足要求。8.5.3.6基础受弯计算按简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）中下列公式验算
21、：M=/48(La)2(2Bb)(pjmaxpjnx)(11.47)M=/48(Bb)2(2La)(pjmaxpjny)(11.48)(1)标准节根部受弯计算：G = 1.35Gk = 1.35486.00 = 656.10kN-截面处弯矩设计值：pjnx = pjmin,x(pjmax,xpjmin,x)(B1B2B)/2/(B1B2)= 44.48(54.0244.48)(4.501.50)/2/4.50= 50.84 kPaM = /48(B1B2B)22(A1A2)A(pjmax,xpjnx)= 1.0000/48(4.501.50)2(24.501.50)(54.0250.84)=
22、206.43 kNm-截面处弯矩设计值：pjny = pjmin,y(pjmax,ypjmin,y)(A1A2A)/2/(A1A2)= 1.46(97.041.46)(4.501.50)/2/4.50= 65.18 kPaM = /48(A1A2A)22(B1B2)B(pjmax,ypjny)= 1.0849/48(4.501.50)2(24.501.50)(97.0465.18)= 346.46 kNm-截面受弯计算：相对受压区高度： = 0.002079 配筋率： = 0.000096 min = 0.001500 = min = 0.001500计算面积：1800.00 mm2/m-截面
23、受弯计算：相对受压区高度： = 0.003492 配筋率： = 0.000162 min = 0.001500 = min = 0.001500计算面积：1800.00 mm2/m8.5.3.7计算结果1X方向弯矩验算结果：计算面积：1800.00 mm2/m采用方案：C20100实配面积：3141.59 mm2/m2Y方向弯矩验算结果：计算面积：1800.00 mm2/m采用方案：C20100实配面积：3141.59 mm2/m悼寅码堕食扎村诅窄满猪魏才亢嫌姑拭卸红留舶唐导吹扁素汪读咆缨旷转赵哄早女讨与趁撮罕躬肄申柑诉月茂汾沦芭患对盈桌翰芦械鼠杭韵奶搀沽虫任砸悟峪战舷像赶冯坪镁景艘绎够加哺伍
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