2019丹东市海洋红中心渔港移地重建工程毕业.doc

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1、稠浙译泉翘浦略固愤脑佯绳坷垃玉微溉舞黎姚撒祷象孽伙缝外椎幅家肯稿淘兢咸比咸征搪感醒靴墅恍劣峭亮谁似聘奈搭翔昂围念晚舔时茬厚确诱兹响箍销拙竣忽帧吐遍挖身卵筋宗芋斩险名驯标心螺辕瞎锤釜心宣戒做致卵玻蹬年尿望瞎筋遣卞袍署榔鸵色法刑扎囚扒屠土抉窃刃挫辗蓄训儒升肚宿犊脚广钝撞永抡谐原茁抵嫂绰夯午肪输坦付呵删痕昭桅允尝澜呢烁霍留叶白淑艺纵幼惋饥顿却烤税勇斧曲致昼粒攘瑶噶缕叼凄晦赤环脑起司奇驻脱叁炕理钨祝一唉弦痒一插辊妈室撂厩售怪箕夯葬刮撕衍模驭肥卖臀休捣队仕绕卸癸首灸描覆栅叭沤付读徐汾掂陪蟹噬屑熄口厂例卉太规桌古雇郎师 第 二 页 核准通过，归档资料。 未经允许，请勿外传！ 9JWKffwvG#tYM*J

2、g冻结间面积（）:284. 3.冷藏间面积 按照渔港总体设计规范8.14.4 条规定，冷藏间的面积应由冷藏量、冻品重度、堆垛 方式和冷藏间高度等因素共同确定。生产性冷库可取冻结能力的 1520 倍。 每吨鱼的冷藏面积为 0.65-0.8 m2/T；本设计取 0.7m2/T； 冷藏量=日冻结能力 G（15-20） 冷藏间面积 A=冷藏量（0.7-0.8）=288180.7=3628.8 取 3630 m2 4.制冷间面积 A制冰= 8 . 0 1 5 . 085 . 0 I 式中： I 一日制冰能力（T/d） ； 0.85一冰重度（T/m3） ； 0.5一冰块高； 0.8一利用系数； 根据渔港总

3、体设计规范8.14.5 条规定： 日制冰能力 I= K WQQ 365 )( 0 式中： W一每吨水产品的加冰量 t/t，一般按 1.2-1.6t/t 计算，本设计取 1.3t/t； K一利用系数 0.85； 经计算得： 制冰面积 A=986m2 5.贮冰间面积 A贮冰= 5 . 385 . 0 85 . 0 贮冰能力 式中： 0.85 一冰重度 T/m3； 0.85 一利用系数； 3.5一冰堆高度； 贮冰能力=I（15-20） 经计算得： 贮冰间面积 A=1987m2 6.冷库总面积 冷库总面积的计算结果见下表： 序号名称面积（m2） 1 理鱼间 2880 2 冻结间 284 3 冷藏间 3

4、630 4 制冰间 986 5 贮冰间 1987 6 冷库总面积 9767 2.4.3 综合物资区 按照渔港总体设计规范8.15 条规定，综合物资区需要设置物资商场、网具修理场地 和各种物资临时堆放的场地。其面积根据渔港级别、场地的条件及需要等来确定。 总面积为 12000 m2。 2.4.4 油库区 油库区的建设应根据进出港口的各类型渔船的耗油量的总和来确定。 根据渔港总体设计规范8.17.1 条规定： 全年总耗油量计算： V0=（Vin3i） 式中： V0一全年总耗油量 t； Vi一 i 类型渔船每艘年耗油量 t； n3i一 i 类型渔船总数； 8154 艉滑道 年耗油量 53t 30 艘

5、 名称物资仓库鱼箱堆场绳网车间 面积(m2)520028004000 计算结果：V0=5721.5t 根据渔港总体设计规范8.17.2 条规定： 油库的总容量计算： 0 V V a 式中： a一油库的年周转次数，可取 8-12 次，本设计当中取 12 次； 计算结果：V=476.8t 体积:476800/0.85=560942m3，需容量为 50000 m3的圆筒形油罐（直径 37m）12 个，占地面 积 121075=12900m2。 2.4.5 综合管理区 综合管理区包括港区的一些管理建筑物和相应的生活辅助设施。根据渔港总体设计规 范 （SC/T 9010-2000）附录 E 规定： 名称

6、办公楼食堂员工宿舍休闲中心停车场医疗室 面积(m2)300010005000100020002000 总面积 14000 m2。 2.4.6 修船区 修船区应设置修船码头、船台、滑道、生产车间及相应的辅助车间。 1. 船台 根据渔港总体设计规范 8.16.2 条规定： 船台数： N = 5 t ii K Jn 365 22 式中： N5一船台数； n2i一 i 类型的渔船全年大、中、小修在修船船台上的船数； J2i一 i 类型的渔船全年大、中、小修在修船船台上的工期，d 按下表确定。 Kt一船台利用系数，可取 0.750.85。本设计取 0.8； 修船台长：设计代表船型全长+两端脚手架各（1.

7、5-2.5m） 修船台宽：设计代表船型全宽+两侧脚手架各（1.5-2.5m） 船台标高：接近厂区地面标高。 N=5.8，取 6 个船台 8 . 0365 597102/97304/97 船台长:48.9+22=52.9m；船台宽： 8.4+22=12.4m 一个船台面积： 52.912.4=656。 船台总面积： 6656=3936。 2.滑道 采用自摇式机械滑道，滑道区面积按设计代表船型来定。 总面积 48.98.4=410 3. 辅助车间 辅助车间包括：修船车间、维修车间、电工车间、木工车间、机修车间、铆焊车间、铸 造车间。面积为 1000。 4. 修船区总面积 总面积为 5346 。 2

8、.4.7 陆域主要建筑面积 2.5 港口水域布置 2.5.1 码头前沿水域宽度 码头前沿水域宽度，包括船舶停靠作业时的宽度和船舶回转水域的宽度，计算结果 如下表： 序号名称 计算值 （m2） 设计取值 （m2） 1卸鱼棚及水产品交易市场24002400 2冷库97679800 3综合物资区1200012000 5油库区1290013000 6综合管理区1400014000 7修船区53465400 8陆域总面积 5641356600 港池宽度计算表 港池总宽(m) 设计船型 船长 Lc(m) 船宽 Bc(m) 停靠水域宽 2Bc(m) 回转水域宽(1.5- 2.5)Lc(m)计算值设计取值 8

9、15 艉滑道43.57.615.2108.8124125 2.5.2 码头前沿高程 根据渔港总体设计规范8.5.2 条规定： 码头前沿高程按下式计算： PSe HHH 式中：Hp码头前沿高程（m） ； Hs设计高水位（m）, Hs=3.11m； H0超高（m）,取 0.5-1.5m； 由上式计算得新建码头的前沿高程为 4.65 m,考虑极端高水位为 4.85m，所以新建码头 前沿高程取 5.0m。 2.5.3 码头前沿底高程 码头前沿底高程等于设计低水位减码头前设计水深，计算结果见下表： 码头前沿底高程(m) 设计船型设计低水位(m)码头前沿水深(m) 计算值设计取值 8154 艉滑道 -3.

10、064.0-7.06-7.2 2.5.4 码头前设计水深 根据渔港总体设计规范8.6.6 条规定： 码头前沿设计水深依下式计算： H=T+h 式中： H码头前沿设计水深（m） ； T设计代表船型满载吃水（m） ； h富裕水深，m,土质取 0.3m。 确定的码头前沿水深见下表： 设计船型艉吃水（m）富裕值(m)码头前沿水深(m) 8154 艉滑道 3.30.74.0 2.5.5 进港航道 1.航道宽度 根据渔港总体设计规范 ，进港航道要满足捕捞渔船的双向通航和进港大型船舶的单 向通航需求。双向航道宽度可按下式计算： 1 6 8 c BB 式中： B1设计代表船型在满载吃水船底水平面的航道净宽 m

11、； BC设计代表船型全宽 m。 计算结果为 60 m。 2. 航道水深 根据渔港总体设计规范3.5.8.5 条规定： 航道水深： D=T+Z0+Z1+Z2+Z3+Z4 式中： T设计船型满载吃水（m） ； Z0船舶航行时船体下而沉增加的富裕水深（m） ； Z1龙骨下最小富裕深度（m） ； Z2波浪富裕深度（m） ； Z3船舶因配载不均而增加的尾吃水（m） ； Z4备淤深度（m） ； 计算结果：D=3.3+0.5+1.0+0+0.15+0.4=5.35m 2.5.6 面积计算 渔港水域包括：渔船制动水域、港内锚地、港内航道、回转水域及码头前沿水域等。 1. 渔船制动水域 半径为 3-4 倍的船长

12、。面积 A=3.14（3.543.5）2=72785 2. 港内航道 航道宽度 60m，长度取 5 倍船长，计算面积 A=60543.5=13050 3. 港内锚地 根据规范，采用单锚系泊时，每个泊位的占用水域为一个圆，其半径 R 为 R=+3h+90（ZD 港风力7 级） 。 c L 计算结果：S=69636 4. 回旋水域 回旋圆直径取 2.5L，则回旋水域的面积为：S=3.14（2.543.5）2=37135 5. 码头前沿水域 包括供渔船停靠、装卸及回转时所需要的水域。 计算面积 S1=27.6570=8664 供渔船回转所需要的水域，对顺岸式码头应按照码头的全长布置，宽度可取 1.5

13、-2.5 倍 的设计代表船型全长，计算面积 S2=2.543.5570=61987 码头前水域总面积 S=8664+61987=70652 2.5.7 水域总面积 序号名称计算值（）设计值（） 1制动水域7278580000 2港内航道1305015000 3港内锚地6538370000 4回旋水域3713540000 5码头前水域7065280000 6总面积259005285000 2.6 港内波稳条件验算 根据海港水文规范7.1.3 条规定： 防波堤后某点的绕射波高可按照下式进行计算： Hd=KdHi 式中： Hd-防波堤后某点绕射的波高（m） ； Kd-防波堤后某点的绕射系数； Hi-

14、防波堤口门处入射波的波高（m） 。 取三点验算，分别为码头岸线两端点、口门轴线和码头岸线相交的点。 入射波波高 L=gT02/2 T0取 ES（常波方向）向的入射波在设计高水位时重现期为二年的周期。 计算结果： L=18m；口门宽度 B=60m； =4，主波向与口门轴线方向的夹角为 45o，以下是验算港内三点的波高。 L B 1. 码头岸线左端点 X1=-114m Y1=100m X1/L=-6.3 Y1/L=5.6 查海港水文规范图 7.2.2-6 得 Kd=0.09 此点绕射波高 Hd=0.091.06=0.096m，小于 0.5m，符合要求。 2. 码头岸线右端点 X2=176m Y2=

15、132m X2/L=9.7 Y2/L=7.3 查海港水文规范图 7.2.2-6 得 Kd=0.36 此点绕射波高 Hd=0.361.06=0.381m，小于 0.5m，符合要求。 3. 口门轴线与码头岸线相交点 X2=19m Y2=150m X2/L=1.1 Y2/L=8.4 查海港水文规范图 7.2.2-6 得 Kd=0.42 此点绕射波高 Hd=0.421.06=0.445m，小于 0.5m，符合要求。 第三章 码头结构造型与设计 3.1 船舶荷载推算 3.1.1 风荷载 根据港口工程荷载规范10.2.1 条规定，作用在船舶上的垂直于码头前沿线的风压 力的横向分力和平行于码头前沿线的纵向分

16、力按下列公式计算： 52 52 73.6 10 49.0 10 xwxwx ywxwy FA V FA V 2 ; ,; ,/ ; xwyw xwxw xy FFKN AAmm V Vm s 式中： ，分别为作用在船舶上的计算风压力的横向和纵向分力 分别为船体水面上横向和纵向受风面积 分别为设计风速的横向和纵向分量 风压不均匀系数。 4 万吨级渔船半载或压载时： log0.2830.727log log0.0190.628log xw yw ADW ADW 22 4235.02777.46 xwyw AmAm解得：， 22/ 22/ xy m s VVm s 控制风速：船舶在超过九级风时离开码

17、头到锚地避风，所以控制风速为 10.2.30.701.00 xx 查表得：，因此： 52 52 73.6 104253.02 220.71060.52 49.0 10777.46 221.00184.38 xw yw FKN FKN 3.1.2 水流力 作用在船舶上的水流力不作考虑。 3.1.3 系缆力 根据港口工程荷载规范第 10.4 条规定，系缆力标准值 N 和其垂直于码头前沿线的 横向分力 Nx，、平行于码头前沿线的纵向分力 Ny和垂直于码头面的竖向分力 Nz可按照下列公 式进行计算： sincoscoscos sincos coscos sin yx x y z FF K N n NN

18、 NN NN 0 o xyz xy NNNKN FF KN K n ，分别为系缆力标准值及其横向、纵向和竖向分力； ，分别为可能同时出现的风和水流对船舶作用产生的横 向分力总和及纵向分力总和； 系船柱受力分布不均匀系数，取3； 计算船舶同时受力的系船柱数目, 5个； 系船缆的水平投影与码头前沿线所成的夹角，取30； 系船缆与水平面之间的夹角，取15。 oooo 22/ ,0/ 1060.52314.92 179.961555.40 68.55 1.31555.401555.40 858.65 5sin30 cos15cos30 cos15 =860 xy x y Vm s Vm s FKN F

19、KN NKN NKN 因此，系缆力标准值取 3.1.4 挤靠力 根据港口工程荷载规范第 10.5 条规定，橡胶护舷进行连续布置时挤靠力标准值可 按照下式进行计算： jx j KF F n 1.3 j j F K n 式中： 橡胶护舷间断布置时，作用于一组或一个橡胶护舷上的挤靠力标准值； 挤靠力不均匀系数，取； 与船舶接触的橡胶护舷的组数或个数。 本工程橡胶护舷的间距为 7m，与船舶接触的橡胶护舷有 27 组，因此 1.3 1555.40 =74.89 27 j FKN 3.1.5 撞击力 根据港口工程荷载规范第 10.4 条规定，船舶靠岸时的撞击力标准值应按照船舶的 有效撞击能量和橡胶护舷的性

20、能曲线以及靠船结构的刚度共同来确定。 0 E船舶靠岸时的有效撞击能量可按下式计算： 2 0= 2 n EMV 0 0.75 t 0.1/ n EKJ M Vm s 式中： 船舶靠岸时的有效撞击能量； 有效动能系数，取； 船舶质量，按满载排水量计算； 船舶法向靠岸速度，取。 满载排水量： log0.1770.991log 54656 54656 fDW ft Mft 因此，有效撞击能量为： 2 0 0.75 =54656 0.1204.96 2 EKJ 800 1500=278,825DAEKJRKN选用标准型橡胶护舷：反力 3.2 面板设计 3.2.1 码头建筑物结构形式选定及轮廓尺寸确定 本

21、设计采用空心大板（见断面图）码头前沿水深为 4.0m，码头面顶高程 5.0m。码头结 构由前桩台和接岸结构组成，桩台宽 10m，桩台基桩为方形预应力混凝土管桩，排架间距 7m。 3.2.2 荷载分析 1. 永久作用 码头结构自重：钢筋混凝土 =25KN/m3； 混凝土 =24KN/m3； 2. 可变作用 1）施工期 （1）施工荷载 （2）预制板吊运时动力荷载，动力系数 =1.3 2）使用期 均布荷载：q=10KN/m2 3.3 面板内力计算 3.3.1 计算跨度 面板均为单向板，排架间距 7m，搁置长度 200mm。面板搁置如下： 1.弯矩计算： mhll n 35 . 3 25 . 0 1

22、. 3 0 mell n 3 . 32 . 01 . 3 0 取.ml3 . 3 0 2.剪力计算： mll n 1 . 3 0 计算跨度（m)lo n净跨（m） l h板的厚度（m） e板的搁置长度（m) 3.3.2 作用 1.永久作用： 结构自重：预制空心板 =25KN/m3 现浇面层 h=50mm =24KN/m3 2.可变作用 1）短暂状况 施工荷载：q=2.5kpa 预制板吊运： 预制板为四点吊。mlx8 . 6mly4 . 3 汽车荷载 2）持久状况 均布荷载：q=10KN/m2 3.3.3 作用效应分析（荷载标准值下的内力分析） 横梁 纵梁 横梁 纵梁 1.短暂状况（施工期） 1

23、）永久作用： 预制板重 q1=0.4525=11.25KN/m 弯矩：M1=q1 2/8=11.253.32/8=15.31KNm l 2）可变作用： 施工荷载：q=2.5kpa 弯矩 M=q 02/8=1/82.53.32=3.4KN.m l 3）预制板吊运施 计算时略去吊点至边缘的自重，近似的按承受均布荷载的四点支撑板计算。按建筑结构静 力计算手册四点支撑计算： 钢筋混凝土：= 1 6 计算跨度： x=6.8-2 1.2=4.4ml y=3.4-2 0.6=2.2ml 面板单宽线荷载：=1.3250.45=14.63KN/m2qh =0.5 y x l l 查建筑结构静力计算手册表 4-2

24、6 计算得： =0.119114.634.42=33.73KN/m2 x M 2 x ql =0.038014.634.42=10.76KN/m2 y M 2 x ql =-（0.135814.634.42）=38.46KN/m2 0 x M 2 x ql =-（0.082614.634.42）=23.40KN/m2 0 y M 2 x ql 2. 持久状况（使用期） 1） 永久作用： （1）预制板重 同短暂状况 M=15.31KNm/m （2）面层荷载： q=0.0524=1.2KPa Ma= 0P Mb=0P P=qa1b1 la=4.90m lb=6.58m 式中： Ma、Mb-双向板在

25、单位宽度上，计算跨度为 la和 lb的跨中弯矩标准值（KNm） ； 0、0-系数，按规范采用； P-集中荷载标准值，P=qa1b1=116.07KN； q-单位面积上荷载，3.6KPa； a1-集中荷载沿 la方向的传递宽度，4.90m； b1-集中荷载沿 lb方向的传递宽度，6.58m； a1：la=1.00 b1：lb=1.34 lb：la=1.34 查弯矩系数表并内差得： 0=0.052 0=0.034 计算结果：Ma=0P=0.052116.07=6.04KNm Mb=0P=0.034116.07=3.95KNm 连续板的跨中弯矩：Mx=0.525Mb=0.5253.95=2.07KN

26、m My=0.525Ma=0.5256.04=3.17KNm 连续板的支座弯矩：M =-0.75Mb=-0.753.95=-2.96KNm 0 x M =-0.75Ma=-0.756.04=-4.53KNm 0 y 2）可变作用： （1）堆货荷载： q=20KN/m Mx 总=0.0945204.92=45.4KNm My 总=0.0306204.92=14.7KNm 连续板的跨中弯矩：Mx=0.525Mx 总=0.52545.4=23.8KNm My=0.525My 总=0.52514.7=7.7KNm 连续板的支座弯矩：M =-0.75Mx 总=-0.7545.4=-34.1KNm 0 x

27、 M =-0.75My 总=-0.7514.7=-11.0KNm 0 y （2）汽车荷载 汽车前轮轮压为 30KN，后轮轮压为 70KN 单前轮着地面积：0.555m0.440m 单后轮着地面积：0.140m0.440m a1=S+a0+2 s h b1=b0+2 s h 式中： a1-集中荷载在平行板跨方向上的传递宽度； b1-集中荷载在垂直板跨方向上的传递宽度； a0-集中荷载在平行板跨方向上的接触宽度； b0-集中荷载在垂直板跨方向上的接触宽度； hs-面层厚度； S-最外面集中荷载的中心间距。 a1=S+a0+2hs0.555+20.15=0.587+0.855=1.442m b1=b

28、0+2hs=0.44+20.15=0.74m 四边简支板承受作用在对称轴上的集中荷载作用计算公式如下： 01 1a Mabq 01 1b Mabq 111 012 11 bbb bb 111 012 11 bbb bb 式中: 1、1-系数，按 a=a1，b=2（ ）由表 B.0.1 查得； 11 bb 2、2-系数，按 a=a1，b=2 由表 B.0.1 查得； 1 b 考虑到汽车沿长跨方向和短跨方向行驶 分别计算两个方向的弯矩取较大值，计算结果如下表。 iaba：lab：lalb:laii00MaMb 10.743.7660.1510.7691.3430.1570.089短 跨20.740

29、.9620.1510.1961.3430.2350.191 0.1300.0545.21.9 13.7660.740.7690.1511.3430.1140.122长 跨20.9620.740.1960.1511.3430.2240.201 0.0760.0953.12.6 （注：表中弯矩单位为 KNm） 两个方向弯矩最大值为： Mxmax=5.2KNm Mymax=3.1KNm 连续板的跨中弯矩：Mx=0.525Mxmax=0.5255.2=2.73KNm My=0.525Mymax=0.5253.1=1.63KNm 连续板的支座弯矩：M =-0.75Mxmax=-0.755.2=-3.90

30、KNm 0 x M =-0.75Mymax=-0.753.1=-2.33KNm 0 y 面板内力汇总表： 作 用 长跨跨中 Mx 短跨跨中 My 长跨支座 M 0 x 短跨支座 M 0 y 预制板自重 15.31 永久 作用面层自重 2.073.17-2.96-4.53 施工荷载 3.4 短暂 状况吊运内力 40.913.0-46.6-28.4 堆货荷载 23.87.7-34.1-11.0 可 变 作 用 持久 状况汽车荷载 2.731.63-3.90-2.33 （注：弯矩单位为 KNm） 3.3.4 作用效应组合（承载力极限状态下） 1.持久状况作用效应的持久组合： Md=0（GMGK+QM

31、QK） 式中： 0-结构重要性系数，本码头结构安全等级采用二级，0=1.0； G-永久作用分项系数，对于永久荷载取 1.2； Q-主导可变作用分项系数，按港口工程荷载规范 （JTJ 215-98）3.3.5 条取 值。 连续板的跨中弯矩：Mx=1.2（47.4+2.07）+1.523.8=95.06KNm My=1.23.17+1.57.7=15.35KNm 连续板的支座弯矩：M0x=-（1.22.96+1.534.1）=-57.70KNm M0y=-（1.24.53+1.511.0）=-21.94KNm 2.短暂状况作用效应的短暂组合： Md=GMGK+QMQK 式中：G=1.2 Q=1.3

32、 Mx=1.247.4+1.311.9=72.35KNm 3.3.5 正常使用极限状态下： 1.持久状况作用的短期效应组合 Ms=MGK+1MQK 式中： 1=0.8 连续板的跨中弯矩：Mx=（47.4+2.07）+0.823.8=68.51KNm My=3.17+0.87.7=9.33KNm 连续板的支座弯矩：M0x=-（2.96+0.834.1）=-30.24KNm M0y=-（4.53+0.811.0）=-13.33KNm 2.持久状况作用的长期效应组合 Ms=MGK+2MQK 式中： 2=0.6 连续板的跨中弯矩：Mx=（47.4+2.07）+0.623.8=63.75KNm My=3

33、.17+0.67.7=7.79KNm 连续板的支座弯矩：M0x=-（2.96+0.634.1）=-23.42KNm M0y=-（4.53+0.611.0）=-11.13KNm 3.3.5 面板配筋计算 1.截面转换 为了简化计算，将直径的圆孔换算成矩形：250Dmm 0 0.9080.908 250227bDmm 0 0.8650.865 250216hDmm 根据等面积等惯性矩原则将空心板换算为字形截面，如下图：I 6340 1 (400216)92 2 400 634070 14 2273092 ff ff bbmm hhmm hmm bmm 2. 主要计算参数 C25 混凝土：fc=11

34、.9N/mm，ft=1.27 N/mm HRB335 钢筋：fy=fy，300 N/mm2 ，Es=200GPa 最小保护层厚度：c=40mm 最小配筋率：min=0.2% 相对界限受压区计算高度：b=0.55 3. 受冲切承载力计算 混凝土轴心受拉强度设计值：=1.42202=616KN t f 受冲切承载力设计值： 0 1 lutm d Ffh 式中： -受冲切承载力设计值 KN； lu F -结构系数，取 1.0； d -系数，取 0.7； -冲切锥体周长，=2（1442+740）=4364mm； m m -板的有效高度 mm。 0 h 计算结果：=1846KN 满足受冲切承载力。 lu

35、 F t f 依据港口工程混凝土结构设计规范条规定，承受集中荷载的四边支承板当满足受冲 切承载力要求时可不再进行板的受剪承载力计算。 4.配筋 1）长跨跨中 （1）施工期 跨中最大弯矩：=72.35KNmM 预计配筋直径：d=16mm = =400-40-8=352mm 0 h 2 d hc 6 22 0 72.35 10 0.049 11.9 1000 352 s c M f bh 符合要求1111 2 0.0490.0500.850.468 sb As=800mm2 y c f bhf 0 300 050 . 0 35210009 .11 =0.22% 0 bh As 3521000 80

36、0 min 0.2% 选用 416(As=804mm2) （2）使用期 跨中最大弯矩：=95.06KNmM 预计配筋直径：d=16mm = =550-40-8=502mm 0 h 2 d hc 6 22 0 95.06 10 0.032 11.9 1000 502 s c M f bh 符合要求。1111 2 0.0320.0330.850.468 sb 0c s y f bh A f 2 11.9 1000 502 0.033 657 300 mm 选择 616（As=1206mm2） = 满足要求 0 bh As1206 0.24% 1000 502 min 0.2% 2）长跨支座 跨中最

37、大弯矩：M=57.70KNm 预计配筋直径：d=16mm = =550-40-8=502mm 0 h 2 d hc 6 22 0 57.70 10 0.019 11.9 1000 502 s c M f bh 满足要求1111 2 0.0190.0190.850.468 sb 0c s y f bh A f 2 11.9 1000 502 0.019 378 300 mm 选择 516（As=1005mm2） = 满足要求 0 bh As1005 0.21% 1000 502 min 0.2% 3）短跨跨中 跨中最大弯矩：M=15.35KNm 预计配筋直径：d=12mm = =550-40-6

38、=502mm 0 h 2 d hc 6 22 0 15.35 10 0.005 11.9 1000 503 s c M f bh 满足要求1111 2 0.0050.0050.850.468 sb 0c s y f bh A f 2 11.9 1000 503 0.005 121 300 mm 选择 612（As=923mm2） = 0 bh As923 0.23% 1000 503 min 0.2% 满足要求。 4）短跨支座 跨中最大弯矩：M=21.94KNm 预计配筋直径：d=12mm = =550-40-6=503mm 0 h 2 d hc 6 22 0 21.94 10 0.007 1

39、1.9 1000 503 s c M f bh 满足要求1111 2 0.0070.0070.850.468 sb 0c s y f bh A f 2 11.9 1000 503 0.007 134 300 mm 选择 612（As=923mm2） = 满足要求 0 bh As923 0.23% 1000 503 min 0.2% 3.3.6 抗裂验算 根据港口工程混凝土结构设计规范第 3.3.2 规定，淡水港上区的钢筋混凝土结构的 最大裂缝限值 =0.25mm。裂缝宽度验算按下式计算： max W max (300.07) sk ste d Wac E s te te A A 0 0.87

40、k sk s M A h 式中： a-考虑构件受力特征和荷载长期作用的综合影响系数，对于受弯构件取 1.2； -纵向受拉钢筋的配筋率，小于 0.03 时取 0.03； te -钢筋弹性模量，取； s E 5 2.0 10 MPa -按荷载标准值计算构件纵向受拉钢筋应力。 sk 1.长跨方向抗裂验算 1）跨中 47.42.072.7352.2 k MKN m 1206 0.01260.03,0.03 2 48 1000 s te te A A 取 6 sk 0 52.2 10 99.11 0.870.87 1206 502 k s M MPa A h maxmax 5 99.1116 2.1(3

41、0400.7)0.110.25 2.0 100.03 WmmWmm 满足抗裂验算。 2）支座 2.962.905.86 k MKN m 1005 0.01050.03,0.03 2 48 1000 s te te A A 取 6 sk 0 5.86 10 13.35 0.870.87 1005 502 k s M MPa A h maxmax 5 13.3516 2.1(30400.7)0.060.25 2.0 100.03 WmmWmm 满足抗裂验算。 2.短跨方向抗裂验算 1）跨中 3.17 1.634.8 k MKN m 923 0.00730.03,0.03 2 48 1000 s t

42、e te A A 取 6 sk 0 4.8 10 12.36 0.870.87 923 503 k s M MPa A h maxmax 5 12.3616 2.1(30400.7)0.060.25 2.0 100.03 WmmWmm 满足抗裂验算。 2）支座 4.532.336.86 k MKN m 923 0.00730.03,0.03 2 48 1000 s te te A A 取 6 sk 0 6.86 10 13.23 0.870.87 923 503 k s M MPa A h maxmax 5 13.2316 2.1(30400.7)0.060.25 2.0 100.03 Wmm

43、Wmm 满足抗裂验算。 3.4 纵梁的计算 3.4.1 计算原则 1.施工期：预制纵梁安装在桩帽上，按简支梁进行计算，作用在梁上的荷载为预制梁的 自重，此时梁的有效断面为预制时的断面。 2.使用期：纵梁按弹性支承的连续梁进行计算，作用在梁上的荷载为码头面层结构自重 及使用期的可变作用，此时梁的有效断面为叠合断面。 3.4.2 计算参数 预制的纵梁长 5.98m，搁置的长度 0.24m，连续梁的支撑宽度为 1.5m，净跨 5.5m，横向 排架间距为 7m。 1.计算跨度 1）简支梁：弯矩计算跨度 mell n 74 . 5 24 . 0 5 . 5 0 mln78. 55 . 505. 105.

44、 1 n ll05. 1 0 取计算跨度。ml74. 5 0 剪力计算跨度：mll n 5 . 5 0 2）弹性支撑的连续梁：弯矩计算跨度；剪力计算跨度mll0 . 7 0 mll n 5 . 5 0 2.截面特性 纵梁混凝土采用 C35 的。弹性模量 52 315 10/EKN m 1)施工期：面积 A=1.01.4=1.4；轴心位置；my7 . 0 4 . 1 7 . 04 . 1 惯性矩； 43 2287 . 0 4 . 10 . 1 12 1 mI 刚度KN.m 55 1004.722287. 010315EI 2）使用期：面积 A=1.01.4+0.940.5=1.87； 轴心位置；

45、my94. 0 87 . 1 65 . 1 47. 07 . 04 . 1 惯性矩 4 2323 556 . 0 )71 . 0 47. 05 . 094 . 0 12 1 ()24 . 0 4 . 14 . 10 . 1 12 1 ( m I 刚度mKNEI.1014.175556 . 0 10315 55 3.4.3 作用 1.永久作用 1）预制纵梁自重： 3 /25mKN 2）预制面板及面层自重： 3 /24mKN 2.可变作用 40t 多用途门机，轮压 250KN，轮数 48=32 个，轮距 10.5m，车轮间距 0.7m。 3.4.4 作用效应分析 1.施工期 1）永久作用标准值产生的作用效应：施工期只考虑预制梁的自重及现浇面板接缝混凝 土的重量，而面板自重由横梁承担。考虑施工时接缝混凝土未达到设计强度，故按简支梁进 行计算。 )/(68.43mKNq 22 0 0 11 43.68 5.74179.89 88 11 43.68 5.5125.36 22 MqlKN