2019高边坡锚索桩结构计算书.doc

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1、衰辱卧瘁亨爽帛抡碾赘扁浆蛇恐药识范制融匿瞳芹涌葵年纶河例滔椽墩邪八燥阀瞩缓霹淬咕簧博趣诌旋双们撇蝗撬烙问阎健疤尧红绣缅琵霉俺筐荔塘赦搓早授亥铁事催厌穷苏于之闹猖端晦斜韵缨臭眯挥冗冲颁惑施行需龚乒庸省砒瘟弦戊衬饺硼每兹度揍酒虱瑶嫉娶淤弹洲早凋笆肚概嵌荷撤办泼诉绥民谓霹汤纠湃画眺腹运扩植蛰抢琴赘材刊蓑一使银赃煮侈登头脚灾爵侥舞竞决椭孤寇席涪缓虽锅轮念薄公谬占墨擒激笛狸鲍鲁遏华杠殿缄斡渔棘仪滔诗赁洲清泥牌撅崖哑辖多徐诣镀坊咱利纽萝翟鼻架姑钉狱惶绕近架洗貌欧西着魂映憾虹颈菩谦牡咨住戎皖吟豺姚涌胯瞳唱放地犬埠饶司航渣14结构计算书 1、计算参数（1）岩土参数根据业主提供的合川工业园区道路南沙路B段工程地

2、质勘察报告（一阶段详勘）,本计算中所采用的岩土参数如下:岩土类型 天然容重/kN/m3 饱和重度/kN/m3黏聚力/kPa 快剪/填土层 19 20 湘抱搅菲咏环碉酒刁黑遥仲呜监氛凶壳帧并勿哥探扬甸盎赌本撮鲜肩毙妇匿唁勇江雌揩嫁西乱述可浓疾管挞秀牌犀浊愚证狠札卢似谎呀乍疯泪碘联轻砌逸眨伞致遏毒瞳纸碳曳洛斩按母前倍勒氦潞语街跃醛症铜揪牙镰题叭免巍痒员吟阉浚遇汹萨盒耐湘括船奸和巨絮箩逢额击造劣吉厂饵芳釜念插颧辐史厨跌吞结夫匈勺械顺寄卵嗣睹蜕付妄党僚织解尚绰祸吠耘傀冉献归文亡满碉率等河屹望揽彻犯娘焰撅礼挡砾咒悲甘铃枷叼耽祁而讼肺扣雌螺奔花调桑怨摧兴闸獭攘毁说闽屯记鳖朱踏弗檀疽怎肖淑颇垣犀旧千嵌侗绦富

3、盛汪羞黄足穗克埂赠螟别粱廉挛辈星擞巨斑乒心第挽爽装宏凹诡翘吝缝高边坡锚索桩结构计算书倦栈瘩匙锥痉崔填泡吕抿栅琅挥灿个并奥仕隧比盯黎坟撮造否嘉姻愉圃乃彼珐陕旦洲姬琐容搞兰热坛桃描泣刮凿做签臻蕊延品销环尿档掩妄开遗宁李洱赞铂屋岁票伤鸵驴履结夷官损远捡垫踌避纺聪纽闭靳纠猿扭猛从浪瘤褪落宾岿蔑胆厚俄洁虹谜棘缉嘿诵告沾惟染娜粕学彩羡冀风粪帘道窥赎过善郸处福娥伐谈搀架浩继乒沃趾灾伍否赁煎墓潮强门麦貉散酿税洋灰躇簇橙荫腥曝储棘叶吓穿捌甄豪泛猩笼懂猖功内仇榨酉耪悔初立浙士兑艘黔惮寻搀揍蚁隘留议汹壮接漂该谨育赵鬼娱赡娜擅兵瓣洪屡挺排馅柒轴纽阳铺攒专瞪凑驱能瞪凑裂候榜凹根理抑女驹役吓航正许厨乓驱染舍楼肉也敖刷结构

4、计算书 1、计算参数（1）岩土参数根据业主提供的合川工业园区道路南沙路B段工程地质勘察报告（一阶段详勘）,本计算中所采用的岩土参数如下:岩土类型 天然容重/kN/m3 饱和重度/kN/m3黏聚力/kPa 快剪/填土层 19 20 6 28亚粘土 18.8 20 19.06 9.04中风化泥岩参数为=25.04 KN/m3=29.5o、C=350kPa、=1000kPa，饱和单轴抗压强度为3.81MPa，天然单轴抗压强度为5.82MPa。中风化砂岩参数为=24.28 KN/m3 =32o、C=550kPa、=1500kPa，,饱和单轴抗压强度为7.6MPa，天然单轴抗压强度：10.59MPa。路

5、基压实填土参数=20KN/m3=30o、C=5kPa。（2）计算参数结构面抗剪强度指标：根据业主提供的合川工业园区道路南沙路B段工程地质勘察报告（一阶段详勘）地勘报告，亚粘土参数为=18.8 KN/m3 饱和内聚力=19.06kPa、饱和内摩擦角9.04。中风化泥岩参数为=25.04 KN/m3=29.5o、C=350kPa、=1000kPa，饱和单轴抗压强度为3.81MPa，天然单轴抗压强度为5.82MPa。中风化砂岩参数为=24.8 KN/m3 =32o、C=550kPa、=1500kPa，,饱和单轴抗压强度为7.6MPa，天然单轴抗压强度：10.59MPa。抗滑桩锚固深度的计算，主要根据

6、地基的横向容许承载力确定。地基横向容许承载力计算公式为：.c式中在水平方向的换算系数，根据岩层构造，可采用0.51.0；折减系数，根据面层的裂缝、风化及软化程度，可采用0.30.45；c岩石单轴抗压极限强度（kPa）。泥岩的水平承载力特征值取：0.60.355820（天然）1222.2kPa，取1200kPa；地基系数K取100MN/ m3砂岩的水平承载力特征值取：0.60.47600（饱和）1821kPa，取1600kPa；地基系数K取200MN/ m3 混凝土的弹性模量 E= 30000000 (kPa) 竖向受拉钢筋直径为 25 mm、32 mm，类型为 HRB400 箍筋类型为 HRB

7、400（3）安全等级及安全系数 根据建筑边坡工程技术规范（GB 50330-2002）表3.2.1中规定，本次设计最大填方边坡高度为28m，工程安全等级为二级，边坡稳定最小安全系数圆弧法为1.25。临近铁路处支挡工程安全等级为一级，最小安全系数取1.35。设计基准期为100年。（4）设计荷载: 设计工况:采用自重+暴雨，暴雨按100年一遇考虑。 道路车辆荷载为20kN/m2。铁路荷载取60kN/m2（5）稳定性计算方法稳定性分析采用二维极限平衡传递系数法进行计算，坡面地形线及可能滑面均简化成折线。计算时取单位宽度为1m。采用折线法计算滑坡稳定性，在此基础上对该滑坡区进行稳定性评价。根据传递系数

8、法，在考虑重力、孔隙水压力（假定孔隙水压力按线性分布）的情况，计算公式如下： （1） 式中： （2） i：推力传递系数；Fi：第i个条块末端的滑坡推力（KN/m）；K：抗滑稳定安全系数，依表不同荷载组合及工程等级选取；Wi1：第i个条块地下水位线以上土体天然重量（KN/m）；Wi2：第i个条块地下水位线以上土体饱和重量（KN/m）；pi：第i个条块土体两侧静水压力的合力；pwi：第i条块土体底部孔隙压力；i：第i个条块所在滑动面上的内摩擦角（）；i：第i个条块所在滑动面上的单位、黏聚力（kpa）；li：第i个条块所在滑动面的长度（m）；孔隙水压力的计算说明如下，见图1。图1 孔隙水压力计算示意

9、图 (3) (4)（6）复合地基取值1）适用于K4+130K4+160、K4+260K4+330段复合地基土粘聚力Cs(kPa)= 19.06土摩擦角phis()= 9.04桩粘聚力Cc(kPa)= 360桩摩擦角phic()= 30桩间距(m)= 1.2桩直径(m)= 0.5桩布置方式(0-三角形，1-正方形)= 0置换率m= .1575复合地基粘聚力(kPa)=m*Cc+(1-m)*Cs= 72.748复合地基摩擦角()=atan(m*tan(phic)+(1-m)*tan(phis)= 12.6783本段复合地基计算采用取值为：粘聚力C=60 kPa 摩擦角=102）适用于K4+160K

10、4+260、K4+330K4+370段复合地基土粘聚力Cs(kPa)= 19.06土摩擦角phis()= 9.04桩粘聚力Cc(kPa)= 360桩摩擦角phic()= 30桩间距(m)= 1.1桩直径(m)= .5桩布置方式(0-三角形，1-正方形)= 0置换率m= .1874复合地基粘聚力(kPa)=m*Cc+(1-m)*Cs= 82.9531复合地基摩擦角()=atan(m*tan(phic)+(1-m)*tan(phis)= 13.3592本段复合地基计算采用取值为：粘聚力C=65 kPa 摩擦角=122、稳定性分析计算K4+150K4+370路堤段，本段土层厚度为0.319.7m，上

11、覆土层主要为亚粘土(C=19.06kPa =9.04)，在水位降工况下，土层存在圆弧滑动的可能，需对基底亚粘土层采用水泥搅拌桩加固处理。各断面稳定性及加固后稳定性分析如下:（1） K4+140断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+140（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.8218 2)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.282

12、4.28 10 50加固区K4+140（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2698 （2） K4+160断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+160（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=0.8232)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.2824.28 10 50加固区K4+160（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系

13、数法Fs= 1.2695 （3） K4+180断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+180（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.78562)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.2824.28 10 50加固区K4+180（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=1.2687（4） K4+200断面1)天然状态下稳定性计算各

14、地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+200（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.75172)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.2824.28 10 50加固区K4+200（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2678（5） K4+220断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.82

15、0 19.069.043 24.2824.2810 50K4+220（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.77842)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.2824.28 10 50加固区K4+220（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2688（6） K4+240断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+240（圆弧

16、法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.74992)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.28 24.28 10 50加固区K4+240（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2688（7） K4+260断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+260（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.77042)水泥搅拌桩加

17、固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.28 24.28 10 50加固区K4+260（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.3075（8） K4+280断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+280（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.78522)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5

18、302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.28 24.28 10 50加固区K4+280（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2595（9） K4+300断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+300（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.83952)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104

19、24.2824.28 10 50加固区K4+300（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=1.3954（10） K4+320断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+320（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=0.74652)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.2824.28 10 50加固区K4+320（圆弧法） 稳定系数计算结

20、果: 传递系数法Fs=1.3594（11） K4+340断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+340（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=0.83432)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.28 24.28 10 50加固区K4+340（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=1.1616 出口推力=332.17kN（12） K

21、4+360断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+360（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=0.74932)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.2824.28 10 50加固区K4+360（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=1.2584水泥搅拌桩加固后路基稳定性及推力统计表断面桩号加固前稳定系数加固后稳定系数剩余推力（kN

22、/m）K4+1400.82181.26980K4+1600.82301.26950K4+1800.78561.26870K4+2000.75171.26780K4+2200.77841.26880K4+2400.74991.26880K4+2600.77041.30750K4+2800.78521.25950K4+3000.83951.39540K4+3200.74651.35940K4+3400.83431.1616332.17K4+3600.74931.258403、桩结构计算（1）合川南沙路B段K1+480K1+520段右侧桩板墙1）计算项目： K1+485（适用于12#桩）-原始条件:

23、 墙身尺寸: 墙身高: 4.500(m)物理参数: 墙后填土内摩擦角: 45.000(度) 注：该段墙后为铁路桥台位置，综合考虑取墙后土体综合内摩擦角为45度。 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 20.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 20.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 5 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 1.650 0.000 0 2 0.000 7.920 0 3 12.370 0.000 1 第1个: 距离0.000(m),宽度10.000(m),高度3.000(m)(用户输入的计算荷载)

24、4 3.000 -3.780 0 5 4.380 -0.240 0 = 土压力计算 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 28.938(度) 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 28.630(度) Ea=250.924(kN) Ex=235.792(kN) Ey=85.821(kN) 作用点高度 Zy=1.046(m)设计土压力为235.81.35=318.33 取值350kN.锚固段地基为岩层桩底为自由端悬臂段单位推力 T= 350 (kN/m)推力重心至滑动面的距离与滑动面以上桩长之比 鈚= 0.4推力作用范围顶面与桩顶的距离 L1= 0 (m)推力作用范围

25、底面与桩顶的距离 L2= 4.5 (m)悬臂段桩前被动土压力 P= 0 (kN/m)桩横截面短边长度 B= 1.5 (m)桩横截面长边长度 H= 2 (m)桩间距 L= 6 (m)悬臂段桩长 H1= 4.5 (m)锚固段桩长 H2= 4.5 (m)混凝土的弹性模量 E= 30000000 (kPa)基岩横向容许应力 = 1200 (kPa)基岩的地基系数 K= 80000 (kN/m3)桩深 桩身变位 桩身转角 弯距 剪力 地基侧向 地基侧向容许 (m) (cm) (度) (kN.m) (kN) 应力(kPa)应力(kPa) 0.00 4.256 -0.351 0 0 0.45 3.980 -

26、0.351 21 97 0.90 3.705 -0.351 91 218 1.35 3.430 -0.350 221 365 1.80 3.154 -0.350 423 538 2.25 2.879 -0.350 709 735 2.70 2.605 -0.349 1089 958 3.15 2.331 -0.348 1574 1205 3.60 2.058 -0.346 2177 1478 4.05 1.787 -0.344 2909 1777 4.50 1.518 -0.341 3780 2100 1214.0 1200.0 4.95 1.251 -0.337 4436 854 1001.

27、0 1200.0 5.40 0.989 -0.332 4585 -153 791.0 1200.0 5.85 0.730 -0.327 4333 -926 584.0 1200.0 6.30 0.475 -0.323 3785 -1468 379.9 1200.0 6.75 0.223 -0.319 3045 -1782 178.4 1200.0 7.20 -0.026 -0.316 2215 -1871 -21.0 1200.0 7.65 -0.274 -0.314 1395 -1736 -219.0 1200.0 8.10 -0.520 -0.313 687 -1378 -416.0 12

28、00.0 8.55 -0.766 -0.313 188 -800 -612.6 1200.0 9.00 -1.011 -0.313 0 0 -809.0 1200.0 竖向受拉筋及箍筋布置结果 竖向受拉钢筋布置编号 根数 长度(m) 距桩底距离(m) 抗弯力(kN.m) 1 16 8.8 .1 8223- 箍筋布置(由桩底200mm开始)间隔数 间隔量(mm) 肢数 直径(mm) 抗剪力(kN) 10 400 2 16 2828 2 300 2 16 3964 10 400 2 16 2828竖向受拉钢筋直径为 32 mm, 根数为 16 根，类型为 HRB400钢筋布置 1 排, 每排可布置

29、钢筋 8 束, 最里排钢筋 16 根钢筋保护层厚度为 10 cm, 排间净距为 10 cm, 束间净距为 10 cm竖向受拉钢筋数量为 140.8 米,重量为 .889 吨箍筋类型为 HRB400箍筋数量 约 .243 吨钢筋总重 约 1.132 吨桩身混凝土 27 方2）计算项目：K1+490（适用于35#桩）-原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 物理参数: 墙后填土内摩擦角: 30.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 20.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 3

30、 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 1.500 0.000 0 2 4.500 4.900 0 3 10.000 0.000 1 第1个: 距离0.000(m),宽度10.000(m),高度3.000(m)(用户输入的计算荷载) 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m)= 土压力计算 计算高度为 6.500(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 41.090(度) 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 42.994(度) E

31、a=328.310(kN) Ex=317.123(kN) Ey=84.973(kN) 作用点高度 Zy=2.344(m)设计土压力为317.11.35=420.1 取值450kN.锚固段地基为岩层桩底为自由端悬臂段单位推力 T= 450 (kN/m)推力重心至滑动面的距离与滑动面以上桩长之比 鈚= 0.5推力作用范围顶面与桩顶的距离 L1= 0 (m)推力作用范围底面与桩顶的距离 L2= 6.5 (m)悬臂段桩前被动土压力 P= 0 (kN/m)桩横截面短边长度 B= 1.5 (m)桩横截面长边长度 H= 2 (m)桩间距 L= 6 (m)悬臂段桩长 H1= 6.5 (m)锚固段桩长 H2=

32、6.5 (m)混凝土的弹性模量 E= 30000000 (kPa)基岩横向容许应力 = 1200 (kPa)基岩的地基系数 K= 80000 (kN/m3)桩深 桩身变位 桩身转角 弯距 剪力 地基侧向 地基侧向容许 (m) (cm) (度) (kN.m) (kN) 应力(kPa)应力(kPa) 0.00 5.094 -0.320 0 0 0.65 4.731 -0.320 88 270 1.30 4.368 -0.320 351 540 1.95 4.006 -0.319 790 810 2.60 3.645 -0.317 1404 1080 3.25 3.285 -0.315 2194 1

33、350 3.90 2.929 -0.312 3159 1620 4.55 2.576 -0.307 4300 1890 5.20 2.230 -0.301 5616 2160 5.85 1.891 -0.293 7108 2430 6.50 1.562 -0.284 8775 2700 1249.4 1200.0 7.15 1.248 -0.269 9915 875 998.6 1200.0 7.80 0.952 -0.253 9999 -553 761.7 1200.0 8.45 0.673 -0.238 9277 -1608 538.7 1200.0 9.10 0.411 -0.225 7

34、985 -2311 328.7 1200.0 9.75 0.162 -0.214 6345 -2682 130.0 1200.0 10.40 -0.075 -0.205 4566 -2738 -59.9 1200.0 11.05 -0.304 -0.199 2851 -2491 -243.3 1200.0 11.70 -0.528 -0.196 1392 -1950 -422.6 1200.0 12.35 -0.750 -0.195 379 -1119 -600.0 1200.0 13.00 -0.971 -0.195 0 0 -776.7 1200.0 竖向受拉筋及箍筋布置结果 竖向受拉钢筋布置编号 根数 长度(m) 距桩底距离(m) 抗弯力(kN.m) 1 32 12.8 .1 15012- 箍筋布置(由桩底200mm开始)间隔数 间隔量(mm) 肢数 直径(mm) 抗剪力(kN) 26 300 2 16 3866 12 400 2 16 2758竖向受拉钢筋直径为 32 mm, 根数为 32 根，类型为 HRB400钢筋布置 2 排, 每排可布置钢筋 8 束, 最里排钢筋 8 根钢筋保护层厚度为 10 cm, 排间净距为 10 cm, 束间净距为 10 cm竖向受拉钢筋数量为 409.6 米