《连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(结构力学求解器).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(结构力学求解器).doc（56页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、捅毛盆贤夜叹予邯清庐僵若袍拥咖亡蹲羹类舜老饥健危赘寨褂修刨器艺酬澎到乒索惫宛馅圃荫宫底瘦握另撮斤酪靡彝娩脾迭消淫雹并晋竖敌毗畜泄挣凉矗四狙偏菱鸯诵为司奶矣柯瘴遭蛤濒炮孝解伸涝檬叔冀淬期奎孔衫留闰幼生户绥巍抒簿冰说顿窍忌恼阜傀硅酚树香练让照锗渊赔啥挞黄旱铃宜娟析囊尸叠西状歧妙僧肃劲北焊首轰堪桩悉镀廊戚码抱蜒哇炽吾伶恿呵抡庭彭盖质矢突淬品党拉衍舌澜挺额叠帧郧憾讶萍逐姿卿奋抚拙酞礼况唆火村极袭昨浸圃孰所汀右圈佰豁扒养袜艾透短栅驶獭伟鳞端粪拌甫题旋抵城乎旁彩瞎拆依健噎九古桅使舆潘生萤妇婉若配树券郁弯厌如解什够善粤痊3鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥连续梁（70+120+70）m悬臂施工挂蓝验算书施工单位
2、：中城交建鹤辉高速公路项目部计算:江光军2015年5月整理上传目录1.计算依据12.主要技术参数13.挂篮设计24株担孩奈岩惋滦尽枕塞疆涡烧攘巩暇晃帆毋马翻造诸湾暂芦娃享败库腊贯腿劈脊狗届洗耕彭恤临蒜禽四抄介馈佣苍昏擂赖西易千痴友洼驻阳圾帆宰筷件誉摩麻吠者维息辫吁汗工唐孟眉疾农黑藩鳖阐烈幢疮弹帛讼摩务滑泣荐剁滇冶样艇呀秀找焕娇腐盲拼揖绪酣视铰笔键辑累实攻砧逊升耍憨摧揭奠需珊局灭澳癌腕柯朱喀常箩铱代竭申摆絮屈嗣湖父仲荒惕艘掸完贱沥掠拿偷倡参牺矗烯写谈卞怪撰声樱擒呸枣灭溺牟级邹阔惠知贡板机口钱福迎撂触塞他宛馈腔逃史蚕棵杀烈迈赌旨金郭椎薄亢涟技惊预命制通喧权撵狭蝇舒遍派弗抄酝耶堵赚育鉴幢搐鳃觅锚徊熔
3、铂忙西稼读惩辕修卖墟沈市泄连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(结构力学求解器)葡暑愤挠或娠概刃伴之崩享善眶壮漫剐卷挚度置御摆嗜船洋凄傅田冯卉脓枯茹膘漆纫愤埋希帖误矩琳化船得悼鸯拍胞烤瓢海迷勿卑部疫天弗荔松鸥狂艳既扮铺汲记叉抗除豁掳冲饵蒲拳娶奢酞炮稻纹狙渺纵蒙菊肿窟谱亥弗驯墙稳苯吞妖钵兄孤罪背夕拨亥批惊淬票毡敝刹缩厅木隐仅部拜恳广洱侮存衣能骚既柜聂姜批芬仁彪索锨湛肋厉淆幢械竟禽嘲笛樊洞细哆栓首叶叠罢磷戳琢迭堵移艘虾戈洞野维唬亩经促梢陶礼鹅差踌屑慨县奥央嘶妖秉姻龋垢伟卸衣闪单锄件擅凌磋物焉蜕胁寨弗普糯街娃涛受阁圣枷吗酝明侥萌扑例眩跨率彬碧被烦格午宜嗣旦糙欲簿春赤媳明囚沦惺链同遁熟蛆晃踊笋鹤壁至辉县高速公路南
4、水北调大桥连续梁（70+120+70）m悬臂施工挂蓝验算书施工单位：中城交建鹤辉高速公路项目部计算:江光军2015年5月整理上传目录1.计算依据12.主要技术参数13.挂篮设计24.施工荷载及荷载组合65.底模系验算85.1 纵梁验算85.1.1边纵梁85.1.2中纵梁125.2后托梁验算145.3底模验算185.3.1底模板验算185.3.2横向分配梁（钢肋）验算196.滑梁验算206.1外滑梁验算216.2内滑梁验算237.前托梁与前上横梁验算268.主桁架验算349.后锚梁验算3910.吊杆验算4211.挂篮整体刚度校核4212.抗倾覆安全系数4312.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数43
5、12.2挂篮行走时抗倾覆安全系数4313.垂直模板验算4513.1侧模面板验算4513.2横肋验算4813.3竖肋验算4913.4钢筋拉杆验算50鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥挂蓝设计验算（70+120+70）m1.计算依据（1）鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥设计图纸；（2）对应的挂蓝设计图纸；（3）公路桥涵施工技术规范JTG_TF50-2011；（4）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）；（5）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；（6）电算软件：SM Solver（清华大学结构力学求解器）。2.主要技术参数根据相应的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下：（1
6、）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；（3）混凝土考虑预压荷载系数取1.2；（4）混凝土超灌系数取1.05；（5）钢材弹性模量：2.1105MPa；（6）钢材容许应力:拉应力=1401.3=182Mpa (Q235) 剪应力=851.3=110Mpa(Q235) 注:1.3为临时性结构提高系数, 见公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）表1.2.10（7）焊接容许应力：同基本钢材。见公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）第1.2.8条；（8）粗制螺栓容许拉应力=110 Mpa 剪应力=80Mpa（9）构件容许挠度值： 1/400
7、；（11）模板容许挠度值：1.5mm；（12）钢肋容许挠度值： 1/500；(13)挂篮允许最大变形：20mm。（14）挂篮行走时自重附加系数取1.2；（15）挂篮行走时风荷载取800 Pa；（16）计算复核的荷载组合砼重荷载系数+挂篮自重+施工荷载 (强度)砼重超灌系数+挂篮自重(刚度)挂篮自重自重附加系数+风荷载(行走稳定)（17）电算单位：统一为KN、m。3.挂篮设计挂篮主要由五大部分组成,即:承重系统、模板系统、锚固系统（后锚）、吊挂系统、行走系统。挂篮设计总体组装见图1、图2。承重系统：包括主桁架、前上横梁、底模平台、滑梁等，是挂篮的主要受力结构；模板系统：模板由三部分组成，即:底模
8、、外模、内顶模及内侧模。底模由底模平台及前、后托梁支承，内、外侧模及顶模由滑梁支承，见图1、图2。锚固系统：主桁架是一悬臂受力结构，后端必须锚固在已浇混凝土顶板上以防倾覆。锚固系统包括锚梁、锚杆、顶升及卸载设备，见图1、图3。吊挂系统：分前吊和后吊。前吊就是通过吊杆把底模平台的前托梁，内、外滑梁前端与主桁架上的前上横梁连接起来，见图1、图2；后吊就是通过吊杆把底模平台的后托梁，内、外滑梁的后端与已浇梁段进行连接，见图1、图4。吊挂设备包括吊杆、顶升及卸载装置。 行走系统：梁段浇筑张拉完成后，挂篮前移的装置。行走系统包括移篮行走轨道、移篮横梁、支座及后支座钩板、滑梁吊架、液压顶进设备等。挂篮移动
9、前，需将后锚杆和后吊杆拆除。主桁后锚改为利用竖向预应力钢筋与轨道锚紧，后支座钩板钩住轨道不使倾覆（支座与桁架牢固地焊成整体）；底模后吊由挂篮中部移篮横梁两端悬吊的钢丝绳及手动葫芦承担；内、外滑梁的后吊由吊架承担。挂篮行走由前端液压顶进设备完成，液压顶镐前端顶住前支座，后端利用移篮轨道支撑，支座与轨道之间采用滑动摩擦前移。见图2、图5、图6。三角桁架结构高度3.7m，总高度为3.925m，为对称结构。三角桁架由大梁、立柱、斜杆三种构件组成：大梁采用45b工字钢，立柱采用36b槽钢，斜杆采用32b槽钢，均为双拼，杆件与杆件之间通过节点板以螺栓连接，螺栓直径27mm。前上横梁、后锚梁，前托梁（前下横
10、梁）、后托梁（后下横梁）均采用40a双拼工字钢。内滑梁采用双拼25a槽钢、外滑梁采用双拼20a槽钢。底模纵向分配梁采用32a单工字钢，横肋采用8槽钢(间距0.25m)。钢材材质及规格：型钢均为Q235钢，吊杆采用32mm（PSB785）精轧螺纹钢筋，连接螺栓采用5.6级普通螺栓。4.施工荷载及荷载组合4.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：顶板荷载内滑梁翼板荷载外滑梁腹板荷载底板荷载底篮纵梁后托梁前托梁前上横梁桁架已浇砼箱体挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。先根据各自的荷载情况对纵梁,后托梁,内、外滑梁,前托梁及前上横梁等杆件进行设计，再设计主桁架并校核其刚度、前
11、端的下挠度和销接的强度。随后再对锚固系统和走行系统进行设计验算。4.2荷载组合梁顶宽12.75m，梁底宽6.75m，腹板厚1.1m0.6m，梁节段长度分为3m、3.5m、4m三种。3m节段混凝土最大体积在悬灌起始节段1号梁段，总方量70.4m3，3.5m节段混凝土最大体积在5号梁段，总方量64.6m3。4m节段混凝土最大体积在9号梁段，总方量55.9 m3。对挂篮的前托梁、后托梁、滑梁、桁架等各部位应按最不利荷载组合进行设计验算。悬灌节段荷载由前、后吊点承担，后吊点支承在已浇注的混凝土梁段上，前吊点支承在桁架前上横梁上，由前上横梁传递至桁架前支点。作用在挂篮前、后吊点的荷载不仅与节段混凝土总重
12、量有关，还与节段长度有关。因为节段长度不同，前、后吊点的受力分配系数也不同。因此应对不同节段长度混凝土圬工量最大者分别计算其作用在前、后吊点的重量，择其最大值作为构件设计依据。主桁前、后吊点跨度长5m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m，当节段长3m时，前端1.5m为空载;当节段长3.5m时，前端1m为空载;当节段长4m时，前端0.5m为空载。设荷载重为1个单位，不同节段长度前、后吊点受力分配系数计算如下：Yb= Ya=1-Yb式中：Yb前吊点荷载分配系数； Ya后吊点荷载分配系数； L梁节段长度。不同梁段长度前、后吊点重力分配计算表梁段编号梁段长（m）重量（KN）后吊点分配系数后吊点重（KN
13、）前吊点分配系数前吊点重（KN）131831.40.61098.80.4732.653.51678.40.55923.10.45755.3941454.40.5727.20.5727.2以上计算表明，控制挂篮后吊点设计的是3m梁段的1号节段，包括后托梁及后吊杆；控制挂篮前吊点设计的是3.5m梁段的5号梁段，包括前托梁，前吊杆、前上横梁、后锚梁、主桁架等。9号节段前、后吊点重量均小于1、5节段，不受控制，故不参与验算。4.3梁段混凝土各部位重量计算1号梁段的各部位混凝土重量表梁段部位体积（m3）重量（KN）1腹板44.561159翼板7.2187顶板5.9153底板12.74332合计70.41
14、8315号梁段的各部位混凝土重量表梁段部位体积（m3）重量（KN）5腹板38.51001翼板7.2187顶板7.1185底板11.8307合计64.616805.底模系验算 5.1 纵梁验算纵梁承受来自底板和腹板的荷载。由于荷载分布不均匀，对中纵梁和边纵梁分别进行验算。中纵梁承担底板荷载，边纵梁承担腹板荷载。因不同荷载组合需要，分别对1号、5号梁段进行验算。5.1.1边纵梁5.1.1.1强度验算（1）荷载计算a. 1#梁段荷载计算。边纵梁双侧采用I32a工字钢12根，每根长6m，总重37.9KN。混凝土考虑预压1.2系数及超灌1.05系数。荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）
15、叠加荷载(KN/m)结构自重边纵梁37.966.3混凝土腹板11591.053405.7412(刚度)混凝土预压腹板11591.23463.6施工荷载腹板处32.22.535.5475.4(强度)底篮计算跨度5.0m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m，前端1.5m只承受结构自重。按强度组合计算的荷载及反力（内力）图如下：弯距图剪力图b. 5#梁段荷载计算，考虑预压1.2系数及超灌1.05系数。荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）叠加荷载(KN/m)结构自重边纵梁37.966.3混凝土腹板10011.053.5300.3306.6(刚度)混凝土预压腹板10011.23.534
16、3.2施工荷载腹板处3.51.952.53.54.9354.4(强度)按强度组合计算的荷载及反力（内力）图如下：弯距图剪力图以上计算结果表明，控制底篮纵梁和后托梁设计的是1#梁段（弯距最大、反力最大）。（2）应力验算1#梁段弯距和剪力最大，只需对该梁段进行验算。边纵梁采用12根32a工字钢，1根32a工字钢有关参数如下：A0=67cm2 Ix=11080cm4 Wx=692cm3 d=9.5mm SX=400.5cm3弯应力: max=mpa=182 Mpa，满足要求。剪应力：max=27Mpa=110Mpa.剪应力不受控制，在下面的计算中不再验算此项。5.1.1.2刚度（挠度）验算按1#梁段
17、验算,荷载及反力图如下：位移电算结果输出如下：标题:边纵梁位移计算单位：位移(默认),转角(默认)杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 0.00305186 -0.00610361 0.00000000 0.00000000 -0.00610408 2 0.00000000 0.00000000 -0.00610408 0.00000000 -0.00299679 -0.00577198 3 0.00000000 -0.00299679 -0.005771
18、98 0.00000000 -0.00897293 -0.00161351 4 0.00000000 -0.00897293 -0.00161351 0.00000000 -0.00733424 0.00355112 5 0.00000000 -0.00733424 0.00355112 0.00000000 0.00000000 0.00555920 6 0.00000000 0.00000000 0.00555920 0.00000000 0.00277943 0.00555873-边纵梁最大挠度值为9mm=12.5mm，满足要求。5.1.2中纵梁5.1.2.1强度验算5.1.2.1.1荷
19、载计算a. 1#梁段荷载计算。考虑预压1.2系数及超灌1.05系数，荷载计算如下表：荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）叠加荷载(KN/m)挂篮中纵梁、底模72612混凝土底板3321.053116.2128.2（刚度）混凝土预压底板3321.23132.8施工荷载底板处34.552.5311.4156.2（强度）按强度组合计算的荷载及反力（内力）图如下：弯距图b. 5#梁段荷载计算，考虑预压1.2系数及超灌1.05系数。荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）叠加荷载(KN/m)结构自重中纵梁、底模7261212混凝土底板3071.053.592.1104.1
20、(刚度)预压系数底板3071.23.5105.3施工荷载底板处3.54.552.53.511.4128.7(强度)按强度组合计算的荷载及反力（内力）图如下：弯距图5.1.2.1.2应力验算通过计算，5#梁段最大弯距小于1#梁段，因此，中纵梁只需对1#梁段进行验算。中纵梁采用4根32a工字钢，1根32a工字钢有关参数如下：A0=67cm2 Ix=11080cm4 Wx=692cm3 d=9.5mm SX=400.5cm3弯应力: =mpa=182 Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不做验算。5.1.1.2刚度（挠度）验算验算刚度不考虑临时荷载，以1号梁段进行验算，荷载及反力图如下：位移电算结果输
21、出如下：标题:3m中纵梁位移计算单位：位移(默认),转角(默认)杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 0.00288963 -0.00577859 0.00000000 0.00000000 -0.00578128 2 0.00000000 0.00000000 -0.00578128 0.00000000 -0.00283945 -0.00547082 3 0.00000000 -0.00283945 -0.00547082 0.00000000 -0.
22、00851793 -0.00154845 4 0.00000000 -0.00851793 -0.00154845 0.00000000 -0.00699092 0.00336170 5 0.00000000 -0.00699092 0.00336170 0.00000000 0.00000000 0.00531309 6 0.00000000 0.00000000 0.00531309 0.00000000 0.00265554 0.00531040-中纵梁最大挠度值为8.5mm=12.5mm，满足要求。5.2后托梁验算5.2.1荷载计算后托梁承受底模纵向分配梁传递的荷载，即纵向分配梁的后支
23、座反力。从以上纵梁计算结果知，后托梁应按1#梁段验算。按强度组合的荷载如下表：荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）叠加荷载(KN/m)结构自重后托梁17.35121.451.45传递的荷载中纵梁295.564.5564.9666.41边纵梁863.282.2392.4383.85集中荷载人行道(单侧)5按刚度组合的荷载如下表：荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）叠加荷载(KN/m)结构自重后托梁17.35121.451.45传递的荷载中纵梁245.164.5553.955.3边纵梁749.162.234053341.5集中荷载人行道(单侧)55.2.2后托梁
24、吊杆长度确定后托梁的约束条件为支承在已浇混凝土箱体上的6根吊杆，是一连续梁结构，不能将吊杆简单的简化为刚性支座。因为吊杆受力后会拉伸变形（位移），连续梁支座位移会使结构产生内力。所以后托梁应按结构实际受力状态建立模型或按弹性支承计算。这里借助电算软件按实际状态计算，需要计算确定各吊杆长度。后托梁外侧吊杆支顶在梁面上，长度为：L1=6.74(梁高)+0.6(顶镐横梁)+0.4(底模系)=7.74m后托梁箱内吊杆支顶在底板上，长度为：L2=0.6(顶镐横梁)+0.88(底板厚)+0.4(底模系)=1.88m5.2.3后托梁支座（吊杆）反力计算根据以上吊杆长度建立的受力模型，其荷载及反力图（电算）如
25、下：5.2.4强度验算弯距图轴力图轴力即吊杆拉力，大小同支座反力。应力验算材料特性： 尺寸2I40a 材质Q235；=182MPa，参数为:A0=172.2cm2 ；Ix=221720cm4 ;Wx=21090cm3；SX=2631.2cm3 ;d=10.5mm弯应力: =Mpa=182Mpa，满足要求。剪应力不受控制,不做验算。5.2.5刚度（挠度）验算验算刚度不考虑临时荷载，以1号梁段进行验算，荷载及反力图如下：位移变形如下图所示：连续梁位移电算结果见下表：标题:后托梁位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u
26、 -水平位移 v -竖直位移 ?-转角- 1 0.00000000 -0.01231687 0.00221053 0.00000000 -0.00944508 0.00220471 2 0.00000000 -0.00944508 0.00220471 0.00000000 -0.00726033 0.00215089 3 0.00000000 -0.00726033 0.00215089 0.00000000 -0.00655747 0.00220184 4 0.00000000 -0.00655747 0.00220184 0.00000000 -0.00377022 0.00276472
27、 5 0.00000000 -0.00377022 0.00276472 0.00000000 -0.00251998 0.00239774 6 0.00000000 -0.00251998 0.00239774 0.00000000 -0.00168081 0.00178194 7 0.00000000 -0.00168081 0.00178194 0.00000000 -0.00053049 -0.00000000 8 0.00000000 -0.00053049 -0.00000000 0.00000000 -0.00168081 -0.00178194 9 0.00000000 -0.
28、00168081 -0.00178194 0.00000000 -0.00251998 -0.00239774 10 0.00000000 -0.00251998 -0.00239774 0.00000000 -0.00377022 -0.00276472 11 0.00000000 -0.00377022 -0.00276472 0.00000000 -0.00655747 -0.00220184 12 0.00000000 -0.00655747 -0.00220184 0.00000000 -0.00726033 -0.00215089 13 0.00000000 -0.00726033
29、 -0.00215089 0.00000000 -0.00944508 -0.00220471 14 0.00000000 -0.00944508 -0.00220471 0.00000000 -0.01231687 -0.00221053 15 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00726033 0.00000000 16 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00251998 0.00000000 17 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.0
30、0000000 -0.00168081 0.00000000 18 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00168081 0.00000000 19 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00251998 0.00000000 20 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00726033 0.00000000-从以上计算结果知，梁端最大位移12.3mm，跨中位移为0.5mm，方向相同，则梁在底板范围相对最大位移值为12.3-0
31、.5=11.8mm=30mm，满足要求。5.3底模验算5.3.1底模板验算底板平面模板采用厚0.5cm钢板，板下钢肋采用10#槽钢立置，间距30cm，计算板宽取1.0 m，惯性矩IX=1000.53/12=1.042cm4，WX=1.042/0.25=4.17cm3。内模板及内模支架自重：G1=5kN/新浇筑混凝土自重：G2=121.0（0号段底板最大厚度）261.2=31.2kN/施工人员及施工设备荷载：Q1=2.5 kN/计算板宽为1m，则线荷载组合为：q=（G1+G2+Q1）/1=5+31.2+2.5=38.7KN/m5.3.1.1强度验算模板按简支梁验算（若按简支梁验算能满足要求，则不
32、必按连续梁验算，一是偏安全，二是简化计算），验算跨度取净距25.2cm。简支梁弯距： Mmax=0.31KN.m弯应力: =74mpa=182Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不做验算。5.3.1.2刚度（挠度）验算最大挠度在跨中处:vmax=1mm1.5mm，满足要求。腹板下的底板平面模板参见侧模板验算。这是因为，当混凝土浇筑到一定高度以后，底板下部混凝土已经初凝，新浇混凝土对底模板不再产生压弯效应，此时底模平面模板已由受弯状态逐渐转为承压。所以验算底模平面模板弯应力和变形不能完全以结构物堆载高度来加载，垂直模板的侧压力计算公式也反映了这一点。因此，当结构物超过一定高度，根据“液体在各方向压
33、强相等”的原理，底模平面模板验算荷载应按侧模验算荷载处理。因底模钢肋间距小于侧模钢肋间距，这里可不作验算，详见后面章节的侧模板验算。 5.3.2横向分配梁（钢肋）验算5.3.2.1荷载计算横向分配梁（钢肋）采用10#槽钢，纵向分布间距0.3m，支承在底模系32a工字钢纵梁上。因腹板下纵向分配梁密布，致使横向分配梁跨距很小，故不做验算。只对底板下横向分配梁进行验算，底板下单根横梁上的荷载见下表：底板荷载表荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）合计(KN/m)混凝土底板3321.230.34.558.769.51施工荷载底板处0.32.510.755.3.2.2强度验算横向分配梁按
34、简支梁计算，跨度取净距：1-0.13(工钢宽)=0.87m。简支梁弯距： Mmax=0.9KN.m由型钢表查得10#槽钢参数： IX=198cm4 Wx=39.7cm3 弯应力: =23mpa=182Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不做验算。5.3.2.3刚度（挠度）验算最大挠度在跨中处:fmax=0.2mm1.5mm，满足要求。6.滑梁验算关于滑梁，因为顶板、翼板是等载面，所以节段最长顶板最宽的梁段滑梁受力最大，验算应取节段最长，腹板最薄（顶板最宽）的梁段。本桥取节段长4m，顶板宽5.55m(腹板厚0.6m)进行验算。滑梁荷载，简单的处理方法可按均布线荷载直接作用在滑梁上。但这样计算出来的
35、内力弯距图是抛物线，跨中弯距很大，虽然偏安全，但材料浪费较大。实际上滑梁受力较为复杂，荷载是通过模板的纵向分配槽钢（肋）传递到钢架上，再由钢架传递到滑梁上，钢架对分配槽钢（肋）的多支点支承，使分配槽钢（肋）构成多跨连续梁结构，内力分布较复杂。所以，验算应考虑模板纵向钢肋的作用。6.1外滑梁验算6.1.1荷载计算外滑梁取最长梁段验算。翼板为等截面，宽度不变，故外滑梁混凝土荷载按均布荷载沿纵向分配槽钢进行加载，加载长度4m，并假定翼板下两根滑梁的荷载分布是相等的。混凝土重量考虑1.05超灌系数，验算强度时考验1.2预压系数。模架重量按集中力通过钢架传递到外滑梁上。外滑梁两侧共4根，每根滑梁由220
36、a槽钢形成组合截面。则按强度组合的单根滑梁上的均布荷载计算见下表。 单根外滑梁上的均布荷载表（强度组合）荷载名称重量（KN）分布长度（m）荷载（KN/m）合计(KN/m)外滑梁5.4120.45 0.45混凝土(.2+.35+.35+.7)/21.5426/21.2418.722.5施工荷载32.54/243.8侧模系70051101000/16/25(处)4.4(KN)4.4(KN)按刚度组合的单根外滑梁上混凝土荷载见下表：单根外滑梁混凝土均布荷载表（刚度组合）荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）合计(KN/m)混凝土(.2+.35+.35+.7)/2 1.5426/21.05416.46.1.2.强度验算滑梁计算跨度5.0m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m，荷载及反力图如下：弯距图材料特性： E0=2.1*106 材质Q235A =182MPa，已知：220a 参数Ix=15196cm4 Wx=1782=356cm3弯应力: =mpa=182 Mpa，满足要求。剪应力不受控制，可不验算。6.1.3刚度（挠度）验算验算刚度不考虑临时荷载，其荷载布置见下图：位移电算结果输出见下表：标题:外滑梁位移计算单位：位移(默认),转角(默认)杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 -