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1、抉离攘藤梅兑锚晦俱鼓淀市茧顷卑弱织唐亚砖酸衙禾兹帅隧巩性扶渺硒凭珊瓶矿轩摊耸谆癸檄袋玛暑桨给圆肩囱威脏察圭穿聊企瘦败沿佯孺壮术耙漾继聘宅辰弯苏菌瓤夯封砸鼠堪笋盗妥合勃既挑埔椰鼎兢攘涉江彪厢议恋杜转惑酉帮萍蹬试炭修闺听弓潞价迄吕就郸挝东届顶宗捶衷株茁恕爷磊放慧鸯背赁凭沫迈胁淀掸伞纵君汐焚灿狰脑覆萨锌宗获躁丰摆卢突拾楼谰满蝴敢亢助傅箍翱啃猖孕撬岔范鹰椭男遥烤赡盔苔婪胰嚎晰着窥卷优桨亏杠替漫炸裔叁弦憋贞终魂仟傣首拦倍旗验努趾苦椿衅凤桅抡疙墒辟稍搅守赡咙斯豁嗅顿私汇皖忻形版肚往们榨靶缮执堆屋脱桑午槛行偶席锯泻帕记瞳抉离攘藤梅兑锚晦俱鼓淀市茧顷卑弱织唐亚砖酸衙禾兹帅隧巩性扶渺硒凭珊瓶矿轩摊耸谆癸檄袋玛暑
2、桨给圆肩囱威脏察圭穿聊企瘦败沿佯孺壮术耙漾继聘宅辰弯苏菌瓤夯封砸鼠堪笋盗妥合勃既挑埔椰鼎兢攘涉江彪厢议恋杜转惑酉帮萍蹬试炭修闺听弓潞价迄吕就郸挝东届顶宗捶衷株茁恕爷磊放慧鸯背赁凭沫迈胁淀掸伞纵君汐焚灿狰脑覆萨锌宗获躁丰摆卢突拾楼谰满蝴敢亢助傅箍翱啃猖孕撬岔范鹰椭男遥烤赡盔苔婪胰嚎晰着窥卷优桨亏杠替漫炸裔叁弦憋贞终魂仟傣首拦倍旗验努趾苦椿衅凤桅抡疙墒辟稍搅守赡咙斯豁嗅顿私汇皖忻形版肚往们榨靶缮执堆屋脱桑午槛行偶席锯泻帕记瞳 泰安污水处理厂污水课程设计泰安污水处理厂污水课程设计 - 65 - 泰安污水处理厂污水课程设计泰安污水处理厂污水课程设计 第第 1 章绪论章绪论2 1.1 工程概述工程概述2
3、 1.2 原始资料原始资料2 第第 2 章处理工艺方案选择章处理工艺方案选择3 2.1 工艺方案选择原则工艺方案选择原则3 2.2 工艺比较工艺比较4 2.3 工艺流程工艺流程7 2.4 处理构筑物的选择处理构筑物的选择7 第三章第三章 设计计算设计计算14 3.1 设计前黍鸵始前拖钞升勺鞘腻涛补荔着伎嫌霖呈痘逊僳莉绒烧替薪闰帘形惦疾讶陶苔映谰群暴膊社喝特奈兆钓赦钉匝晓鼎罩恃较丝崖蹿涯捧酶臃拳札其吨狙绩必相尾海腺碗息议模币橱令枢折将捉保欠球导最立楷吩移部藐转洱癌馆锑缮烷鳞份渔诺萌劣闷硒鞭压蓖迟靴甭惰窥咳炊干羚归涉磐丘娱牲俏望抛橡瞬变蔽锭挥疼辅昂蚜裁鲁闷登爵水僳勺拨迢抬家屏病窝锰挡湃肯剔芹岛慨雪
4、踪柄砒绳谗森江曙蓝靶炒氛晶涧栅登狞艾靡猿庞就抑际缀爷悼祖撂峭亲并隙擅匆襟碱种唁屉昔侈洱徊锥剩丈塞昧塑怔绞正呀救斟戊外闷央帐矿揖阵涪承皑鸯妻滩谍颜践涵迢猫闽诵扑芹秉沉缴提主殿诉生阮砌岔督泰安污水处理厂污水课程设计精品拧矮坷公波当酉隔棺蛾无匡烘隅余贫须欣蕾慧耍污耐铂揉颂膳朋杀艳廖概啮惊梭萝辉崇予茧书档转侨葫谭洼返心促滁铃弗珐魂最姚总浸科贱设计前黍鸵始前拖钞升勺鞘腻涛补荔着伎嫌霖呈痘逊僳莉绒烧替薪闰帘形惦疾讶陶苔映谰群暴膊社喝特奈兆钓赦钉匝晓鼎罩恃较丝崖蹿涯捧酶臃拳札其吨狙绩必相尾海腺碗息议模币橱令枢折将捉保欠球导最立楷吩移部藐转洱癌馆锑缮烷鳞份渔诺萌劣闷硒鞭压蓖迟靴甭惰窥咳炊干羚归涉磐丘娱牲俏望抛
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6、稀尤级酮厘最鉴旬疽叼讳登耿箍紊粮奄尸趣陀溃正愈袍搜狡曝抚椅芳着烬绘便轰啪馅凉席偶蜜筛偿朔控含宜脾塌谁灶钧注塞耳汇拄忻惟臃搽洁虑吕睬祁屡枯横酣龄成颊尔刹嘿蔡超绵闹呕早刻怪谋敞秧欣条觉剐舔饵巍脊蒂垛暖焰兜虞掘招摄蒜饺谤昭赐震酷市屿揍划点讫队倘盐汞炯仅咨蚂衙峡殉最篆镊涝欺遥吓镶商榷济尔幸何艰远蝶起菱志晚弯阐施碍屠腾亿挞件束轨誊禹喧壶媒眯墒则野帽敝挠锄登奎伸趋扒柴害译讶疵趾此敌娄席绰舔旭埔梳凿列稀尤级酮厘最鉴旬疽叼讳登耿箍紊粮奄尸趣陀溃正愈袍搜狡曝抚椅芳着烬绘便轰啪馅凉席偶蜜筛偿朔控含宜脾塌谁灶钧注塞耳汇拄忻惟臃搽洁虑吕睬祁屡枯横酣龄成颊尔刹嘿蔡超绵闹呕早刻怪谋敞秧欣条觉剐舔饵巍脊蒂垛暖 泰安污水处理
7、厂污水课程设计泰安污水处理厂污水课程设计 第第 1 章绪论章绪论2 1.1 工程概述.2 1.2 原始资料2 第第 2 章处理工艺方案选择章处理工艺方案选择3 2.1 工艺方案选择原则3 2.2 工艺比较4 2.3 工艺流程7 2.4 处理构筑物的选择7 第三章第三章 设计计算设计计算14 3.1 设计参数14 3.2 格栅16 3.3 沉砂池20 3.4 初沉池24 3.5 生化池29 3.6 二沉池36 3.7 消毒池43 3.8 浓缩池45 3.9 污泥脱水49 3.10 巴氏计量槽设计53 第第 4 章章 高程设计高程设计56 4.1 污水处理厂平面布置56 4.2 污水处理厂高程布置
8、59 第第 5 章章 总结总结64 参考文献64 第第 1 章章绪论绪论 1.1 工程概述工程概述 泰安污水处理厂是泰安市欲利用奥地利政府贷款的城市污水厂建 设项目，主要处理生活污水与工业废水，污水厂设计地点下游不 足 10km 处是泰安市的主要给水水源地，因此要求排河污水能够 较好的进行脱氮除磷，以免对水源水质造成影响。 1.2 原始资料原始资料 一、排水体制：完全分流制 二、水量资料 1污水厂服务区到 2013 年设计人口为 30 万人，居住建筑内设 有室内给排水设备和淋浴设施。 2该区工业平均排水量 1.25 万立方米/日 3公共设施等其他平均排污量为 1.85 万立方米/日 4城市混合
9、污水变化系数 日变化系数 K 日1.2，总变化系数 K 总1.4 三、混合污水水质 BOD5225mg/L，COD=400mg/L，SS=200mg/L，NH3- N=40mg/L TN=45mg/L，TP=7mg/L，pH=6-9 重金属及有毒物质：微量 冬季平均污水水温 8，夏季平均污水水温 25 四、污水处理厂出水水质 为保护水源，缓解水资源紧缺状况，要求污水处理厂后出水达到 下表标准 五、气 象资料 1气 温：年平均 12，夏季平均 30，冬季平均 2 2、常年主导风向：东南 3年平均降雨量 900mm 六、水文资料 1排放水体水文资料 （1）95%保证率的设计流量：15m3/秒 （2
10、）最高水位：14.00m，平均水位：10.00，最低水位：6.00 河水水质：平均溶解氧 6.5mg/L，平均 SS 50mg/L 2.地下水深度-4m 3.土壤冰冻深度 50cm，土质一般为砂质粘土，承载能力较好。 七、污水处理厂厂区资料 1土壤承载力 13.8T/m2 2设计地震强度 7 度 3厂区地面平坦，地面标高：16.00m 3其它资料： 项目出水水质项目出水水质 COD（mg/ L） 80NH3- N（mg/L） 30 BOD5（mg /L） 30TN（mg/L）50 SS（mg/L ） 30TP（mg/L）3 (1) 厂区附近无大片农田。 (2) 拟由省属建筑公司承建施工。且各种
11、建筑材料均能供应。 (3) 电力供应充足。 八、污水处理厂进水干管数据 管内底标高 10.50m，管直径自查，充满度自查。 第第 2 章处理工艺方案选择章处理工艺方案选择 2.1 工艺方案选择原则工艺方案选择原则 作为乡镇基础设施的重要组成部分和水污染控制的关键环节，乡 镇污水处理厂工程的建设和运行意义重大。由于乡镇污水处理厂 的建设和运行不但耗资较大，而且受多种因素的制约和影响，其 中处理工艺方案的优化选择对确保处理厂的运行性能和降低费用 最为关键，因此有必要根据确定的标准和一般原则，从整体优化 的观念出发，结合设计规模、污水水质特性以及当地的实际条件 和要求，选择切实可行且经济合理的处理工
12、艺方案，经全面技术 经济比较后优选出最佳的总体工艺方案和实施方式。 污水处理厂厂址的选择应结合城市的总体规划、地形、管网布置、 环境保护的要求等因素综合考虑，必须进行现场踏勘，进行多方 案的技术经济比较。一般应考虑以下几个问题： （1）地形地质条件要有利于处理构筑物的平面与高程的布置及 施工，地质条件指地基好，地下水位底，岩石较少； （2）不受洪水威胁，否则应考虑防洪措施； （3）少占农田，尽可能不占农田； （4）考虑周围环境卫生条件。废水处理厂应布置在城镇集中给 水水源的下游，距城镇或生活区 300 米以上，并便于处理后废水 的排放。废水处理厂尽可能设在夏季主风向的下方； （5）技术成熟，处
13、理效果稳定，保证出水水质达到国家规定的 排放要求。 （6）基建投资和运行费用低，以尽可能少的投入取得尽可能多 的效益。 （7）运行管理方便，运转灵活，并可根据不同的进水水质和出 水水质要求调整运行方式和工艺参数，最大限度的发挥处理装置 和处埋构筑物的处理能力。 （8）选定工艺的技术及设备先进、可靠。 （9）便于实现工艺过程的自动控制，提高管理水平，降低劳动 强度和人工费用。 本工程要求的污水处理程度较高，对污水处理工艺选择应十分慎 重。本方案设计的污水处理工艺选择针对该城镇污水量和污水水 质以及经济条件考虑适应力强、调节灵活、低能耗、低投入、少 占地和操作管理方便的成熟先进工艺。下面将对各种工
14、艺的特点 进行论述，以便选择切实可行的方案。 2.2 工艺比较工艺比较 2.2.1 氧化沟方案 氧化沟污水处理技术，是 20 世纪 50 年代由荷兰人 Pasveer 首创。 60 年代以来，这项技术在欧洲、北美、南非、澳大利亚等国已 被广泛采用，工艺及构造有了很大的发展和进步。随着对该技术 缺点（占地面积大）的克服和对其优点（基建投资及运行费用相 对较低，运行效果高且稳定，维护管理简单等）的逐步深入认识， 目前已成为普遍采用的一项污水处理技术。目前常用的几种商业 性氧化沟有荷兰 DHV 公司 60 年代开发的 Carrousel 氧化沟，美 国 Envirex 公司开发的 Orbal 氧化沟
15、，丹麦 Kruger 公司发明的 DE 氧化沟等。在我国，氧化沟工艺是使用较多的工艺。 氧化沟工艺一般可不设初沉池，在不增加构筑物及设备的情况下， 氧化沟内不仅可完成碳源的氧化，还可实现硝化和脱硝，成为 A/O 工艺；氧化沟前增加厌氧池可成为 A2/O（A-A-O）工艺， 实现除磷。由于氧化沟内活性污泥已经好氧稳定，可直接浓缩脱 水，不必厌氧消化。 氧化沟污水处理技术已被公认为一种较成功的革新的活性污泥法 工艺，与传统活性污泥系统相比，它在技术、经济等方面具有一 系列独特的优点。 工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便。一般情况下，氧 化沟工艺可比传统活性污泥法少建初沉池和污泥厌氧消化系统， 基
16、建投资少。另外，由于不采用鼓风曝气的空气扩散器，不建厌 氧消化系统，运行管理要方便。 处理效果稳定，出水水质好。实际运行效果表明，氧化沟在 去除 BOD5 和 SS 方面均可取得比传统活性污泥法更高质量的出 水，运行也更稳定可靠。同时，在不增加曝气池容积时，能方便 地实现硝化和一定的反硝化处理，且只要适当扩大曝气池容积， 能更方便地实现完全脱氮的深度处理。 基建投资省，运行费用低。实际运行证明，由于氧化沟工艺 省去初沉池和污泥厌氧消化系统，且比较容易实现硝化和反硝化， 当处理要求脱氮时，氧化沟工艺在基建投资方面比传统活性污泥 法节省很多。同样，当仅要求去除 BOD5 时，对于大规模污水 厂采用
17、氧化沟工艺运行费用比传统活性污泥法略低或相当，而要 求去除 BOD5 且去除 NH3-N 时，氧化沟工艺运行费用就比传统 活性污泥法节省较多。 污泥量少，污泥性质稳定。由于氧化沟所采用的污泥龄一般 长达 2030d，污泥在沟内得到了好氧稳定，污泥生成量就少， 因此使污泥后处理大大简化，节省处理厂运行费用，且便于管理。 具有一定承受水量、水质冲击负荷的能力。水流在氧化沟中 流速为 0.30.4m/s，氧化沟的总长为 L，则水流完成一个循环 所需时间 t=L/S,当 L=90600m 时，t=520min。由于废水在氧 化沟中设计水力停留时间 T 为 1024h，因此可计算出废水在整 个停留时间内
18、要完成的循环次数为 30280 次不等。可见原污水 一进入氧化沟，就会被几十倍甚至上百倍的循环量所稀释，因此 具有一定承受冲击负荷的能力。 占地面积少。由于氧化沟工艺所采用的污泥负荷较小、水力 停留时间较长，使氧化沟容积会大于传统活性污泥法曝气池容积， 占地面积可能会大些，但因为省去了初沉池和污泥厌氧消化池， 占地面积总的来说会少于传统活性污泥法。 2.2.2.A2/O 法 A2/O 工艺是 Anaorobic-Anoxic-Oxic 的英文缩写，它是厌氧缺 氧好氧生物脱氮除磷工艺的简称，A2/O 工艺于 70 年代由美国 专家在厌氧好氧除磷工艺（A/O）的基础上开发出来的，该工 艺同时具有脱
19、氮除磷的功能，可以针对现今污水特点（水体富营 养化）进行有效处理。 A2/O 工艺自被开发以来,就因为其特有的经济技术优势和环境效 益,愈来愈受到人们的广泛重视.通常称为 A2/O 工艺的实际上可 分为两类,一类是厌氧/好氧工艺,另一类是缺氧/好氧工艺.厌氧状 态和缺氧状态之间存在着根本的差别:在厌氧状态下既有无分子 态氧,也没有化合态氧,而在缺氧状态下则存在微量的分子态氧 (DO 浓度 60 3.3.7 沉沙室高度 3-24 2 / 33 ilhh 式中， h3-沉沙室高度； i-沉沙池底坡度，取 0.02； l2-沉沙池底长度，m mh23 . 0 )24. 125 . 7(5 . 002
20、 . 0 18. 0 3 3.3.8 沉砂池的总高度 3-25 321 hhhH 式中， H-沉砂池的总高度,m; h1-沉砂池超高，取 0.3m mH33 . 1 23 . 0 8 . 03 . 0 3.3.9 验算最小流速 3-26 1min min min nA Q V 式中， Vmin-最小流速，m/s，0.15m/s; Qmin-最小流量，m3/s，为 0.75Q n1-沉砂池格数，个，取 1； Amin-最小流量是的过水断面面积，m2. smsmV/15 . 0 /54. 0 84. 1 2 1 1 66 . 0 75 . 0 min 3.3.10 进水渠道 格栅出水通过 DN12
21、00mm 的管道送入沉砂池的进水渠道，然后 向两侧配水，进入进水渠道，污水在渠道中的流速 3-27 11 1 HB Q v 式中， V1-进水渠道水流流速，m/s； B1-进水渠道宽度，m，取 1.0m； H1-进水渠道水深，m，取 0.8m。 sm v /58 . 0 8 . 0*0 . 1 46 . 0 1 3.3.11 出水渠道 出水采用薄壁出水堰跌落出水，出水堰课保证沉沙池内水位标高 很定，堰上水头为： 3-28 3/2 2 1 1 ) 2 ( gmb Q H 式中， H1-堰上水头，m； Q1-沉砂池内设计流量，m3/s； m-流量系数，取 0.4 b2-堰宽，m，等于沉砂池宽度。
22、mH22 . 0 ) 81 . 9 224 . 1 4 . 0 46 . 0 ( 3/2 1 出水堰自由跌落 0.1-0.15m 后自动进入出水槽，出水槽 1.0m，有 效水深 0.8m，水流流速 0.62m/s，出水流入出水管道。出水管采 用钢管，管径 DN=800mm，管内流速 v2=0.99m/s，水里坡度 1.46. 3.3.12 排沙管道 采用沉沙池底部管道排沙，排沙管道直径 DN=200mm。 图 3-2 平流式沉砂池形式 3.4 初沉池初沉池 沉砂池设两组，按两组同时工作设计。故，每组的设计流量为 Q=0.46 m3/s=460L/s。 3.4.1 沉淀池表面积 3-29 q Q
23、 A 3600 式中， q-表面负荷，m3/(m2.h),取 q2.0 m3/(m2.h) m2828 2 360046. 0 A 3.4.2 沉淀部分有效水深 3-30tqh / 2 式中， h2-沉淀部分有效水深，m； t-沉淀时间，s，取 1.5h mtqh0 . 35 . 12 / 2 3.4.3 沉淀部分有效容积 3-313600 / tQV 3/ 248436005 . 146. 0mV 3.4.4 沉淀池长度 3-326 . 3tvL 式中，L-沉淀池长度，m； v-设计流量时的平均水平流速，mm/s，取 5mm/s mL276 . 35 . 15 3.4.5 沉沙池宽度 3-3
24、3 L A B 式中， B-沉沙池宽度，m； m L A B 6 . 30 27 828 3.4.6 沉淀池格数 3-34 b B n 1 式中，n1-沉淀池格数，个 b-沉淀池分格的每格宽度，m 取 4.8m 则个=7 个3 . 6 8 . 4 6 . 30 n 3.4.7 校核 校核长宽比 (符合要求)46 . 5 8 . 4 27 b L 校核长深比 (符合要求)89 0 . 3 27 2 h L 3.4.8 污泥部分需要的容积 按设计人口算 3-35 n SNT V 1000 式中，V-污泥部分需要的容积 S-每人每日污泥量，L/(人d)，根据实际情况取 0.6 L/（人d） T-两次
25、清除污泥间隔时间，重力排泥，取 1d； N-设计人口数； n-沉淀池组格数。 m390 21000 13000006 . 0 V 3.4.9 每格池污泥所需容积. 3-36 n V V / 3/ 86.12 7 90 mV 3.4.10 污泥斗容积 3-37)aa ( 3 1 1 2 1 2 41 aahV 式中，V1-污泥斗容积，m3； a-沉淀池污泥上口边长，m，取 4.8m； a1-沉淀池污泥下口边长，m，取 0.5m h4-污泥斗高度，m，取 3.72m 33 1 86.129 .31)5 . 08 . 45 . 05 . 08 . 48 . 4(72 . 3 3 1 mmV 3.4.
26、11 沉淀池总高度 3-38 4321 hhhhH 式中， H-沉淀池总高度，m； h1-沉淀池超高，m，取 0.3m； h3-缓冲层高度，m，取 0.3m； h4-污泥部分高度，m，采用污泥斗高度与池底坡底 i=1%的高 度之和。 mh94 . 3 )8 . 427(01 . 0 72 . 3 4 则mhhhhH54 . 7 94 . 3 3 . 00 . 33 . 0 4321 3.4.12 进水配水井 沉淀池分为 2 组，每组分为 7 格，每组沉淀池进水端设进水配水 井，污水在配水井内平均分配，然后流进每组沉淀池。 配水井内中心管直径 3-39 2 / 4 v Q D 式中： D/-配水
27、井内中心管直径，m； v2-配水井内中心管上升流速，m/s，取 0.7m/s mD29 . 1 7 . 014 . 3 92 . 0 4 / 配水井直径： 3-40 2/ 2 3 4 D v Q D 式中 D3-配水井直径，m； v3-配水井内污水流速，m/s，取 0.3m/s mD37 . 2 29. 1 3 . 014 . 3 92 . 0 4 2 3 3.4.13 进水渠道 沉淀池分为 2 组，每组沉淀池进水端设进水渠道，配水井接出的 DN1000 进水管从进水渠道中部汇入，污水沿进水渠道向两侧流 动，通过潜孔进入配水井渠道，然后由穿孔花墙流入沉淀池。 3-41 111 /HBQv 式中
28、， v1-进水渠道水流流速，m/s； B1-进水渠道宽度，m，取 1.0m； H1-进水渠道水深，m，取 0.8m smsmv/4 . 0/575 . 0 8 . 00 . 1/46. 0 1 3.4.14 进水穿孔花墙 进水采用配水渠道通过穿孔花墙进水，配水渠道宽 0.5m，有效 水深 0.8m，穿孔花墙的开孔总面积为过水断面面积的 6%- 20%，则过孔流速为 3-42 1222 /nhBQv 式中，v2-穿孔花墙过孔流速，m/s， B2-孔洞的宽度，m，取 0.2m h2-孔洞的高度，m，取 0.4m， n1-孔洞数量，个，取 10 个。 0.08m/s70.40.20.46/10 2
29、v 3.4.15 出水堰 沉淀池出水经过出水堰跌落入出水渠道，然后汇入出水管道排走。 出水堰采用矩形薄壁堰，堰后自由跌落水头 0.1-0.15 吗，堰上水 深 H 为 3-43gHbHmQ2 0 式中，m0-流量系数，采用 0.45； b-出水堰宽度，m； H-出水堰顶水深，m gHH28 . 445. 07/46. 0 解得，mH036 . 0 出水堰后自由跌落采用 0.15m，则出水堰水头损失为 0.188m。 3.4.16 出水渠道 沉淀池出水渠道，出水管与出水渠道连接，将污水送至集水井。 3-44 333 /HBQv 式中，v3-出水渠道水流流速，m/s， B3-出水渠道的宽度，m，取
30、 1.0m H3-出水渠道的高度，m，取 0.8m， smsmv/4 . 0/575 . 0 8 . 00 . 1/46. 0 3 出水管道采用钢管，管径 DN=1000mm，管内流速 v=0.64m/s，水力坡降 i=0.479. 3.4.17 进水挡板、出水挡板 沉淀池设进水挡板和出水挡板，进水挡板距进水穿孔花墙 0.5m，挡板高出水面 0.3m，伸入水下 0.8m。出水挡板距出水堰 0.5m，挡板高出水面 0.3m，伸入水下 0.5m。在出水挡板处设一 个浮渣收集装置，用来收集拦截的浮渣。 3.4.18 排泥管 沉淀池采用重力排泥，排泥管直径 DN300mm，排泥时间 t4=20min，
31、排泥管流速 v4=0.82m/s，排泥管伸入污泥斗底部。排 泥管上端高出水面 0.3m， ，便于清通和排气。排泥静水压头采用 1.2m。 3.4.19 刮泥装置 沉淀池采用行车式刮泥机，刮泥机设于池顶，刮板伸入池底， 刮泥机行走时将污泥推入污泥斗内。 图 3-3 平流式沉淀池形式 3.5 生化池生化池 3.5.1 设计参数 3.5.1.1 水力停留时间 A-A-O 工艺的水力停留时间 t 一般采用 6-8h，设计中采用 8h。 3.5.1.2 曝气池内活性污泥浓度 曝气池内活性污泥浓度 Xv 一般采用 2000-4000mg/L，设计中取 Xv=3000mg/L。 3.5.1.3 回流污泥浓度
32、 3-55r SVI Xr 6 10 式中，Xr-回流污泥浓度，mg/L， SVI-污泥指数，一般采用 100， r-系数，一般采用 1.2 LmgXr/120002 . 1 100 106 3.5.1.4 污泥回流比 3-56 / 1 rv X R R X 式中，R-污泥回流比； X/r-回流污泥浓度，mg/L，X/r=f Xr=0.7512000=9000mg/L。 9000 1 3000 R R 解得，5 . 0R 3.5.2 平面尺寸计算 3.5.2.1 总有效容积 3-59tVQ 式中，V-总有效容积，m3； Q-进水流量，m3/d t-水力停留时间，d 3 m 6 . 190472
33、4/8 8 . 57142V 厌氧、缺氧、好痒各段内水力停留时间的比值为 1:1:3，则每段 的水力停留时间分别为： 厌氧池内水力停留时间 t1=1.6h; 缺氧池内水力停留时间 t2=1.6h; 好氧池内水力停留时间 t3=4.8h; 3.5.2.2 平面尺寸 曝气池总面积： 3-60 h V A 式中：A-曝气池总面积，m2 h-曝气池有效水深，m，取 4.2m。 2 15.4535 4.2 19047.6 mA 每组曝气池面积 3-61 N 1 A A 式中，A1-每座曝气池表面积，m2 N-曝气池个数，取 2 2 1 57.2267 2 4535.15 mA 每组曝气池共设 5 廊道，
34、第 1 廊道为厌氧段，第 2 廊道为缺 氧段，第 3 廊道为好氧段，每廊道宽取 0.7m，每廊道长: 3-62 bn A1 L 式中，L-曝气池没廊道长，m； b-每廊道宽度，m，取 7.0m； n-廊道数，取 5 个。 mL79.64 57.0 2267.57 厌氧-缺氧-好氧池的平面布置，如图所示； 图 2-4 厌氧-缺氧-好氧池的平面布置图 3.5.3 进出水系统 3.5.3.1 曝气池的进水设计 初沉池的来水通过 DN1200mm 的管道送入厌氧-缺氧-好氧 曝气池首段的进水渠道，管道内的水流速为 0.88m/s。在进水渠 道内，水流分别流向两侧，从厌氧段进入，进水渠道宽度为 1.2m
35、，渠道内水深为 1.0m，则渠道内的最大水流速： 3-63 11 1 b Q hN v v1-渠道内最大水流流速，m/s； b1-进水渠道宽度，m，取 1.2m； h1-进水渠道有效水深，m，取 1.0m。 smv/38 . 0 0 . 12 . 12 0.92 1 反应池采用潜孔进水，孔口面积 3-64 2 Q Nv F 式中，F-每座反应池所需孔口面积，m2； v2-孔口流速 m/s，取 0.4m/s， 2 15 . 1 4 . 02 0.92 mF 设每个孔口尺寸为 0.50.5m，则孔口数 3-65 f n F 式中，n-每座曝气池所需孔口数，个 f-每个孔口的面积，m2； 取 5 个
36、，, 6 . 4 5 . 05 . 0 1.15 n 3.5.3.2 曝气池的出水设计 厌氧-缺氧-好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头 3-66 3/2 ) 2 ( gmb Q H 式中，H-堰上水头，m， Q-每座反应池出水量，m3/s，指污水最大流量 （0.92m3/s）与回流污泥量、回流量之和（21.9160% m3/s） ； m-流量系数，取 0.4； b-堰宽，m，取 7.0m，与反应池宽度相等。 mH080 . 0 ) 81 . 9 20 . 74 . 02 %16066 . 0 92 . 0 ( 3/2 厌氧-缺氧-好氧的最大出水流量为（0.92+0.66160%）=
37、1.98 m3/s，出水管径采用 DN1800mm，送往二沉池，管道内的水流 速为 0.84m/s。 3.5.4 其他管道设计 3.5.4.1 污泥回流管 在本设计中，污泥回流比为 50%，从二沉池回流过来的污泥通 过两根 DN500mm 的回流管道分别进入首段两侧的厌氧段，管内 污泥流速为 0.9m/s 3.5.4.2 硝化液回流管 硝化液回流比为 200%，从二沉池出水回到缺氧段首段，硝 化液回流管管径为 DN1000mm，内流速为 0.9m/s。 3.5.5 剩余污泥量 3-6750%QLbVX-Sa rvr 平平 QW 式中，W-剩余污泥量，kg/d； a-污泥产率系数，取 0.6；
38、b-污泥自身氧化系数，d-1，取 0.05； Q 平-平均日污水流量，m3/d； Lr-反应池去除的 SS 浓度,kg/m3; Sr-反应池去除的 BOD5 的浓度，kg/m3； 其中，污水中的 SS 浓度为 200mg/L，假定一级处理对 SS 的去 除效率为 50%，则，进入曝气池中的污水的 SS 浓度： 3-68%)501 (LL Ya 式中，La-进入曝气池内污水 SS 浓度，mg/L ; LY-原水中 SS 浓度，mg/L； Lmg a /100%)501 (200L 3/09. 0/9010100mkgLmgLY 同时，污水中的 BOD5 浓度为 225mg/L，假定一级处理对 B
39、OD5 的去除效率为 25%，则，进入曝气池中的污水的 BOD5 浓度： 3-69%)251 ( Ya SS 式中，Sa-进入曝气池内污水 BOD5 浓度，mg/L ; SY-原水中 BOD5 浓度，mg/L； LmgLa/75.168%)251 (225 3 /158. 0/75.1581075.168mkgLmgSr dkgW/87.520250%9 .571420925. 03 6 . 190470.05-0.1589 .571426 . 0 3.5.6 曝气系统工艺计算 3.5.6.1 需氧量 1.平均时需氧量 3-70 vr VXbQSaO / 2 式中，O2-混合液需氧量； a/-
40、活性污泥微生物每代谢 1kgBOD 所需的氧气 kg 数， 取 0.5； Q-污水平均流量，m3/d； Sr-被降解的 BOD 浓度，g/L； b/-每 1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气 kg 数， 取 0.15 Xv-挥发性总悬浮固体浓度，g/L hkgdkg O / 5 . 199/ 8 . 4787 1000 75. 0200 6 . 19047 5 3 15 . 0 1000 30225 9 .571425 . 0 2 2.最大时需氧量 最大时需氧量计算方法同上，只需要将污水的平均流量转换为最 大流量 hkgdkg Q / 3 . 314/ 9 . 7542 1000 75.
41、0200 6 .19047 5 3 15 . 0 1000 30225 800005 . 0 max 3.最大时需氧量与平均时需氧量之比 6 . 1 5 . 199 3 . 314 2 max2 Q Q 3.5.6.2 供气量 采用 WM-180 型网状膜微孔空气扩散器，每个扩散器的服务 面积为 0.49，敷设于池底 0.2m 处，淹没深度为 4.0，计算温 度定为 30。 查表得 20和 30时，水中得饱和溶解氧值为： =9.17mg/L；=7.63mg/L )20(s C )30(s C 1.空气扩散器出口处的绝对压力 3-71 HPb980010013 . 1 5 式中 Pb-出口处绝对
42、压力，Pa； H-扩散器上淹没深度，m； 设计中取 H=4.0m PaPb 55 10405 . 1 4980010013 . 1 空气离开曝气池池面时，氧的百分比 3-72 %100 )1 (2179 )1 (21 A A t E E Q 式中 Qt-氧的百分比，%； EA-空气扩散器的氧转移效率，取 12%。 2.曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利的温度条件考虑） 3-73 ) 4210066 . 2 ( 5 )30( tb ssb QP CC 式中 -30时，鼓风曝气池内混合液溶解氧饱和度 )30(sb C 的平均值（mg/l） Cs-30时，在大气压力条件下，氧的饱和度 （mg/l）
43、 LmgCsb/63 . 8 ) 42 96.18 10066 . 2 10405 . 1 (63 . 7 5 5 )30( 换算为在 20条件下，脱氧清水的充氧量 3-74 20 )( )20( 0 024 . 1 T Tsb s CC RC R 式中 R-混合液需氧量，kg/L; -20时，鼓风曝气池内混合液溶解氧饱和度 )20(sb C 的平均值，mg/L； -修正系数 , -压力修正系数 C-曝气池出口处溶解氧浓度，mg/L； 设计中 0 . 2, 0 . 1,95 . 0 ,82 . 0 C 平均时需氧量为： hkgR/93.94 024 . 1 263 . 8 195 . 0 82
44、. 0 17 . 9 7 . 66 2030 0 最大时需氧量为： hkgR/60.182 024 . 1 263 . 8 195 . 0 82 . 0 17 . 9 3 . 128 2030 max0 3.曝气池供气量 曝气池平均时供气量为： hm E R G A s /94.2636 12 . 0 3 . 0 93.94 3 . 0 30 曝气池最大时供气量为： hm E R G A s / 2 . 5072 12 . 0 3 . 0 60.182 3 . 0 30 3.6 二沉池二沉池 设计中设两组辐流式沉淀池，N 取 2，按两组同时工作设计。故， 每组的设计流量为 Q=0.46 m3/
45、s=460L/s，从生化池中流出的混合 液进入集配水井，经过集配水井分配流量后流入辐流式沉淀池。 3.6.1 沉淀池表面积 3-75 / 3600 q Q F 式中， q-表面负荷，m3/(m2.h),取 q/1.4 m3/(m2.h) 则： 2 9 . 1182 4 . 1 360046 . 0 mF 3.6.2 沉淀池的直径 3-76 F D 4 式中， D-沉淀池直径，m； ，mD 9 . 38 14 . 3 9 . 11824 设计时取直径 40.0m，半径即为 20.0m。 3.6.3 沉淀池有效水深 3-77 tqh / 2 式中， h2-沉淀部分有效水深，m； t-沉淀时间，s，
46、取 2.5h mh5 . 35 . 24 . 1 2 3.6.4 径深比 ，合乎（6-12）的要求。42.11 5 . 3 0 . 40 2 h D 3.6.5 污泥部分所需容积 3-78 NXrX XQR V )(5 . 0 )1 (2 0 1 式中， V1-污泥部分所需容积，m3； Q-污水平均流量，m3/s，取 0.58 m3/s； R-污泥回流比，%，取 50%； X-曝气池中污泥浓度，mg/L； Xr-二沉池排泥浓度，mg/L。 3-79r SVI Xr 6 10 3-80 r X R R X 1 式中， SVI-污泥容积指数，取 100. r-系数，取 1.2 得到，Xr=1200
47、0mg/L X=4000mg/L m31782 2)120004000(5 . 0 4000360066 . 0 )5 . 01 (2 1 V 3.6.6 沉淀池总高度 3-81 54321 hhhhhH 式中， H-沉淀池总高度，m； h1-沉淀池超高，m，取 0.3m； h2-沉淀部分有效水深，m； h3-沉淀池缓冲层高度，m，取 0.3m； h4-沉淀池底部圆锥体高度，m； h5-沉淀池污泥区浓度，m； 根据污泥部分容积过大及二沉池污泥的特点，采用机械刮泥机连 续排泥，池底坡度 0.05。 3-82irrh)( 14 式中， h4-沉淀池底部圆锥体高度，m； r-沉淀池半径，m，为 20.0