昆山耶鲁环保有限公司办公楼2007K635.doc

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1、昆山耶鲁环保科技有限公司办公楼岩土工程详细勘察报告昆山耶鲁环保科技有限公司办公楼岩土工程详细勘察报告（勘察编号：2007-K-635） 1、工程概况 1.1工程简介昆山耶鲁环保科技有限公司拟建昆山耶鲁环保科技有限公司办公、写字楼，拟建场地位于昆山前进东路北侧，夏驾河东侧，该工程包括一幢17层办公、写字楼，2层附房，设一层地下室，深度为0.00下6.20m（假设0.00m相当于1985国家高程基准4.20m，不包括底板厚度），柱网尺寸8.40m7.00m，单柱最大荷载16000KN，本工程由辽宁金海建筑设计院设计。本工程重要性等级二级，场地等级、地基等级为二级，基坑侧壁安全等级二三级，勘察等级为

2、乙级。本次勘察为详细勘察阶段。1.2勘察目的和任务 1.2.1查明拟建场地内67.0m以浅各土层的成因、地层结构和均匀性及各土层的物理力学性质。 1.2.2查明地下水类型、补给和排泄条件、渗透性、腐蚀性，提供水位变化幅度及抗浮设计水位。 1.2.3对地基土的工程性能及地基的稳定性作出评价，提出各土层的地基承载力特征值。 1.2.4对地基方案进行评价。 1.2.5对桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议；提供桩基参数。 1.2.6对沉桩可行性、施工时对环境的影响及桩基施工应注意问题提出建议。 1.2.7对基坑开挖工程的设计、施工方案提出建议并提供计算所需参数。1.3勘察工作执行规范及有关工作依据

3、1.3.1岩土工程勘察规范（GB 50021-2001）； 1.3.2高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ 72-2004）； 1.3.3建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）；1.3.4建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）；1.3.5建筑桩基技术规范（JGJ 94-94）； 1.3.6建筑工程地质钻探技术标准（JGJ 87-92）； 1.3.7原状土取样技术标准（JGJ 89-92）； 1.3.8建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）； 1.3.9土工试验方法标准（GB/T 50123-1999）；1.3.10静力触探技术标准（CECS 04：88）；1.3.11岩土

4、工程勘察报告编制标准（CECS99：98）；1.3.12建筑工程勘察文件编制深度规定（试行）； 1.3.13本院制定的质量管理体系文件。1.4勘察方法及完成工作量1.4.1勘察工作量布置根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）及高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ 72-2004）4.2.14.2.4条的有关规定布设勘探点，详见“建筑物及勘探点平面布置图”。本次勘察布设勘探点20个，其中65m左右控制性机钻取土孔3个，孔深2025m机钻取土孔4个，孔深40m左右双桥静力触探孔3个，孔深2025m双桥静力触探孔10个。另在高层部位选定2个机钻孔兼做孔内波速试验；为查明浅部暗塘、暗浜及对工程不

5、利埋藏物布置了一定数量的螺纹钻孔。1.4.2勘察工作方法本次勘察采用机钻取土、双桥静力触探、标贯试验、波速测试等相结合的勘察手段，通过野外鉴别、室内土工试验及原位测试综合分析评价场地土层。（1）工程钻探与采样 本次施工钻机使用SH-30型钻机，采用全孔取芯、泥浆护壁的方法钻探，粘性土中利用上提双锥面活阀式取土器，砂性土中利用环刀内置取砂器，采用重锤少击法采取不扰动土样，利用标贯器采集扰动样。 （2）静力触探双桥静力触探采用双缸液压式静力触探仪（贯入力15T）将探头贯入土内，贯入速率控制在1.200.30m/min，每2m进行一次归零校验。通过探头内的锥尖传感器及侧壁传感器把探头在贯入土层中所受

6、的锥尖阻力（qc）及侧壁摩阻力（fs）转变为电讯号，最后由D310静探微机自动采集数据。 （3）标准贯入试验 标贯试验将标贯器置于土层中，以重63.5kg的自由落锤提升76cm然后使其自由下落将标贯器打入土层之中，先预先将标贯器打入土中15cm（以消除土层扰动对标贯击数的影响），而后再记下打入30cm的击数（每10cm记一次击数）。 （4）波速测试 本次勘察采用单孔法进行孔内波速测试，测定各土层的剪切波速提供20m以浅土层的等效剪切波速。具体成果见“波速测试成果图”。 （5）室内土工试验根据土工试验方法标准（GB/T 50123-1999）有关要求，对所取不扰动土样及扰动土样进行测试，数据采集

7、采用KTG-4型数据采集处理系统。1.4.3勘探点测放根据委托方提供的建筑物平面图，用全站仪采用极坐标法测放各勘探点位置。放样控制点引测于临近拟建场地东南侧角桩A1（X=72493.643，Y=33599.655）及东北侧角桩A2（X=72583.972，Y=33599.655），各勘探点高程采用1985国家高程基准，高程引测于场地南侧马路中心的阴井盖BM（H=2.66m），蓝漆标识，以后施工中若用其它高程点作基准点，需与该点联测并校核无误后方可使用本报告。放样控制点及高程引测点位置详见“建筑物及勘探点平面布置图”。各勘探点具体平面位置详见“建筑物及勘探点平面位置图”，各勘探点主要数据详见表1

8、-1。第 12 页勘探点成果一览表 表1-1孔号坐 标（m）孔口标高(m)孔深(m)潜水初见/稳定水位标高(m)勘探点性质XYJ172576.3733521.563.1321.301.15/1.33机钻孔取土孔（J4、J5兼波速孔）J272570.3733587.662.6725.301.30/1.42J372558.5733533.363.1821.301.07/1.28J472539.0733578.762.9567.301.21/1.40J572513.6733533.362.6566.301.19/1.35J672513.8733575.762.5967.301.15/1.32J772

9、502.1733587.662.4520.451.12/1.25C172581.3733550.562.6520.00双桥静力触探孔C272581.0733574.482.4320.00C372558.5733554.662.6720.00C472558.5733575.962.8025.00C572551.7733521.562.9720.00C672539.0733530.563.0140.00C772539.0733554.663.1140.00C872547.7733587.662.9120.00C972527.1733521.562.7020.00C1072525.1733587.6

10、62.5620.00C1172513.8733554.662.6337.00C1272502.1733521.562.4720.00C1372502.1733554.612.4820.00注：微承压水位标注在钻孔柱状图上。1.4.4完成工作量本次勘察外业工作于2007年12月2日进场，12月5日结束，各项测试及室内土工试验同步进行，具体完成工作量见表1-2、1-3。野外工作量统计一览表 表1-2项 目单 位工作量备注机钻孔m/孔289.25/7双桥静力触探孔m/孔322.0/13螺纹钻孔m/孔140.0/20单孔法孔内波速测试m/孔40.00/2每1m1个测试点，J4孔、J5孔兼做取不扰动土样

11、件98取扰动土样件30标准贯入试验次43重锤63.5kg，落距76cm孔位测放及高程测量点40全站仪、水准仪室内土工试验工作量一览表 表1-3项 目单 位工作量备 注含水量组112密度组82比重组112液限组68塑限组68压缩组77颗粒分析组67固结快剪组57三轴(uu)试验组16前期固结压力测试组22回弹试验组22利用水质分析组3利用（2007-K-634）J1、J2、J5 2、场地工程地质条件及评价 2.1场地历史及现状 拟建场地属长江三角洲冲积平原区，场地地处昆山前进东路北侧，夏驾河东侧约150m，场地原为农田，现已回填整平，拟建场地北侧有临时工棚。地面标高一般为2.473.18m左右。

12、 2.2区域地质构造及场地稳定性昆山市所处大地构造位置属级扬子准地台中的级下扬子台褶皱构造，区内新生代以来新构造活动反映不强烈，主要表现为垂直升降运动，属地壳活动稳定区。昆山地区属地震相对稳定区域，据历史记载，最大里氏震级均未超过5.5级。本区基底岩性较弱，具柔性，很难具备大震活动的岩石条件，地层可塑性强，破裂变形弱，能量易释放而不易孕育大震。因此，从地质背景、新构造运动、历史地震分析表明，本地区地震活动频率低，强度弱，确为一个比较稳定的地区。勘察资料表明，场地地势平坦，土体具水平成层分布的特点。场地内及周边不存在滑坡、地裂缝、危岩等不良地质作用，根据勘察结果并结合昆山地区的区域地质资料，拟建

13、场地所属区域不存在浅埋的全新世活动断裂，第四系覆盖层土层厚度大于200m，故场地稳定性好，适宜本工程建设。 2.3地层分布规律及工程性质 本次勘察揭示的67.30m以浅各土层由第四系全新统（Q4）至上更新统（Q3）沉积物组成，按其土的物理力学性质，可分为8个工程地质层，9个工程地质亚层，自上而下分别描述如下： 素填土：灰黄灰色，松软，以粘性土为主，夹少量砖石碎块，近期回填而成。场地内均有分布。层厚1.001.80m，土质不均，工程性能差。1粉质粘土：灰黄色，可塑，含少量氧化铁斑点，夹有粘土。稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。层厚1.202.20m，层顶标高0.752.01m，拟建场地

14、均有分布。属中等压缩性土，工程性能一般。2粉质粘土夹淤泥质粉质粘土：灰黄灰色，软塑，局部流塑，含少量有机质，均质状为主，偶夹粉土薄层。稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。层厚2.203.10m，层顶标高-0.760.17m，场地内均有分布。属高压缩性土，工程性能较差。粘土：暗绿褐黄色，可塑，含少量铁锰质斑点，有光泽，无摇振反应，干强度高，韧性高。层厚4.004.60m，层顶标高-3.25-2.73m，场地内均有分布，属中等压缩性土，工程性能较好。 1粉质粘土：灰黄色，可塑，下部夹粉土薄层，稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。层厚1.101.80m，层顶标高-7.63-6.85m

15、，场地内均有分布，属中等压缩性土，工程性能中等。2粉质粘土夹粉土：灰黄色，软塑，含氧化铁斑点，粉质含量较高，下部多以砂性土为主，稍有光泽，摇振反应无缓慢，干强度中等偏低，韧性中等偏低，层厚3.004.30m，层顶标高-9.17-8.35m，场地内均有分布，属中等压缩性，工程性能一般。粉砂夹粉土：灰黄灰色，中密，饱和，含石英、长石、云母等矿物，夹有较多薄层粉质粘土，无光泽，摇振反应迅速，干强度低，韧性低，层厚11.2012.40m，层顶标高-12.79-12.15m，场地内均有分布，属中等压缩性，工程性能中等。粉质粘土夹粉土：灰色，流塑，层理较发育，夹较多薄层粉土，稍有光泽，摇振反应无缓慢，干强

16、度中等偏低，韧性中等偏低，层厚3.204.30m，层顶标高-24.85-23.35m。场地内均有分布，属中等压缩性，工程性能一般。粉土夹粉砂：灰色，密实，饱和，含云母，夹有粉砂。层厚32.5033.50m，层顶标高-28.55-27.35m。场地内均有分布，属中等压缩性，工程特性较好。1粉质粘土；灰绿色，可塑，较均质，下部夹少量粉土薄层，稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。层顶标高-61.11-60.85m，本次勘察未揭穿，最大控制厚度3.60m。属中等偏低压缩性，工程性能良好。2.4地基土物理力学性质指标经对本次勘察的静力触探、标准贯入试验、室内土工试验数据进行数理统计，各土层的物理

17、力学性质指标（平均值）详见 “物理力学性质指标一览表”表2。2.5场地水文地质条件2.5.1地下水本场地浅部地下水按其埋藏条件可分为潜水及微承压水。（1）潜水潜水主要赋存于上部素填土层中，富水性差，主要以大气降水及地表水的侧向补给为主，以大气蒸发为主要排泄方式，勘察时测得初见水位标高1.071.21m，稳定水位标高1.251.42m。受季节影响，地下水位升降明显，年变幅为12m。 （2）微承压水主要赋存于2粉质粘土夹粉土及粉砂夹粉土层中，富水性、透水性自上而下逐渐增强，以地表水入渗及地下迳流补给为主，以地下迳流及人工抽吸为主要排泄方式，勘察期间采用隔水措施，钻进至含水层后，实测微承压水稳定水位

18、标高在1.10m左右。 微承压水主要以大气降水入渗及河流的侧向补给为主，与地表水关系密切，受季节影响，其水位有变化，年变幅比潜水小，约1.00m。根据我院近年来收集的资料，昆山市历史最高洪水位2.28m，近年来最高潜水位1.80m左右，潜水位年变幅1.02.0m，其补给来源主要为大气降水。微承压水主要补给来源为大气降水，地表水以及上部潜水，以民井抽取为主要排泄方式。昆山市历史最高微承压水水位1.74m，近35年最高微承压水位1.60m，微承压水年变幅比潜水小，年变幅约1.00m。2.5.2地下水、土的腐蚀性评价根据岩土工程勘察规范（GB 50021-2001）附录G之有关规定，依据我院在场地临

19、近施工的东安科技信息(昆山)有限公司总部经济7#地办公楼岩土工程详细勘察（勘察编号：2007-K-634）中水质分析结果， PH=6.967.28，属中性水，水质类型为HCO3Cl -Na.Ca（水质分析结果见附表）。据岩土工程勘察规范附录G分析，拟建场地环境类型属类，又据12.2.112.2.5条之规定，判定结果见表3。 水样腐蚀性评价表 表3 按环境类型地下水对混凝土结构腐蚀性评价环境类型腐蚀性介质分析结果腐蚀等级结论SO42-（mg/L）249、43.0、63.4500无腐蚀性无Mg2+（mg/L）48.7、12.6、55.62000无腐蚀性无OH-（mg/L）0、0、05.0无腐蚀性无

20、侵蚀CO2（mg/L）0.0、0.0、0.030无腐蚀性无水对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀性评价Cl-折算含量（mg/L）长期浸水下腐蚀等级干湿交替下腐蚀等级结论J1：344.6、J2：129.4、J5：239.75000无腐蚀性100500弱腐蚀性长期浸水下无腐蚀性；干湿交替下有弱腐蚀性水对钢结构腐蚀性评价腐蚀性介质分析结果腐蚀等级结论PH值7.07、6.96、7.28311弱Cl-+ SO42-（mg/L）369.5、172.4、303.1500 无腐蚀性无根据表3判定结果，地下水对混凝土结构无腐蚀性；地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下无腐蚀性，在干湿交替下地下水对钢筋混凝土结构

21、中的钢筋有弱腐蚀性；地下水对钢结构有弱腐蚀性。拟建场地及其附近无明显污染源，场地雨量较多，根据我院地区表层土易溶盐分析资料及地区建筑经验，场地内土体对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性。3、场地的地震效应 3.1浅层饱和砂土的液化判别根据中华人民共和国国家标准建筑抗震设计规范（GB 50011-2001），昆山市抗震设防烈度为7度（第一组），设计基本地震加速度值为0.10g。本场地20m以浅的粉砂夹粉土层按规范第4.3.3条初步判定有液化的可能，故按第4.3.3条之规定作进一步判别。经计算，粉土层实测标贯击数均大于临界值，判别为不液化土层。其判别成果表见表4。液 化 判 别

22、表 表4孔号土层代号标贯点深度（m）地下水位标高（m)计算所粘粒含量（%）标准贯入击数是否液化基准值实测值临界值J1516.30 1.33 6.4 61613.60 不液化517.30 1.33 7.7 6208.49 不液化518.30 1.33 3.0 61813.60 不液化519.30 1.33 3.0 62013.60 不液化J2516.30 0.87 3.5 61412.85 不液化517.30 0.87 3.5 61612.85 不液化518.30 0.87 7.5 6198.78 不液化519.30 0.87 11.4 620不液化J5516.30 0.85 3.0 61613

23、.89 不液化517.30 0.85 3.0 61813.89 不液化518.30 0.85 3.0 62213.89 不液化519.30 0.85 3.0 62413.89 不液化J7517.30 0.65 6.1 6179.83 不液化518.30 0.65 3.0 62114.01 不液化519.30 0.65 6.1 6249.83 不液化注：1、使用公式Ncr=N00.9+0.1(ds-dw)3/c (ds15)Ncr=N0(2.4-0.1dw)3/c (15ds20)2、液化判别采用近期最高水位1.80m(黄海标高)，锤击数基本值N0=6。3、液化判别的粘粒含量系采用六偏磷酸钠作分

24、散剂测定。4、c取值：当c小于3或为砂土时取3。3.2建筑场地类别根据本次勘察现场进行的波速试验实测结果，拟建场地20m以浅土层平均等效剪切波速Vse=166.7171.7m/s，据钻探结果覆盖层厚度大于50m，属类建筑场地。波速测试孔各土层剪切波速详见附件“波速测试成果图”。3.3抗震地段类别划分根据本次勘察结果，按GB50011-2001规范之第4.1.1条及相应的条文说明，本场地属可进行建设的一般场地。3.4场地特征周期 根据波速试验成果，按建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）表5.1.4-2，拟建场地为类建筑场地，场地特征周期为0.45s。4、场地地基土的分析与评价4.1不良

25、地质作用据钻探揭示结合区域地质资料，拟建场地及邻近地带无全新活动断裂和岩溶、滑坡、崩坍、采空区等不良地质作用。4.2地基土分析评价根据本次勘察结果，勘探深度67.30m以浅土体可分为8个工程地质层，9个工程地质亚层。素填土土质软弱，均匀性差，压缩性高，工程性能差。1粉质粘土：压缩性中等，工程性能一般。2粉质粘土夹淤泥质粉质粘土：压缩性高，工程性能较差。粘土：压缩性中等，工程性能较好。1粉质粘土：压缩性中等，工程性能中等。2粉质粘土夹粉土：压缩性中等，工程性能一般。粉砂夹粉土：压缩性中等，工程性能较好。可作为拟建筑物的桩基础桩端持力层。粉质粘土夹粉土，压缩性中等，工程性能一般。粉土夹粉砂，压缩性

26、中等偏低，工程性能较好，是建筑物较好的桩基础桩端持力层。1粉质粘土，压缩性中等，工程性能中等。4.3地基土均匀性评价根据本次勘察结果，勘察深度67.30m以浅土体可分8个工程地质层，9个工程地质亚层，各土层分布较稳定，层面坡度小于10%，土质均匀性较好，整体分析可视为均质地基。4.4承载力特征值分析根据各土层的抗剪强度指标、原位测试指标及根据物理指标确定的各土层的承载力特征值fak见表5。根据以上结果并结合昆山地区工程实践经验综合确定供本工程设计使用的承载力特征值fak见表5“综合确定值”。承载力特征值表 表5土层代号及名抗 剪 强 度 值承载力特征值fak（kPa）C（kPa）（度）按CK、

27、K计算值标贯确定值双桥静力触探确定值物理指标确定的经验值推荐特征值平均值Cm标准值Ck平均值m标准值k1粉质粘土40.17 30.22 11.63 11.05 153 127 1261002粉粘夹淤质粉粘27.88 22.42 11.04 10.44 117 74 8565粘土57.78 49.83 12.54 11.60 242 218 2122001粉质粘土40.50 32.14* 12.45 9.88* 155 270 1771502粉质粘土夹粉土23.43 18.23 18.64 14.50 116 160 150120粉砂夹粉土11.35 10.67 29.02 28.65 1721

28、64200 170粉粘夹粉土18.75 14.11* 22.58 16.99* 169127140粉土夹粉砂11.00 10.04 29.65 28.56 250299 2201粉质粘土46.83 35.23 17.25 14.97 201 211200注：1、通过C、值计算承载力特征值是依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）5.2.5公式，假定基础底面宽度b为3m，基础埋置d为0.5m，带*为经验值。2、静力触探计算值使用公式（公式中fak、Ps单位为kPa）：一般粘性土fak=5.8Ps0.5-46；粉质粘土fak=0.89.Ps0.63+14.4；粉土fak=0.020P

29、s+59.5，粉砂fak=0.02Ps+50；淤泥质土fak=0.074Ps+29.1。3、Ps、qc换算公式采用华东电力设计院经验公式(单位：kPa)：粘性土Ps=1.227qc-60，砂性土：Ps=1.093qc+358。5、地基基础方案的选择5.1天然地基基础根据本次勘察结果，结合拟建建筑物性质分析，拟建场地浅部无合适的天然地基基础持力层，拟建建筑物不应采用天然地基，宜采用桩基础。5.2桩端持力层的选择及桩型 根据本次勘察的成果，场地内普遍分布工程性能中等的粉砂夹粉土层和工程地质性能较好的粉土夹粉砂层，其中粉砂夹粉土层层厚11.2012.40m，层顶标高-12.79-12.15m，qc平

30、均值6.88MPa，地基土承载力特征值fak=170kPa，工程性能中等，粉土夹粉砂层，厚度较大，层顶标高-28.55-27.35m，qc平均值12.61MPa，地基土承载力特征值fak=220kPa，工程性能较好，层位稳定，经综合分析，拟建建筑物可以粉砂夹粉土层作为桩基础桩端（尖）持力层。若粉砂夹粉土层不能满足设计要求，可以粉土夹粉砂层作桩基础桩端持力层。根据当地类似工程建筑经验，桩型一般采用预制桩。 5.3桩基参数的确定 根据各地基土层物理力学性质指标，现场原位测试成果，结合各土层岩性特征及埋藏条件，依据JGJ94-94规范公式计算，并结合地区经验确定桩基参数，见表6。桩基参数表 表6土层

31、代号及名称桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩的极限端阻力标准值qPK(kPa)抗拔系数预制桩钻孔桩预制桩钻孔桩1粉质粘土30250.702粉粘夹淤质粉粘18120.70粘土65600.751粉质粘土50450.752粉质粘土夹粉土42380.70粉砂夹粉土605528000.65粉粘夹粉土5045粉土夹粉砂807060001000 5.4单桩竖向承载力的估算 假设采用为500mm或600mm预应力管桩，桩顶标高-3.00m，以粉土夹粉砂层桩作桩端（尖）持力层。采用物理经验公式及双桥静力触探法进行计算，计算结果见表7。 5.4.1物理经验公式法 根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确

32、定单桩竖向极限承载力标准值（Quk）可以根据下列公式计算：Quk=uqsik.Li+qpkAP 特征值Ra=1/2Quk 5.4.2双桥静力触探法按双桥探头qc、fsi估算单桩竖向承载力标准值，本方法适用于一般粘性土和砂土，计算公式如下：Quk=uli.i.fsi+qcAP，特征值Ra=1/2Quk。单桩竖向承载力值估算表表7估算孔号计算公式桩顶标高（m）桩 型(预应力管桩)桩 长（m）桩 端持力层桩端进入持力层深度（m）单桩竖向承载力Quk/Ra(KN)建议特征值Ra(KN)C6物理公式-3.00600mm19粉砂夹粉土9.212915/14571600静探公式3667/2833C7物理公式

33、9.512929/14641600静探公式3510/1750C11物理公式9.632931/14651600静探公式3578/1789C6物理公式500mm28粉土夹粉砂2.813838/19192200静探公式5204/2602C7物理公式1.913821/19102200静探公式4829/2414C11物理公式3.633890/19452200静探公式5082/2541因采用计算公式不同，计算所得的单桩竖向承载力值有所差别。上表建议的单桩竖向承载力，未考虑桩身强度仅供初步设计时参考，最终确定单桩竖向承载力需按本报告中的建议进行单桩静载荷试验确定。5.5沉桩可行性分析当拟建建筑物采用预制桩，

34、若以粉砂夹粉土层作为桩基础桩端持力层时，在沉桩过程中，桩身需穿越可塑状的粘土层，并进入中密状粉砂夹粉土层一定深度：若以粉土夹粉砂层作为桩基础桩端持力层时，在沉桩过程中，桩身需穿越可塑状的粘土层、中密状粉砂夹粉土层，并进入密实状粉土夹粉砂层一定深度，由于拟建建筑物荷载较大，桩较为密集，且预制桩属挤土桩，沉桩时土体发生侧向挤出和向上隆起，将使得超静孔隙水压力迅速升高，并可能引起邻近桩的上抬，对沉桩产生不利影响。为保证沉桩顺利进行，工程桩施工前宜进行沉桩试验，测定贯入阻力，以评定沉桩可能性，桩进入持力层后单桩竖向承载力的变力以及其它施工参数。并以此选用合适的桩的混凝土强度。桩基施工时应采用合理的沉桩

35、顺序，并控制沉桩速率，每天沉桩数量不宜过多，便于因挤土引起孔隙水压力消散，以有效地减少挤土效应，同时宜采用预钻孔、设置竖向排水通道等措施，以保证沉桩顺利进行。当采用钻孔灌注桩时，成孔时需采取有效措施，防止扰动孔壁造成塌孔而引起断桩，缩颈，夹泥等，浇注前，孔底沉渣厚度应按有关规定执行,以控制成桩质量。5. 6桩基沉降计算参数根据室内土式试验成果及原位测试综合成果，按高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ 72-2004）附录F的有关规定确定土层的压缩模量Es。（1）利用土工试验成果编制分层压缩曲线，详见本报告附表“分层压缩曲线”。变形计算时可按有效自重应力至有效自重应力与附加应力之和压力段所对应的压缩

36、模量值，压缩模量计算公式如下计算结果见表8；Es=（1+e1）/a v；a v=1000（e1 e2）/（P2 P1）其中： P1 为有效自重应力（kPa）；P2 为有效自重应力加附加应力压力（kPa）； e1 为有效自重应力下对应的孔隙比；e2 为有效自重应力加附加应力下对应的孔隙比；a v 为压缩系数（MPa-1）；Es为压缩模量（MPa）。（2）静力触探法：根据静力触探锥尖阻力qC值，采用下列经验公式计算：一般粘性土：Es=3.7qC+3.4，粉砂（含粉砂夹粉质粘土）：Es=（3.44.4）qC（单位为MPa）。（3）标准贯入试验法：根据标贯试验成果，采用下列经验公式计算：Es=1.2N

37、（MPa）。按上述三种方法确定的压缩模量值，并结合地区经验提供用于沉降计算用的压缩模量值，详见表8：沉降计算参数Es值表表8 判定方法土层代号及名称土工试验法Es（MPa）静力触探法Es（MPa）标贯试验法Es（MPa）综合确定值Es（MPa）粉砂夹粉土20.9726.116.620.0粉质粘土夹粉土14.5815.32116.0粉砂夹粉土30.8447.944.138.01粉质粘土35.6535.0注：按每层楼15KN/m2计算。如有必要，设计人员也可按经验资料对计算参数及最终变形量进行调整。5.7沉桩对周边环境的影响拟建场地地处昆山前进东路北侧，拟建场地南侧为开发区区间道路，东西两侧为开发

38、区空地，场地较开阔，地势较平坦。由于是挤土桩，且由于建筑物荷重大，使得桩较为密集，挤土效应明显，沉桩对南侧区间道路，特别是地下管线有一定影响，应采取有效措施，如设置防挤沟、预钻应力释放孔等，施工过程中加强对道路、地下管线的监测工作。采取有效措施后，沉降对周边环境的影响能得到有效控制。5.8沉降变形预测根据钻探揭示的土层分布特征，在垂直方向土层有一定的变化，但水平分布土层较连续，均匀性较好，预测不会发生过量沉降及倾斜。 6、基坑开挖与支护6.1基坑设计参数根据室内试验及现场试验成果，基坑设计参数见表9。 基 坑 设 计 参 数 表 表9土层代号及名称重度0 (KN/m3)固结快剪三轴剪切先期固结

39、压力Pc(kPa)压缩指数Cc回弹指数Cs渗透系数建议值K(cm/s)静止侧压力系数KpCK (kPa)K (度)总应力Cuuk ( (kPa)uuk (度)素填土18.0*0.60*1粉质粘土19.030.2211.05 24.90.16185.830.22230.01911.5610-60.55*2粉粘夹淤质粉粘1.8922.42 10.44 15.20.01 194.63 0.2581 0.0209 2.0010-70.65*粘土19.949.83 11.60 17.2 0.04 217.33 0.2082 0.0204 1.5010-70.50*“*”为根据本地区建筑经验确定。 6.2

40、基坑开挖与支护 拟建场地位于前进东路北侧，其东侧，西侧及北侧为开发用地，地势开阔平坦，南侧紧临区间道路，基坑南侧距污水管线仅5.50m，按建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）表3.1.3，拟建建筑物东侧，西侧、北侧基坑侧壁安全等级属三级，其南侧基坑侧壁安全等级属二级。本工程地下室为一层,基坑开挖深度约为0.00m以下6.20m（0.00m相当于1985高程4.20m），基坑底部标高约-2.00m（1985国家高程基准，现地面标高一般2.453.00m，实际开挖深度小于6m），根据本次勘察结果，开挖深度内的土层从上向下依次为素填土层、1粉质粘土层、2粉质粘土夹淤泥质粉质粘土层，基底将置于粘

41、土层中，根据场地现状及基坑开挖深度，基坑可采用水泥土墙等方法支护。 基坑开挖时应均衡卸载，且基坑周边严禁超荷堆载。开挖时应采取措施防止碰撞支护结构、工程桩，并应避免扰动基底土而使其强度降低，宜先机械开挖至设计底标高以上一定厚度，再人工开挖至设计标高。开挖至坑底标高后应及时满封闭并进行基础工程施工。因本工程基坑开挖面积和深度均较大，宜结合场地地质条件和全场地工程进度安排进行基坑开挖方案设计和论证，并应进行经济和安全性评价，基坑开挖前宜进行施工组织设计和论证。 6.3基坑降水方案由于基坑底部为厚度较大的粘土层。据基坑底抗渗流稳定性验算，并结合本地区建筑经验，微承压水对本基坑开挖基本无影响，基坑内积水主要为上部潜水及大气降水，基坑积水可采用明沟加积水潭法排除。6.4基坑抗浮设计水位及抗浮措施由于建筑物基坑施工期较长，地下水位较高，施工期间和使用期可能遇到台风暴雨，地下室有上部结构的部分，施工期应采取抗浮措施，抗浮设计水位可参照本地区最高洪水位2.28m，并结合本建筑物室外地坪标高等因素后综合