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1、新民河桥上部结构施工技术方案一、施工概况 新民河大桥（K2015.500）斜桥正做，上部结构跨径为2025323025米（左）、2530322520米（右）现浇等截面预应力砼连续箱梁，桥面净宽212米，总宽30 米，全长138.52米。上部结构采用现浇预应力砼连续箱梁，箱梁梁高1.8米，半幅箱梁顶宽13米，底宽7米，悬臂长3米。跨中底板厚20厘米，支点处底板厚40厘米。腹板竖直，跨中腹板厚40厘米，中支点处腹板厚55厘米，边支点处腹板厚80厘米。根据地质情况，现场地貌，及类似连续梁施工的成功经验，该桥拟采用搭设满堂钢管脚手支架，立模浇筑的施工方案。其中中跨梁段位于新民河河道上，采用施打混凝土措
2、施桩，在桩上布置纵横向贝雷架连接，上铺钢板桩，搭设满堂钢管脚手支架，立模浇筑的施工方案。二、施工顺序连续梁在立面上的施工顺序：支架地基处理钢管支架搭设支架预压立模绑扎钢筋骨架箱梁砼浇筑等强张拉进入下一段连续梁施工一次性拆除脚手支架。三、连续梁施工支架搭设连续梁支架采用扣件式钢管搭设满堂支撑架，钢管采用48毫米3.5毫米（直径壁厚）。1、第1跨、第2跨及第4跨、5跨钢管支架搭设（1）地基处理支架基础范围在新民河两侧的道路和防洪堤上，路基承载能力较高，拟在基础范围内进行地基处理，先将基础处路面下挖40cm，然后采用25T压路机压实，其上施工40厘米厚石灰土压实，其上铺设钢板桩、槽钢或脚手板作为钢管
3、支架的支撑基础。（2）支架搭设在处理好的地基上搭设钢管脚手架，冲天钢管底端垫钢板桩、槽钢或脚手板。在钢管支架顶部全部设计托杆，以便在砼浇筑前或浇筑过程中及时调整支架高程。满堂钢管支架横向间距为70厘米，纵向间距为55厘米。钢管支架在纵横向均用拉杆及剪力撑拉结成整体，确保钢管支架整体稳定。垂直支撑钢管全部采用非搭接钢管，所有钢管支架的连接件采用扣件，立杆顶部采用托杆，便于调节钢管支架的高度。（3）支架的内力计算详见附后的计算书。2、中孔（第3跨）基础处理及钢管支架搭设新民河桥中跨斜跨河道上，河道淤积严重，属于软土地基，在主跨段采用填平河道，施打4根混凝土灌注桩来承载上部结构荷载，作为箱梁施工支架
4、基础。（1）混凝土措施桩施工根据中孔箱梁的结构自重、施工荷载、贝雷架及钢管支架重量等综合考虑，设计采用钻孔灌注桩作为措施桩，中孔箱梁所有荷载将利用现有承台和四根灌注桩分摊。灌注桩直径为120cm，桩长为35米，桩中心距离7米，混凝土标号为C25。措施桩经接桩达到顶高程为1.5米，底标高-33.5米。参考公路桥涵地基与基础设计规范计算每根桩的单桩承载力，经计算符合施工要求。具体详见附后的计算书。（2）贝雷支架和钢管支架搭设用12T汽车吊在中孔圆承台上、措施桩上铺设四排横向贝雷架，贝雷架长15M。在横向贝雷架上布置纵向贝雷架计12排（按半幅施工：底板下8排、翼板下4排）。在贝雷架上铺设钢板桩或槽钢
5、，其上人工搭设满堂钢管支架，支架的搭设方法同边孔施工，横向70CM，纵向60CM。顶部用托杆来调节施工高度。具体详见贝雷支架搭设示意图。四、支架压载为确保连续梁现浇施工做到支架基本无沉降，防止支架及基础的变形影响连续梁几何尺寸和线型，避免沉降造成砼初凝后低强度阶段产生裂缝，拟采用压载措施消除支架非弹性变形和基础沉降。1、堆载物采用水袋装水，逐段压载。2、堆载重量为各段现浇构件自重，模板、连接件重量，施工荷载等。最大加荷不少于箱梁自重的1.2倍，加载时分级加载，每级荷载以20吨左右为宜，持荷不小于30分钟，最后一级持荷1小时。3、堆载方法：堆载在支架分段搭设完成之后，立模之前进行。支架顶部满铺钢
6、底模，在底模板上安放、平铺水袋，用水泵向水袋注水。具体堆载时，根据每段现浇梁每米荷载情况分别进行加水压载。4、压载时间：7天，用百分表或水准仪选点观测，连续两天沉降观测不大于1毫米，即认为支架满足施工要求。5、卸载：逐级卸载，分别测定各级荷载下支架的变形值，然后设计施工预拱度。五、现浇连续梁的模板支立施工立模前根据压载后支架现有高程以及卸载后弹性变形值和设计预拱度调整支架高程。具体为调整横向钢管上口高程，以保证底模高程。然后安装盆式橡胶支座，支座安装时确保支座标高和轴线满足设计及规范要求，并保证支座平面两个方向水平，支座四角高差小于1毫米。1、模板选用箱梁外侧模板均采用竹胶板；内模模板（含底模
7、、内侧面模板，面板内底模等）采用标准组合钢模，楔块模等局部配制木模，侧面模板可周转使用。2、模板支立设计顶板底模支撑用钢管，间距25厘米，上铺设大钢模板做底模，侧模的立模采用竹胶板，采用1012平方厘米的木枋做支承骨架，并设钢管围囹两道，作为拉杆支承，垂直方向设两道对销螺栓，沿桥纵向每隔米设一道，顶板底模用钢管支撑，钢管支撑在砼撑块上，砼撑块用 C50 砼制作，现场安装，内模模板用钢管对撑与顶板支撑钢管形成框架，顶板立模时预留进人孔。 3、模板及钢管等立模材料用12吨汽车吊吊至支架上工作面，人工安装。4、为防止漏浆，保证外观质量，模板接缝处均夹1厘米厚海绵并打玻璃胶处理，脱模剂先做试验，经监理
8、工程师认可后在工程中使用。5、墩柱或墩帽上支座处底模，采用低标号砂浆砌砖外围，里面铺设砂子，并夯实，上抹一层砂浆，砂浆上涂隔离剂。竹胶模板与支座处砂浆模板接触处夹1厘米海绵并打玻璃胶处理。6、模板拆除每段连续梁砼浇筑结束后，当砼强度达到3.5MPa时，经监理工程师同意先拆除连续梁内、外侧面模板。承重及底模待连续梁施工结束后一并拆除。六、钢筋骨架和波纹管等施工1、钢筋骨架施工因为新民河桥设计的上部结构现浇混凝土箱梁为五跨一联，故施工时必须在所有支架底模铺好并压载后才能进行钢筋骨架的绑扎。主筋的下料分段进行，共分五段，施工时严格注意主筋的下料接头要错开，严格按照规范和设计图纸要求。骨架钢筋在工地钢
9、筋场制作，人工运至现场，用12T汽车吊吊运到施工脚手架上，然后绑制成型。施工过程中确保钢筋无灰尘、无有害锈蚀及其他杂质。同时垫好砼垫块，垫块用C50砼制作，制作时用直径1.3毫米的退火软铁丝预埋于垫块中，以便与钢筋绑在一起，钢筋支垫间距纵横向均不得大于1.2米，受力筋焊接均采用闪光对焊或者电弧焊。2、波纹管施工预应力波纹管根据桥梁预应力施工钢绞线束长度来控制。纵向的钢绞线采用直径配套的塑料波纹管，塑料波纹管由生产厂家供货；横向的采用金属波纹管。安装前，对每根波纹管进行仔细检查，管壁上不得有孔洞，并进行试验，确保通过1KN径向力作用不变形，同时作灌水试验，确保波纹管无渗漏现象，波纹管根据图纸位置
10、准确安装，连接平顺，用“U”型卡固定，接头处用连接管搭接套管，严防漏浆。并在管道纵面的顶点及图纸所示的另加点设置排气孔，排气孔用直径20毫米的标准管，排气孔与管道用金属结构连接件连接。3、钢绞线穿束施工所有张拉预应力钢绞线同期穿入波纹管中，预应力钢绞线下料采用高速磨切砂轮切割，切割时，在每端离切口35厘米处用铁丝绑扎，并将切割端焊牢。然后将钢绞线编束编号，编束编号在钢筋场进行，编束时，其下料长度按图纸提供值确定，人工每隔11.5米绑一道铁丝并绑扎牢固，采用人工结合卷扬机穿束。然后预埋好支座处埋筋、钢筋网，伸缩缝处埋筋，桥面护栏埋筋，以及锚垫板等埋件，确保锚垫板位置的准确并垂直于出口段孔道轴线。
11、七、砼现浇施工水泥采用东台梅花鹿牌52.5水泥，碎石采用宜兴碎石，碎石粒径不大于31.5mm，黄砂采用级配良好质地坚硬的骆马湖黄砂，细度模数达到中砂标准，减水剂采用南京建科院生产的JM2高效减水剂（保证外加剂中不含氯化钙），砼的水灰比控制在0.350.45之间,水泥用量不得小于360KG/m3，按照设计要求,所有原材料经检验合格,经试验确定施工配合比。因为箱梁砼方量大，每半幅桥混凝土方量为1290M3，不能一次性进行整体浇筑，故施工采用一个节段一次浇筑法。浇筑顺序为底板 两侧腹板 面板。箱梁砼浇筑时砼熟料均采用泵送施工。具体详见混凝土浇筑分段示意图。本工程连续梁的每段混凝土拟考虑分两层进行，先
12、浇筑底板和腹板，再立模浇筑面板。采用流水作业，优点是便于套搭施工，分期加载，减轻整个荷载对支架的一次性压力，同时也有利于混凝土的成型质量，便于混凝土的振捣，不会产生混凝土的质量缺陷。缺点是梁体留有施工分缝。在施工时，一定要注意凿毛混凝土的接缝，在分缝处振捣要密实。浇筑时采用水平分层法进行，每层厚度30厘米。先浇底板，然后浇腹板，为防止腹板浇筑时，砼从底板面泛出，因此需待底板砼稍沉实后再浇筑腹板。腹板浇筑时，注意同一箱体两处腹板砼浇筑均衡上升。浇筑时为防止产生砼裂缝，砼浇筑用插入式振捣器振捣。振捣时振捣器垂直插入，并插入前一层砼，以保证前后层砼结合良好，插入深度一般为50100厘米，底板砼人工平
13、仓，底板、侧墙均采用插入式振捣器振捣，最后浇面板，面板用插入式配合平板振捣器振捣密实。振捣时，要做到“三不靠”。C50砼经试配确定，砼配料均采用电子计量设备称重，确保配料质量。砼掺入高效缓凝减水剂（保证外加剂中不含氯化钙），连续梁最大一次浇筑方量约100立方米，为防止支架受载后产生沉降导致砼产生裂缝，在每段砼浇筑完成之前砼不得产生初凝，故要求砼缓凝时间必须满足每段砼浇筑的要求。由于连续梁砼标号较高，发热量较大，必须及时养护，防止砼表面产生温度裂缝。砼浇筑表面采用人工收面，砼初凝后，及时洒水养护，并用湿麻袋覆盖养护14天。八、连续梁预应力施工1、预应力施工预应力混凝土连续箱梁梁体混凝土强度达到设
14、计强强度的90%后,方可进行均匀、对称地张拉预应力钢束。本桥半幅腹板纵向钢绞线共12束，底板纵向钢绞线共10束，腹板纵向采用OVM15-15钢绞线，底板纵向采用OVM15-12、OVM15-9钢绞线，横向预应力筋采用BM15-2、OVM15-14钢绞线。预应力钢束采用标准强度fpk=1860Mpa，弹性模量E=1.95105 Mpa；为确保原材料质量，拟采用江阴法尔胜预应力钢绞线厂产品；腹板锚具采用OVM1515锚具，锚下张拉控制应力con=0.75fpk=1395 Mpa；底板采用OVM1512、OVM159锚具，锚下张拉控制应力con=0.75fpk =1395 Mpa；顶板采用BM152
15、、BM152P锚具，张拉锚下控制应力con=0.75fpk =1395 Mpa，控制张拉力为387.8KN；锚具为柳州建筑机械总厂产品，并按规定进行试验，合格后投入使用。根据张拉力及进度要求，拟配备2台YCW400型千斤顶，2台ZB4500油泵，使用前需经标定后再使用。为确保张拉预应力时达到砼设计强度90%以上，在砼浇筑时，同步制作试块，同条件养护，试压达到规定强度方可施加预应力。预应力张拉前，将锚垫板和锚板接触面清理干净，以保证锚垫板和锚板紧密结合，张拉程序采用0初应力（持荷2min）con（锚固）。张拉前，先将钢绞线编束，编束在钢筋场进行，编束时，其下料长度按图纸提供值确定，每隔50厘米设
16、置一道定位筋并绑扎牢固，采用人工结合卷扬机穿束。然后张拉，张拉采用双向双控张拉工艺，即采用应力控制，伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值差值控制在6%以内。张拉时，确保锚具变形值不得大于6mm，放松千斤顶压力时，宜缓慢进行，以免震动锚具和预应力钢绞线。并做好张拉记录。张拉拟成立专业张拉队，由具有专业张拉资格的技术人员、高级技工组成专业张拉队，以保证张拉质量。2、预应力的孔道压浆孔道压浆，采用活塞压浆泵施工。水泥浆强度与梁体同标号，配比试验确定，可掺入适当微膨胀剂。膨胀剂性能及使用方法符合砼外加剂应用技术规范（GBJ01988）的规定，水泥浆不受约束的膨胀亦小于10%。压浆前用吹入无油份的压缩空气
17、清洗管道，接着用含有氢氧化钙的清水冲洗管道，直到松散颗粒除去及清水排出，管道再用无油份的压缩空气吹干，然后压浆，压浆过程应以0.7MPa的恒压施压，稠度在1418S之间，有排气孔的一个接着一个在水泥浆流动方向封闭出气孔。保证压浆的水泥浆泌水率最大不超过4%，拌和后3小时泌水率应小于2%，压浆后24小时需全部吸收，所有压浆管道均须浆体饱满，若气温或构件温度低于5时，暂停压浆，当白天气温高于35时，压浆改在夜间进行。九、现浇连续箱梁施工的注意事项1、箱梁设计采用满堂支架现浇，应在搭设支架前对地基进行严格处理，支架应具有足够的强度、刚度和稳定性。浇筑前应对支架进行预压，以消除非弹性应变和基础沉降，预
18、压重量不得小于箱梁自重120%，预压时间不少于7天，连续两天沉降观测不大于1mm。张拉预应力钢束时，应对支架进行观测，发现异常及时处理。2、预应力混凝土连续箱梁梁体混凝土强度达到强度设计值的90%后，方可均匀、对称地张拉预应力钢束，拆除支架。钢束应遵循均匀、横断面内左右对称的原则张拉。张拉时应采取张拉力与伸长量进行双控，实际伸长量值与理论伸长量值之差应保持在6%以内，如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。预应力按从下至上、从长到短的顺序张拉。3、为便于内模拆卸，在箱梁顶板处同一截面出入孔须交错布置，待施工结束后用相同强度钢筋焊接，并用微胀混凝土补浇入孔。4、预应力管道定位筋应设置准确，管道半径
19、小于50m时每隔50m设一处，其余部分每隔80cm设一处。管道的连接必须保证质量，应杜绝因漏浆造成预应力管道堵塞。5、箱梁在绑扎钢筋、浇筑混凝土过程中，严禁踏压波纹管，防止其变形影响穿束及张拉。6、浇筑混凝土时，锚下混凝土需要捣实，另外波纹管下方混凝土更要注意捣实，防止出现蜂窝状。7、在桥面系施工过程中，施工堆载、防撞护栏及桥面铺装施工必须做到在横桥向保持平衡，以免因偏载产生梁体扭转或偏移。8、支架拆除应待管道压浆的强度或者梁体砼强度达到设计值的90%以上时方可进行，落架应遵循全孔多点、对称、均匀的原则，从跨中向支点拆卸，每一次拆卸只允许在一孔进行。箱梁外模板宜采用大块钢模板或大块塑料模板。钢
20、模板初次使用时应将其与混凝土接触面上的锈迹清除干净。不得采用对混凝土表面有污染、对混凝土有腐蚀的费机油、肥皂水、洗衣粉等材料代替脱模剂，应严格控制各梁段断面尺寸。十、现浇连续箱梁砼的质量控制措施1、保证砼外观质量的措施（1）确保建筑物外部尺寸符合设计要求用全站仪、DS1精密水准仪和有经验的测量工程师施测，并严格执行测量复核制度；模板支撑根据力学计算确定，支撑牢固；砼浇筑中检查维修，防止跑模变形，确保梁的纵横向几何尺寸符合设计要求，并在规范和质检标准允许偏差范围内。（2）砼构筑物轮廓线顺直，大角方正施工中做到边角部位插密实；严格掌握拆模时间，严禁镐打；拆模后用钢管搭支架保护。（3）砼表面无缺陷通
21、过优化砼配合比、提高平仓振捣施工工艺、充分养护等措施提高砼表面的外观质量。1）砼外露面全部采用新模板和定型模板，保证模板的平整度，模板拼缝用海绵嵌缝以防漏浆。浇筑过程中，加强检查，防止跑模，严格掌握拆模时间，防止损坏砼棱角。2）在模板安装前涂刷不污染钢筋、砼的脱模隔离剂。3）中、高级砼技术工人主持振捣，防止蜂窝麻面发生。4）砼收面时，采用人工原浆收面压光。5）严格砼操作规程，对砼拌和、运输、入仓浇筑、振捣均严格按照规范要求，保证砼的连续性，使之不出现冷缝。6）加强砼养护工作，防止发生温度缝、干缩缝。7）及时进行砼缺陷修补及整饰，加强成型砼的覆盖和保护，保证砼外观面清洁美观。立模浇筑的砼表面轻微
22、缺陷经监理同意在拆模后24小时内完成修补，并详细记录。（4）砼表面清洁。用同厂家水泥，防止色差；浇筑二期砼时对一期采取挂彩条布覆盖、立模用海绵夹紧等措施；并加强成品保护。混凝土成品保护措施：1）砼浇筑达到一定强度后采用麻袋片进行覆盖养护，并保持砼表面潮湿。2）砼浇筑结束后达一定强度方可进行下道工序施工。3）在砼表面施工时,要轻拿轻放，防止破坏砼的表面。2、砼施工裂缝预防措施本工程新民河桥现浇箱梁在浇筑后的养护阶段会发生温度变形和体积收缩现象，从而容易产生裂缝。为保证砼结构在浇筑后不产生裂缝现象，根据我单位工程实践，将在该工程中采取以下预防措施：（1）控制砼施工工艺对于砼的拌和、运输、平仓振捣等
23、施工工序，施工中严格按照工艺操作规程施工，拟采用拌和站配料、拌和，确保配料准确、拌和均匀，保证砼良好的和易性；做到砼浇筑连续性，防止出现冷缝；面板砼浇筑，做好平仓、振捣等操作，做到振捣密实，严格防止砼下料过厚和离析骨料堆集，以保证砼的均匀性，通过工艺控制，使砼品质达到优良品标准，以提高砼抗裂能力。（2）采取相应技术控制砼裂缝产生1）温度缝的控制措施选用级配良好的骨料，严格控制砂、石子含泥量，保证砼品质，提高砼抗拉强度。砼中掺入优质减水剂，通过试验确定其掺入量，以降低水灰比和水泥用量，达到提高砼的密实性，减少发热量增强砼抗拉强度。加强早期保温养护，提高抗拉强度。等结构砼浇筑完成后，砼表面及时用聚
24、乙稀薄膜覆盖，覆盖草袋保温，并洒水养护。箱梁施工时处于气温比较高的季节，保证砂石材料不暴晒，同时用冷水拌和砼，降低大体积砼水化热，以减少温度高而产生的裂缝。2）干缩缝的控制措施在砼配比的选择上，在满足强度的前提下，少用水泥，掺用外掺剂、减水剂，减少水泥用量，降低水灰比，适当减小砂率，提高粗骨料含量，以降低干缩量。严格控制砂石原材料的含泥量，避免使用过量粉砂。砼浇筑前，将基层和模板浇水湿透，避免吸收砼中的水汾。砼振捣密实。砼浇筑结束后，清除多余灰浆，应即抹平，排除泌水，待定浆后进行二次复振、二次抹压，防止产生松顶和表面干缩裂缝。加强砼早期养护，采用聚乙稀膜包裹、草帘覆盖养护，保持砼表面湿润，养护
25、时间14d以上。3、泵送砼质量控制措施（1）砼中掺入泵送剂，进泵的坍落度控制8-14cm，坍落度的实际大小按运输距离气候干燥程度等因素确定。（2）最大骨料粒径小于导管径的1/3，严禁超径骨料进入砼泵。（3）安装导管前，彻底清除管内污物及水泥砂浆，并用压力水冲洗，安装后检查，防止漏浆，在泵送砼前先在导管内通过水泥砂浆。（4）泵送过程中，保持泵送砼的连续性，若因故中断，则使砼泵转动，以免堵管，在正常温度下，如间歇时间超过45分钟，将留在导管内的砼排出，并加以清洗。（5）当泵送砼工作告一段落后，及时用压力水将导管冲洗干净。（6）泵送混凝土结构均采用二次振动，混凝土收面前清除表面多余的水泥浆，多次收面
26、，及时养护。附计算书1.支架内力计算（1）主体结构重量钢筋：（296.537+40.070）*9.8=3298.75kN混凝土：1257*2.4*9.8=29564.64kN合计：63028.2kN半幅桥总重量：63028.2/2=31514.1kN翼板纵向每米重：0.96*1*25=24kN7M梁底宽结构每米重：31514.1/13-24=190.74kN（2）竖向荷载结构自重：190.74kN模板重量：0.75*23868=17.9kN支架自重：按层高5米计算,取36m2计算则：45.47/36*7=8.84kN施工人员、设备、及工具等重量：1.0*7=7kN振捣、及倾倒混凝土重量：2.0
27、*7=14kN合计：238.48kN（3）小横杆计算顺桥向小横杆单位长上面的均布荷载为：g=（238.48-8.84）/7=32.85kNL=0.55m弯曲强度：=gL2/10W=32.85*550*550（10*5.078*103）=195.7kN=215kN（钢材强度极限值）抗弯刚度：f=Gl4/150EI=32.85*5504/(150*2.1*105*1.215*105)=0.785mm3mm(容许挠度值)（4）大横杆计算顺桥向计算间距为0.55m，小横杆单位长上面的集中荷载为：g=32.85*0.7=22.995kN计算跨径l=0.7m。最大弯矩为：Mmax=0.267Gl=0.26
28、7*22.995*0.7=4.298kN弯曲强度：= Mmax /W=4.298*106*/（5.078*103）=846.39kN =215kN（钢材强度极限值）抗弯刚度：f=1.883gl2/100EI =1.883*22.995*700*700/(100*2.1*105*1.215*105)=0.000008mm3mm(容许挠度值),(5)立杆计算立杆承受由大横杆传递来的荷载,因此N=22.995kN, 大横杆步距为:1.5m,长细比为:=1500/15.78=95,查表得=0.552 A=489 则N= A6=0.552*489*215=58034.5N=58.034kNN=22.99
29、5kNN=58.034kN 满足要求.2、支架底座和地基承载力验算(1)支架底座验算按公式NRd根据建筑工程计算手册计算脚手杆立杆传到基础顶面的轴心压力为N22.995kN。因为支架底座为钢板桩和槽钢,故底座承载力（抗压）设计值，一般取Rd 40 kN N22.995kN。则立杆底座验算符合要求。(2)地基承载力验算N/AdKfk立杆基础计算底面积Ad按立杆下垫钢板桩的面积计算，取0.4m2地基承载力标准值fk，因大部分支架搭设在新民河两岸的粘性土，为素填土，查表取值以及结合施工图纸的地基承载力要求,计算fk85kPa。因地基经过处理，为20cm石灰土和20cmC20砼结构，地基调整系数K值按
30、砼标准取K=1.0N/Ad190.74/727.25 kPaKfk1*8585 kPa，立杆地基承载力满足要求。三.中孔措施桩计算及设计1.灌注桩承载力计算设计灌注桩径1.2m，桩长44.5m，桩底标高43.0m，地面标高按1.5m考虑。地质情况层号土质层底标高层高容许承载力桩周摩阻力32亚砂土-5.793.791453533亚砂土-7.391.62005534亚砂土-8.941.55150404A淤泥质亚粘土、亚粘土-23.5314.5960154淤泥质 亚粘土-27.744.2180206亚粘土-36.859.11100307亚粘土-41.945.09120408细砂-442.062606
31、5灌注桩设计桩径1.2m，42桩周长：U=3.14*(1.2+0.05)=3.925 1.963 桩底面积：A=0.25*3.14*1.25*1.25=1.227 0.613 单桩承载力：P1/2*(U*L*p+A*R)=1.963*L*p+0.613*R=2508.11255.93 KN2.中跨支架荷载计算荷载计算：序号项目计算式kNt1半幅自重：31588.6/132*327657.84781.412模板重量：0.75*32*13312.0031.843支架钢管重量：按42m2计算立杆：100根，每根5m100*5*38.4/100019.20 1.96 大横杆：70*5*38.4/100
32、013.44 1.37 小横杆：60*5*38.4/100011.52 1.18 扣件：1000*0.9*9.8/10008.82 0.90 合计52.98 5.41 底板下支架钢管重：52.98/42*32*7282.56 28.83 翼板下支架钢管重：52.98/42*32*6/2121.10 12.36 合计403.66 41.19 4钢板桩重量：按49 m2计算7*10*62*9.8/100042.53 4.34 底板下钢板桩重：42.53/49*32*7194.42 19.84 翼板下钢板桩重：42.53/49*32*6/283.32 8.50 合计277.75 28.34 5施工荷
33、载：1*32*13416.00 42.45 6贝雷、旋杆重量：纵向贝雷：11*12*270*9.8/1000=349.27 35.64 纵向旋杆：11*12*2*80*9.8/1000206.98 21.12 灌注桩顶贝雷4*4*270*9.8/100042.34 4.32 承载在灌注桩上的竖向荷载；0.5*（7657.84+312+403.66+277.75+416+349.27+206.98）/242.342448.22 249.82 因为设计的单桩承载力为:255.93kN桩上的竖向荷载249.82kN；所以设计桩的承载力满足要求.设计灌注桩径1.2m，每幅2根；桩长44.5m，桩底标高43.0m。14