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1、混凝土结构基本原理实 验 报 告 书学 号: 姓 名： 任课老师： 实验老师：林 峰实验组别： A6 梁斜拉QC1实验报告一、 试验原始资料的整理1、试验对象的考察与检查件尺寸（矩形截面）：bhl1192021800mm；构件净跨度：1500mm;混凝土强度等级：C20；纵向受拉钢筋的种类：HRB335；箍筋的种类：HPB300；纵向钢筋混凝土保护层厚度：15mm；试件表面刷白，绘制50mm*50mm的网格。2、材料的力学性能试验结果混凝土抗压强度试验数据试验内容：混凝土立方体试块抗压强度试件编号试件尺寸（mm）试件破坏荷载（kN）试件承压面积（mm2）强度评定（MPa）11009910018
2、4990018.586210099100194990019.596310099100188990018.990平均19.057试验内容：混凝土棱柱体试块轴心抗压强度试件编号试件尺寸（mm）试件破坏荷载（kN）试件承压面积（mm2）强度评定（MPa）199100298124990012.525299100298132990013.333399100313108990010.909平均12.256fcc=18.1MPa fc= 11.6MPa钢筋拉伸试验数据钢筋4681012141822(MPa)316.946302.2449222.4077466.1718398.4823422.1161408.
3、3805492.927(MPa)372.212474.8413170.7887677.7483557.2487656.7253614.0465676.2133、 试验计划与方案及实施过程中的一切变动情况记录3.1梁受弯性能概述根据梁正截面受弯破坏过程及破坏形态，可将梁分为适筋梁、超筋梁和少筋梁三种类型。下面以纯弯段内只配置纵向受拉钢筋的截面为例，说明这三种破坏模式7。a) 适筋梁的受弯破坏过程b) 超筋梁的受弯破坏过程c) 少筋梁的受弯破坏过程3.2试验目的和要求a) 参加并完成规定的实验项目内容，理解和掌握钢筋混凝土适筋梁受弯实验的实验方法和实验结果，通过实践掌握试件的设计、实验结果整理的方
4、法。b) 写出实验报告。在此过程中，加深对混凝土适筋梁受弯性能的理解。3.3试件设计和制作（1）试件设计的依据根据剪跨比和弯剪区箍筋配筋量的调整，可将试件设计为剪压、斜压和斜拉破坏。进行试件设计时，应保证梁受弯极限荷载的预估值比剪极限荷载预估值大。（2）试件的主要参数件尺寸（矩形截面）：bhl1202001800mm；构件净跨度：1500mm;混凝土强度等级：C20；纵向受拉钢筋的种类：HRB335；箍筋的种类：HPB300；纵向钢筋混凝土保护层厚度：15mm；试件的配筋情况见表3.3.1和图3.3.1； 表3.3.1 梁斜拉试件的配筋试件编号试件特征配筋情况加载位置b（mm）预估受剪极限荷载
5、PuQ (kN)预估受弯极限荷载PuM (kN)QC斜拉破坏6250(2)2182106005069斜拉破坏试件图3.3.1 梁斜拉试件配筋3.4试验装置图3.4.1为进行梁受弯性能试验采用的加载装置，加载设备为千斤顶。采用两点集中力加载，在跨中形成纯弯段，由千斤顶及反力梁施加压力，分配梁分配荷载，压力传感器测定荷载值。梁受弯性能试验，取L=1800mm，a=100mm，b=600mm，c=400 mm。1试验梁；2滚动铰支座；3固定铰支座；4支墩；5分配梁滚动铰支座；6分配梁滚动铰支座；7集中力下的垫板；8分配梁；9反力梁及龙门架；10千斤顶；图3.4.1 梁受弯试验装置图（a）加载简图（k
6、N，mm）（b）弯矩图（kNm）（c）剪力图（kN）图3.4.2 梁受弯试验加载和内力简图3.5加载方式 （1）单调分级加载机制试件的加载简图和相应的弯矩、剪力图见3.4.1和3.4.2所示。梁受弯试验采用单调分级加载，每次加载时间间隔为15分钟。在正式加载前，为检查仪器仪表读数是否正常，需要预加载，预加载所用的荷载是分级荷载的前2级。对于适筋梁，在加载到开裂试验荷载计算值的90以前，每级荷载不宜大于开裂荷载计算值的20；达到开裂试验荷载计算值的90以后，每级荷载值不宜大于其荷载值的5；当试件开裂后，每级荷载值取10的承载力试验荷载计算值（Pu）的级距；当加载达到纵向受拉钢筋屈服后，按跨中位移
7、控制加载，加载的级距为钢筋屈服工况对应的跨中位移；加载到临近破坏前，拆除所有仪表，然后加载至破坏。对于超筋梁，的加载机制同适筋梁；在加载达到承载力试验荷载计算值的90以后，每级荷载值不宜大于开裂试验荷载值的5；加载到临近破坏前，拆除所有仪表，然后加载至破坏。对于少筋梁，在加载到开裂试验荷载计算值的90以前，每级荷载不宜大于开裂荷载计算值的20；达到开裂试验荷载计算值的90以后，每级荷载值不宜大于其荷载值的5；少筋梁的开裂荷载和破坏荷载接近，而且表现为脆性破坏，注意加载过程的安全防护。（2）开裂荷载实测值确定方法2对于正截面出现裂缝的试验构件，可采用下列方法确定开裂荷载实测值：放大镜观察法 用放
8、大倍率不低于四倍的放大镜观察裂缝的出现；当加载过程中第一次出现裂缝时，应取前一级荷载作为开裂荷载实测值；当在规定的荷载持续时间内第一次出现裂缝时，应取本级荷载值与前一级荷载的平均值作为开裂荷载实测值；当在规定的荷载持续时间结束后第一次出现裂缝时，应取本次荷载值作为开裂荷载实测值。荷载挠度曲线判别法 测定试件的最大挠度，取其荷载挠度曲线上斜率首次发生突变时的荷载值作为开裂荷载的实测值；连续布置应变计法 在截面受拉区最外层表面，沿受力主筋方向在拉应力最大区段的全长范围内连续搭接布置应变计监测应变值的发展，取任一应变计的应变增量有突变时的荷载值作为开裂荷载实测值。（3）承载力极限状态确定方法2对梁试
9、件进行受弯承载力试验时，在加载或持载过程中出现下列标记即可认为该结构构件已经达到或超过承载力极限状态，即可停止加载：对有明显物理流限的热轧钢筋，其受拉主筋的受拉应变达到0.01；受拉主钢筋拉断； 受拉主钢筋处最大垂直裂缝宽度达到1.5mm；挠度达到跨度的1/30；受压区混凝土压坏。3.6试验测量内容、方法和测点仪表布置图（1）混凝土平均应变在梁跨中一侧面布置4个位移计，位移计间距40mm，标距为150mm，以量测梁侧表面混凝土沿截面高度的平均应变分布规律，测点布置见图3.6.4。图3.6.4 梁受弯试验混凝土平均应变测点布置（2）纵向钢筋应变在试件纵向受拉钢筋中部粘贴电阻应变片，以量测加载过程
10、中钢筋的应力变化，测点布置见图3.6.5。图3.6.5 纵筋应变片布置（3）挠度对受弯构件的挠度测点应布置在构件跨中或挠度最大的部位截面的中轴线上，如图3.6.6所示。在试验加载前，应在没有外荷载的条件下测读仪表的初始读数。试验时在每级荷载下，应在规定的荷载持续试件结束时量测构件的变形。结构构件各部位测点的测度程序在整个试验过程中宜保持一致，各测点间读数时间间隔不宜过长。图3.6.6 梁受弯试验挠度测点布置安全与防护措施规程GB50152-92规定2：（1）在试验准备工作中有关试验结构、加载设备、荷载架等的吊装，电气设备、电气线路等的安装以及试验后拆除构件和试验装置的操作均应符合有关建筑安装工
11、程的安全技术规程。试验使用的设备应有操作规定，并应严格遵守。（2）在试验过程中应注意人身和仪表的安全。试验地区宜设置明显标志。当荷载达到承载力试验荷载计算值的85时，宜拆除可能损坏的仪表。对于需要保护下来量测结构破坏阶段的结构反应的仪表，应采取有效的保护措施。（3）试验时应防止试验结构构件和设备的倒塌，并应设置安全托架或支墩。安全托架或支墩和试验结构构件宜保持尽可能小的距离，但不应妨碍试验结构构件的变形。试验用的千斤顶、分配梁和仪表等应吊在支架上。（4）对可能发生突然破坏的试验结构构件进行试验时应采取特别防护措施以防止物体飞出危及人身、仪表和设备的安全。二、裂缝发展情况及破坏形态描述裂缝试验资
12、料可根据试验目的按下列要求进行整理2：（1）各级试验荷载下的最大裂缝宽度和最大裂缝所在位置，并说明裂缝的种类；（2）绘制各级试验荷载作用下的裂缝发生、发展的展开图；（3）统计各级试验荷载作用下的裂缝宽度平均值、裂缝间距平均值。图4.2.1和4.2.2分别为试验梁的裂缝图和最终的裂缝照片。图4.2.1 试验梁裂缝示意图图4.2.2 试验梁裂缝照片最大裂缝出现在处（如图4.2.1），为斜拉破坏。三、荷载挠度关系曲线确定简支梁构件在各级荷载作用下的短期挠度实测值，考虑支座沉降、自重、加载设备自重及加载方式的影响，可按下式计算： (4-3) (4-4) (4-5)式中经修正后的第i级试验荷载作用下的构
13、件跨中短期挠度实测值（mm）；消除支座沉降后的第i级试验荷载作用下的构件跨中短期挠度实测值（mm）；梁构件自重和加载设备重力产生的跨中挠度值（mm）；第i级外加试验荷载作用下构件跨中位移实测值（包括支座沉降）（mm）；、第i级外加试验荷载作用下构件左、右端支座沉降位移实测值（mm）；构件自重和加载设备重力产生的跨中弯矩值（）；从外加试验荷载开始至构件出现裂缝的前一级荷载为止的加载值产生的跨中弯矩值（）；从外加试验荷载开始至构件出现裂缝的前一级荷载为止的加载值产生的跨中挠度实测值（mm）荷载41_541_641_7挠度-0.823-0.0270.052-0.009-0.04856.856-0.4
14、06-0.19-0.079-0.27156.795-0.397-0.19-0.075-0.26459.768-0.546-0.194-0.103-0.397515.228-0.91-0.277-0.189-0.67720.021-1.229-0.316-0.245-0.948524.571-1.548-0.356-0.296-1.22225.603-1.568-0.363-0.296-1.238529.971-1.854-0.379-0.343-1.49335.856-2.255-0.411-0.395-1.85239.193-2.561-0.431-0.438-2.126544.593-2.
15、963-0.443-0.45-2.516549.203-3.468-0.458-0.474-3.00254.967-3.919-0.458-0.489-3.445559.093-4.403-0.482-0.509-3.907559.093-4.419-0.478-0.533-3.913558.971-4.428-0.474-0.537-3.922564.493-4.862-0.482-0.529-4.356564.371-4.957-0.478-0.529-4.453564.796-4.978-0.47-0.537-4.474564.432-4.991-0.474-0.537-4.485570
16、.074-5.5-0.482-0.533-4.992569.953-5.524-0.478-0.525-5.022574.2-6.141-0.474-0.525-5.641574.139-6.186-0.478-0.529-5.682580.327-6.832-0.478-0.533-6.326579.66-6.911-0.478-0.529-6.407579.478-6.948-0.482-0.529-6.442578.871-6.969-0.478-0.533-6.463579.478-7.031-0.474-0.525-6.5315图4.2.3 试验梁荷载-挠度关系曲线四、弯矩曲率关系曲
17、线根据实测混凝土应变，跨中截面平均曲率可按下式计算： 式中，若定义挠度以向下为正，则、分别为截面侧面上、下两点的实测混凝土平均应变（以拉应变为正），为该两点沿梁截面高度方向的实测距离。曲率弯矩实测值41_141_4曲率荷载弯矩-0.020.0160.20930224.5717.3713-0.0360.0120.2790725.6037.6809-0.0320.0160.2790729.9718.9913-0.0470.0240.41279135.85610.7568-0.0630.0350.56976739.19311.7579-0.0710.0430.66279144.59313.3779-
18、0.1110.0550.96511649.20314.7609-0.1350.0791.24418659.09317.7279-0.1380.0751.23837258.97117.6913-0.1580.0871.42441964.49319.3479-0.1540.0911.42441964.79619.4388-0.1740.1021.60465170.07421.0222-0.1980.1221.86046574.222.26-0.1940.1181.81395374.13922.2417-0.2140.1422.06976780.32724.0981-0.2260.1382.1162
19、7979.47823.8434-0.2260.1462.16279179.47823.8434图4.2.4 某试验梁跨中荷载P-关系曲线图4.2.5 某试验梁跨中M-关系曲线五、荷载纵筋应变关系曲线本次试验中，梁受弯试验试件和梁受剪试验试件的纵向受拉钢筋以及柱偏心受压试验受剪的所有纵向钢筋的跨中段均布置有钢筋应变片，梁试件和柱试件的钢筋应变测测点分别见图3.1.5和3.3.4。根据实测结果，将荷载作为纵轴，纵向钢筋应变作为横轴，可绘制出荷载纵筋应变关系曲线，根据该曲线可以观察得到加载过程中钢筋应变的变化情况，并可以清楚看到钢筋是否屈服及屈服时相对应的荷载工况，以及进行钢筋应变计算值和理论值比较
20、、平均钢筋应变裂缝宽度关系分析等工作。图4.2.6为试验梁跨中段6个测点钢筋应变与荷载的关系曲线，图4.2.7为该6个测点钢筋应变的平均值与荷载的关系曲线。荷载21_121_221_321_421_521_6-0.8231743933332606.795242518-1017-2215.22822084725-259-3124.57122174087-3310-4625.60322154088-3412-4829.971221637110-3911-6935.856223635154-4823-6839.193224234228-5230-5244.593224745333-5642-2149
21、.203226788418-52618659.0932289405520-5228517058.9712288415518-5029417464.4932298574554-5641021364.7962301612554-5643222670.0742314766605-5753826774.22328933695-5264233874.1392331950703-5164734280.32723411166782-4773841079.47823451206792-4573641779.47823451224799-42739422 图4.2.6 试验梁荷载-钢筋应变关系剔除21-1,21
22、-4计算平均应变荷载21_221_321_521_6平均应变-0.82339333260416.795251817-229.515.22847259-3112.524.571408710-4622.7525.603408812-482329.9713711011-6922.2535.8563515423-683639.1933422830-526044.5934533342-2199.7549.203884186186163.2559.09340552028517034558.971415518294174350.2564.493574554410213437.7564.79661255443
23、222645670.07476660553826754474.293369564233865274.139950703647342660.580.327116678273841077479.4781206792736417787.7579.4781224799739422796 图4.2.7 试验梁荷载-钢筋平均应变关系六、试验结果分析正截面承载力分析：理论计算正截面承载力：(1) AS=*1824*2=508.68mm2AS、=*1024*2=157mm2取h0=h-15-182mm=178mm 计算nbnb=11+fy0.0033Es =0.618=Asbh0= 2.4% =Asbh0=
24、0.72%min=0.2% 经计算有n=1.253*(fyfc-fyfc)=0.705 nnb 纵筋未能屈服：Mu=0.798fcbh02n1-0.412+sASh0(ash0)=19.4kN*m因而，预估极限荷载为Pcr=Mcr0.3=64.80kN实验测得正截面承载力：由实验数据，可知，实验测得梁的最大承载力为80.37 kN。 两者的比较分析：实验测得量的承载力大于理论计算值，误差为64.8-80.37 64.8100%=24%斜截面承载力分析：理论计算斜截面承载力：(1) 斜截面抗剪承载力分析：s=50mm sv,min=0.24ftfyk=0.0009 受集中荷载，梁的抗剪承载力计算
25、公式为：Vu=1.75+1ftkbh0+fykAsvsh0 该梁计算简跨比=600178=3.373取3 把相关数据带入上式，得Vu斜=22.91kN Pu/2=32.4 kN 故理论上来说，斜截面会出现剪拉破坏。试验结果分析由试验结果得知，箍筋未屈服，而只有纵筋屈服，构件是被拉坏，故判断为斜拉破坏。加载破坏时荷载峰值为79.478kN远大于预估受剪极限荷载(22.91kN)。产生这种情况的原因可能有以下几个方面：（1） 受剪承载力计算理论的计算公式过于保守。（2） 混凝土、钢筋材料不均匀，可能局部的强度高于计算值。（3） 构件实际几何尺寸存在加工误差，或者构件的测量不够精确。梁超筋受扭NC1
26、实验报告二、 试验原始资料的整理1、试验对象的考察与检查件尺寸（矩形截面）：bhl147 mm157 mm1500mm；混凝土强度等级：C20；纵向受拉钢筋的种类：HRB335；箍筋的种类：HPB300；纵向钢筋混凝土保护层厚度：15mm；试件表面刷白，绘制50mm*50mm的网格。2、材料的力学性能试验结果混凝土抗压强度试验数据试验内容：混凝土立方体试块抗压强度试件编号试件尺寸（mm）试件破坏荷载（kN）试件承压面积（mm2）强度评定（MPa）19999100168980117.14129999100144980114.69239999100160980116.325平均16.053试验内容
27、：混凝土棱柱体试块轴心抗压强度试件编号试件尺寸（mm）试件破坏荷载（kN）试件承压面积（mm2）强度评定（MPa）199100298130990013.131299100298145990014.646399100313116990011.717平均13.165fcc=15.3MPa fc= 12.5MPa钢筋拉伸试验数据钢筋4681012141822(MPa)316.946302.2449222.4077466.1718398.4823422.1161408.3805492.927(MPa)372.212474.8413170.7887677.7483557.2487656.7253614.
28、0465676.2134、 试验计划与方案及实施过程中的一切变动情况记录3.1梁受扭性能概述根据纵筋和箍筋配筋量的不同，钢筋混凝土纯扭试件呈现不同的破坏模式。d) 适筋梁的受扭破坏过程e) 超筋梁的受扭破坏过程f) 少筋梁的受扭破坏过程当纵筋配得较少而箍筋配得较多时，破坏时纵筋屈服而箍筋不屈服。反之，当箍筋配得较少而纵筋配得较多时，破坏时箍筋屈服而纵筋不屈服。这两种构件统称为部分超筋构件。部分超筋构件亦有一定的延性，但其延性比适筋构件的延性差。当纵筋和箍筋量均配置很多时，则破坏时两者均不会屈服。构件的破坏始于混凝土的压坏，属于脆性破坏。这种构件称为超筋构件。3.2试验目的和要求c) 参加并完成
29、规定的实验项目内容，理解和掌握钢筋混凝土超筋梁受扭实验的实验方法和实验结果，通过实践掌握试件的设计、实验结果整理的方法。d) 写出实验报告。在此过程中，加深对混凝土超筋梁受扭性能的理解。3.3试件设计和制作件尺寸（矩形截面）：bhl1202001500mm；混凝土强度等级：C20；纵向受拉钢筋的种类：HRB335；箍筋的种类：HPB300；纵向钢筋混凝土保护层厚度：15mm；试件的配筋情况见表3.3.1和图3.3.1； 试件编号试件特征配筋情况加载点至梁中心线的距离（m）预估开裂扭矩（kN*m）预估极限扭矩（kN*m）预估开裂荷载Pcr (kN)预估极限荷载Pu (kN)NC1超筋配梁1050
30、(2)2142140.311.213.003.909.683.4试验装置采用自行研发的混凝土受扭实验装置进行试验。其三维示意图见图3.4.1。图3.4.2和图3.4.3给出了装置的正立面图（局部）和侧立面图。此装置利用前述受弯和受剪装置的底部大梁，在其两侧放置了四个千斤顶。在单调受扭的情况下，对角的2个千斤顶同步施加的力，则可以认为在梁的两端同时施加了相等的力矩，梁中部受纯扭。若也利用另外对角的千斤顶，可以实现循环受扭。 3.5加载方式 （1）单调分级加载机制在正式加载前，为检查仪器仪表读数是否正常，需要预加载，预加载所用的荷载可取为分级荷载的前两级，然后，进行正式实验，加载步骤如下：a，在加
31、载到开裂荷载计算值的90%以前，每级荷载不宜大于开裂荷载计算值的20%。B，达到实验开裂荷载计算值的90%以后，每级荷载值不宜大于开裂荷载计算值的5%；c，当试件开裂后，每级荷载值取为10%的极限荷载计算值；d，当加载达到极限荷载后，按跨中位移控制加载，加载的级距为极限角位移。对于脆性破坏的情况，加载过程应采取安全防护措施。（2）开裂荷载实测值确定方法采用肉眼观察判断构件是否开裂。一般情况下，此时记录的扭矩转角曲线上斜率会发生突变。（3）承载力极限状态确定方法当千斤顶施加的力不能继续增大，而出现下降后，加载过程中的最大扭矩即为试件的受扭极限承载力。3.6试验测量内容、方法和测点仪表布置图（1）
32、扭矩由千斤顶施力可读出施加的荷载，荷载乘以加载点至梁中心线的距离，得到扭矩。（2）转角在试件上预埋钢筋，然后将木块粘连在钢筋上，并将测角仪用小螺丝固定在木块上。连接好测角仪导线至相关仪器，可以得到实测转角。（3）纵向钢筋和箍筋应变在纵向钢筋和箍筋上布置应变片测试钢筋应变。应变片的粘贴位置见图3.6.1和图3.6.2。图3.6.1 梁受弯试验混凝土平均应变测点布置图3.6.2 纵筋应变片布置安全与防护措施规程GB50152-92规定2：（1）在试验准备工作中有关试验结构、加载设备、荷载架等的吊装，电气设备、电气线路等的安装以及试验后拆除构件和试验装置的操作均应符合有关建筑安装工程的安全技术规程。
33、试验使用的设备应有操作规定，并应严格遵守。（2）在试验过程中应注意人身和仪表的安全。试验地区宜设置明显标志。当荷载达到承载力试验荷载计算值的85时，宜拆除可能损坏的仪表。对于需要保护下来量测结构破坏阶段的结构反应的仪表，应采取有效的保护措施。（3）试验时应防止试验结构构件和设备的倒塌，并应设置安全托架或支墩。安全托架或支墩和试验结构构件宜保持尽可能小的距离，但不应妨碍试验结构构件的变形。试验用的千斤顶、分配梁和仪表等应吊在支架上。（4）对可能发生突然破坏的试验结构构件进行试验时应采取特别防护措施以防止物体飞出危及人身、仪表和设备的安全。二、裂缝发展情况及破坏形态描述（1）各级试验荷载下的最大裂
34、缝宽度1cm和最大裂缝在图4.2.1中2位置，裂缝为超筋破坏。（2）绘制各级试验荷载作用下的裂缝发生、发展的展开图；（3）统计出各级试验荷载作用下的裂缝宽度平均值、裂缝间距平均值。图4.2.1和4.2.2分别为试验梁的裂缝图和最终的裂缝照片。图4.2.1 试验梁裂缝示意图图4.2.2 试验梁裂缝照片三、 扭矩转角关系曲线40_140_2扭矩40_640_740_840_9转角-0.052-0.21439.1020-0.00100-0.00025-1.017-1.018299.1450.2450.2270.240.2420.2385-2.194-1.982613.8720.1860.1760.1
35、890.1930.186-2.943-2.946865.6830.5830.5930.5790.5850.585-3.959-3.9641164.6811.021.0081.011.0181.014-4.922-4.9281447.951.0231.0141.0181.0321.02175-6.046-6.0521778.4061.1731.1661.1771.2011.17925-7.17-7.1772109.0091.2741.2791.3021.3431.2995-8.026-8.0342360.821.4161.4971.5721.6661.53775-8.935-8.8912620.
36、4221.5071.6431.7811.9261.71425-10.54-10.6053108.3151.3781.6921.8982.3191.82175-11.075-10.983242.0851.3021.7241.9842.5611.89275-12.359-12.3733635.6040.5171.4872.563.7752.08475-12.948-12.9623808.77-2.859-0.9823.42461.39575-13.376-13.393934.602-5.951-3.2143.2827.3320.36225-13.965-13.5514044.852-7.92-4.
37、792.9197.886-0.47625-13.055-14.8364099.977-8.034-4.882.8877.896-0.53275-13.001-16.0684273.143-8.079-4.9192.877.892-0.559-13.001-16.9254399.122-8.097-4.9332.8637.892-0.56875四、 荷载纵筋应变关系曲线原始数据荷载前部上部纵筋后部上部纵筋前部下部纵筋后部下部纵筋纵筋平均应变0.2661297.3333334.1666678.1252.0354-4.166673.55.52.2083334.1762.6666672.52.8333
38、336.8333333.7083335.88940.1666676.1666676.8333334.2916677.9239.166667-0.333339.333333127.5416679.859.1666675.6666679.6666679.8333338.58333312.09810.833334.83333315.3333316.8333311.9583314.34722.8333320.532.8333334.6666727.7083316.0667.166678683116.666788.2083317.826116.1667162.6667146.1667182.833315
39、1.958321.145232.5265.8333224.666730125622.055294.8333318269.3333348.1667307.583324.732458.8333459.1667467.8333559.1667486.2525.91589.6667583.6667613.1667680.5616.7526.766569.8333627.1667669.3333715.5645.458327.516541628.1667695.6667703.5642.083327.891532.6667619.1667695.1667701.3333637.083329.069523.5611.3333696.6667702.3333633.458329.926521.8333610.5697699