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1、- 1 - 1 设计任务书 1.1 船舶用途，航区 本船为川江成品油船 本船航行于武汉重庆的长江航线，经过三峡库区 本船航区满足 B，C，K 级航区，J2 级航段 本船为尾楼，双螺旋桨，柴油机油船 1.2 设计和建造规范 本船按照钢质内河船舶入级建造规范(2002)和内河船舶法定检验 技术规则(1999 中国船检局)进行设计和建造 1.3 船舶的主要尺度及型线 本船设计平均吃水为 2.20m，其他尺度根据最佳型线及经济性选定 1.4 载重量及货油舱 船舶满载时载重量为 500t ，货油密度按 0.84t/ 计，船舶货油舱长3m 及位置满足规范及1973 年国际防止船舶造成污染公约及其 1978
2、 年议 定书 ，设置双底双壳，有专用压载舱，其容积符合公约要求 1.5 航速与续航力 满载速度不小于 16km/h，续航力为 2800km 1.6 稳性与适航性 本船应满足我国船检局稳性规范对 B 级航区，J2 航段的要求，各种装 载情况横摇周期不小于 10s，首尾吃水差不大于 0.015L(m)，螺旋桨全 部埋入水中，满载航行时无首倾 1.7 船体结构 船体结构采用纵横混合骨架形式 1.8 船舶设备及甲板机械 对货油装卸设备，安全，消防设备，救生设备，管系设备，锚机，舵机， 绞缆机等都提出较详细规定(从略) 1.9 动力装置 - 2 - 主机:采用淄博柴油机厂 Z6170ZLC-2，260K
3、W2 台 锅炉:设全自动燃油锅炉一台 1.10 电气设备 对电源种类，配电系统，电缆及照明，通讯导航设备等方面的要求(从 略) 1.11 船员定额及舱室布置 船员定额为 18 人 船员中由船长，轮机长，水手，厨工，报务员等组成 对船员舱室布置要求:船长，轮机长为单人房间，其余均为四人间 对公共舱室的要求:小餐厅一间，公共厕浴室一间 - 3 - 2 主尺度的确定 2.1 母型船资料 为了解决设计要求中吨位小，装载量大和主机功率小，吃水浅而 航速要求高这两大矛盾，本文广泛收集了国内外现有中小型油船的资料 并加以分析，从中吸取其优点 与本设计船相近载重量的母型船主尺度资料如表 2.1 所示,其详尽
4、资料见附录一. 2.1 母型船资料 300t 600t 700t 1200t 2000t 2000t 2560t 3000t Lwl 49.44 55.00 Lpp 40 46.00 53.90 72.00 82.00 78.70 83.00 85.80 B 10.5 10.60 7.80 13.60 13.60 13.60 13.80 14.80 D 2.1 3.60 4.00 3.20 4.10 4.00 4.50 4.80 T 1.3 2.40 3.60 2.40 3.20 3.20 3.60 3.80 Cb 0.75 0.77 0.77 0.80 0.80 Cm 0.985 0.964
5、 0.969 0.974 Cp 0.785 0.798 0.823 0.817 L/B 3.81 4.34 6.91 5.29 6.03 5.79 6.01 5.80 B/T 8.08 4.42 2.17 5.67 4.25 4.25 3.83 3.89 D/T 1.62 1.50 1.11 1.33 1.28 1.25 1.25 1.26 L/T 19.05 12.78 13.48 22.50 20.00 19.68 18.44 17.88 排水量 . 1028. 50 1147. 07 载货量 280.0 0 600.0 0 783.4 5 DW 0.58 0.61 0.74 0.77 0
6、.77 2.2 空船重量计算 空船重量 LW 按船体钢料重量 Wh舣装设备重量 Wf及机电设备重量 Wm 三大项来估算 船体钢材重量采用混合模数法 - 4 - Wh=Ch*(L*B*D+L* (B+D) 取 Ch=0.090 舣装设备重量采用平方模数法 Wf=Cf*L*(B+D) 取 Cf=0.029 机电设备重量 Wm=Cm*BHP 取 Cm=0.129 其中 BHP 为主机额定功率，本船主机采用 2260KW 柴油机. (注:在空船重量计算中采用的系数都是根据母型船资料确定) 2.3 重力浮力平衡及主尺度的确定 采用诺曼系数法进行重力浮力平衡(其具体方法参阅 大连理工大学出版社) 诺曼系数
7、 N = )(321Wmfh 当|DW-DW|1t 时，不满足，保持 Cb，D，d 不变，改变 Lpp 和 B，其 改变量按下式计算: 002BL 其中， DW 为任务书规定的载重量 DW为设计方案的载重量 根据空船重量，诺曼系数法过程编制程序(见附录一) 选择七个不同的主尺度的初始方案，得到的结果如表 2.2 表 2.2 主尺度方案 方案 Lpp(m) B(m) DW (m )3Cb(m) 初定 46.000 10.600 0.700 方案 1 终定 47.134 10.860 0.667 749.000 0.665 初定 47.000 10.400 0.700 方案 2 终定 48.198
8、 10.665 0.666 750.648 0.638 初定 48.000 10.000 0.700 方案 3 终定 49.072 10.223 0.670 746.163 0.650 - 5 - 初定 49.000 9.500 0.700 方案 4 终定 49.880 9.670 0.676 740.000 0.670 初定 50.000 9.500 0.700 方案 5 终定 51.054 9.700 0.672 744.361 0.657 初定 51.000 9.500 0.700 方案 6 终定 52.285 9.739 0.666 750.234 0.644 初定 52.000 9.
9、500 0.700 方案 7 终定 53.528 9.779 0.661 756.200 0.631 : 设计一条新船，要保证浮性，稳性，快速性，容量，布置等技术 要求，要满足船坞，船台，航道等限制条件，还要得到最佳的经济效益.本 船的设计主要考虑的是船舶的经济性，即在一定的主机功率(2260KW) 下达到较高的航速.在估算设计船的航速的时候采用海军部系数法，在 7 个不同的方案中，取航速较高，且各尺度比合理的作为最终方案 海军部系数法中， 采用内河船设计手册 546 页长江 B 级航区油船 为参考母型船 c= = =690.870 32BHPv72.1683 v=32c 分析海军部系数法，我
10、们不难看出，对于同一条母型船，在相同的主 机功率下， 越小， ，则速度越大，而 越小同时可以在相同载重量下 空船重量也越小，从而降低船舶的造价，出于以上考虑，故选择方案 4 为本船主尺度的最终方案，具体数据如下: 两柱间长 = 49.880 m pL 水线间长 = 1.03 = 51.38 m wl pL 型 宽 B = 9.67 m 型 深 D = 3.00m 吃 水 d = 2.20m 排水量 = 740 t 载重量系数 = 0.676DW - 6 - 方形系数 Cb = = 0.670dBLpk*/ 其中 =1.00 是水的密度 中横剖面系数 Cm=0.965 根据P117 由 Cb 选
11、取 棱形系数 Cp = = 0.694Cmb 3 性能校核 - 7 - 3.1 航速校核 本船采用海军部系数法进行航速校核，取内河船设计手册 546 页 长江 B 级航区油船为参考母型船 c= = =690.870 32BHPv72.1683 v= = =16.38km/h32c33240.9 满足航速要求 3.2 容积校核 本船的容积校核采用与P138 相近的方法进行计 算 本船采用双底结构，按 2002 版钢质内河船舶入级与建造规范 ， 双层底的高度 h 取 800mm， ， 双层壳厚度取 800mm.若使本船容积满足要 求则有: 及 ( - )tkVcnDtkVbn 式中， 为货油舱能提
12、供的容积， tk 3m 为货油区能提供的总容积， DV 为货油所需的容积， cn 3 为压载所需容积， bm 本船能够提供的总容积 按下式统计式计算:DV = BDvKcLmdC =0.6596+0.6747 -0.3022bcK =1-d/D(1- )mdCm - 8 - 式中， =0.983mC 为货油区长度，本船取为 31mcL 为货油区长度利用系数， = /Lpp=31/49.88=0.621KcKL 则 =0.6596+0.67470.7730-0.30220.7048=0.9681v =1-2.2/3(1-0.983)=0.988mdC 本船能提供的总容积 = BDDVvKcLmd
13、C =0.96813511.443.000.988 =1149 3 本船货油舱能提供的容积 按下式计算:tk =(0.25 +0.702)(0.95+0.018b)aKbC = (0.250.670+0.702)(0.95+0.0180.8) = 1.094 = (B-2b)(D-h)tkVacL = 1.09431 (9.67-1.6) (3-0.8) = 603 3m 本船主机燃油消耗率为 198g/kWh，航程为 1370km，航速为 16.38km/h，燃油储备 10%，则双程燃油重量为: 226021981370/16.38/1000=19t 滑油重量占燃油的 10%，为 1.9t
14、淡水 10 吨 船员备品及食品 7 吨 余量 10 吨 载货量 Wc =500-19-1.9-10-7-10=452 吨 本船货油所需容积 - 9 - =k /cnVcWr 式中， k = 1.01，考虑货油膨胀及舱内构架系数 = 452t，载货量cW = 0.84，货油密度r 则 =1.01449/0.84=542cnV3m 压载水容积为 =0.4DW=200bn3 综上，经计算可知 - tkVcnDtkVbn 容积满足要求 3.3 干舷校核 夏季最小干舷 F 按下式计算: F = + + + + + (mm)01f23f45f 式中 ， 船的基本干舷，mm；0 船长小于 100m 的船舶的
15、干舷修正，mm；1f 方形系数对干舷的修正，mm；2 型深对干舷的修正，mm；3f 有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正，mm；4 非标准舷弧对干舷的修正，mm；5f (1) 基本干舷 0F 按中有关规定该船为 A 型船舶 ，查P70 表 3.8 得其基本干舷 =443 mm0 (2) 船长小于 100m 的船舶的干舷修正 1f - 10 - 按公约仅对 B 型船进行修正，对于本船 = 0 mm1f (3) 方形系数对干舷的修正 2f =( + )( ) (mm)2f0F1136.8bC 本船 =0.670，可得 bC =3mm2f (4) 型深对干舷的修正 3 =(D - )R (mm)f15L
16、 本船 D=3.00m ， L=49.88m，R=L/0.48 由于 D - QF 干舷满足规范要求 3.4 稳性校核 初稳性高度的估算按初稳性方程式进行。 GMZ brZ gh 式中，GM 所核算状态下 的初稳性高度； Zb 相应吃水下的浮心高度； r 相应吃水下的横稳心半径； Zg 所核算状态下的重心高度； h 自由液面对初稳性高度修正值，可取自母型船。 本船采用近似公式估算 Zb和 r. Zb=a1d r=a 2B2/d 系数 a1， a 2采用王彩当近似公式估算 a1 =0.85-0.372Cb/C0.850.3720.6700.770.526 a2=(0.1363 C-0.0545)
17、/Cb=(0.13630.77- 0.0545)/0.670=0.075 Zb = a1d=0.5262.2=1.158m r =a2B2/d=0.0759.672/2.2=3.2m Zg =0.6D=0.63=1.8m h =0 故得到初稳性高 GM= ZbrZ gh=1.158+3.2-1.8=2.558m0.15m 稳性满足要求. - 12 - 4 型线设计 4.1 绘制横剖面面积曲线梯形作图法 首先梯形 ABCD，使 AB=Am，AD=Lwl，然后作等腰梯形 AEFD，若面 积 AEFD=本船的水下体积，则 BE=FC=Lwl(1-Cp) 得到的等腰梯形 AEFD 浮心纵向位置位于船中
18、，如果浮心位置 Xb 不在船 中，则可对 AEFD 进行改造，得到梯形 A D，其中 E =F ，等腰梯1F1F 形 AEFD，面积心 G 的高度为 OG= mCp64 此时梯形 A D 的面积与 AEFD 相同，其面积心位于 G点.得到斜1EF 梯形 A D 后，可按照面积相等原则绘制出横剖面面积曲线，式中1 B =(1-Cp)Lwl + 1 XbCp416 C=(1-Cp)Lwl - 1F 求解各站横剖面面积采用程序进行，在程序中计算 020 站，包括 0.5，1.5，18.5，19.5 站，其面积用 Ai/Am 表示.本船浮心纵向坐标暂 定为船前 2% 根据P189，本船进流段长度暂取
19、45%，平行中体 10%，去流段 45% 经程序计算可得各站的 Ai/Am 数值如表 4.1: 表 4.1 站号 0 0.5 1 1.5 2 3 4 5 6 Ai/Am0.03650.11470.22510.30610.38020.52470.65960.77950.8787 站号 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Ai/Am0.95170.9929 1 1 1 0.99130.96570.91930.8485 - 13 - 站号 16 17 18 18.5 19 19.5 20 Ai/Am0.74970.6191 0.453 0.35560.24790.1295 0 其中 Am
20、=BdCm=1144022000.983=24740144( )3m 绘制横剖面面积曲线如图 4.1. 图 4.1 横剖面面积曲线 横剖面面积曲线绘制完成后，重新计算其形心即设计船的浮心纵向 坐标正好在船中，即 0% 4.2 半宽水线的绘制 半宽水线根据母型船半宽水线，由型宽比换算得到，具体形状见型 线图 4.3 横剖线的绘制 同样由程序可得前体各站横剖面的型值，源程序见附录二,其原理 如下:前体各站的横剖面形状可看作是一条三次曲线，在基线处斜率为 0，而半宽值可由母型船换算得来，同时横剖面的面积是已知的，因此 三次曲线的四个参数就可以确定. - 14 - 后体的横剖面形状在保证面积与横剖面面
21、积曲线上数值相等的前提 下参照母型船的形状绘制，具体形状见型线图. 4.4 水线图的绘制 在横剖线完成后，在各站横剖线不同水线处量取半宽值，在水线图 上绘制出不同水线的水线图， 具体形状见型线图 4.5 纵剖线的绘制 纵剖线根据已经得到的半宽水线绘制， 具体形状见型线图 4.6 编制型值表 在横剖面图、水线图、纵剖线图绘制完毕后，量取型值，编制型值 表，注字及标注很必要的尺寸及符号具体见型线图 - 15 - 5 总布置设计 本船属于川江及三峡库区 500 吨成品油船，由于实践经验不足，总 布置设计主要参考 1000 吨级简易原油船和川江及三峡库区 2000 吨级成 品油船总布置设计图 5.1
22、货油舱区 按照防污染公约的要求，本船货油区采用双底双壳结构，双底双壳 处设置压载水舱，双层底的高度为 800mm，双壳的宽度为 800mm，肋骨 间距为 600mm 货油舱占船长的比例较大，考虑到装卸货物的需要，本船采用尾机 型，货油舱区从 22至 75，中间加一条纵舱壁，两侧货油舱对称分 布，纵向分为 5 对货油舱。其分布如下: NO.5 对货油舱 22#33# NO.4 对货油舱 33#44# NO.3 对货油舱 44#55# NO.2 对货油舱 55#66# NO.1 对货油舱 66#75# 货油舱舱容计算如下: 货油舱各断面的剖面形状如图 5.1 图 5.1 货油舱各断面的剖面 站 站
23、 站 站站 站站 站 站站 站 站 - 16 - 各货油舱断面面积经测量如表 5.1: 表 5.1 货油舱断面的面积(单位， )2m 22# 6 站 7 站 8 站 9 站 10 站 11 站 172008101720081017969280183006601835652018356520 18356520 12 站 13 站 14 站 15 站 16 站 17 站 75# 182889001808751017722950171672901605303014290391 8793706 绘制舱容曲线如图 5.2 图 5.2 舱容曲线 得到货油舱区的总容积为 550 ，满足容积要求3m 5.2
24、其它舱区 首尖舱位于 76#81# 23 - 17 - 货油舱两端各设一道隔离舱，长度为一个肋位 污油舱位于 19#21# 燃油舱位于 15#19# 机舱位于 6#15#. 主机:采用淄博柴油机厂 Z6170ZLC-2，260KW2 台 尾尖舱兼做清水舱，位于 6#至船尾 5.3 上层建筑及舱室 本船尾部上层建筑共有三层，至下而上分别为艇甲板，驾驶甲板和 顶棚甲板,本船共有船员 18 人，分别居住于驾驶甲板，艇甲板和主甲板 上。具体布置看总布置图 - 18 - 6 满载出港情况下的浮态及初稳性计算 6.1 满载出港情况下的浮态计算 在下表中，空船的重心位置根据 2000t 母型船资料由型深比换
25、算而 得，母型船的数据附表；人员食品及备品，燃料，淡水，余量的重心位 置由总布置图量取，货油的重心纵向坐标由舱容曲线的形心确定，如表 6.1 表 6.1 垂 向 纵 向 距基线 距船中（前） 距船中（后）序号 项目 重量 (t) 力臂 (m) 力矩 (t m) 力臂 (m) 力矩(t m) 力臂 (m) 力矩(t m) 1 空船 240 2.48 595.2 0 3.27 784.80 2 人员食品及备品 7 5.61 39.27 19.5 136.50 4 燃料 19 1.83 5 34.87 13.58 258.02 5 滑油 2 1.9 3.80 15.64 31.28 6 淡水 10
26、2.1 21.00 23 230.00 7 货油 452 1.96 885.9 2 4.50 2 2034.9 0 8 余量 10 3 30.00 18.94 189.40 总计 740 2.18 1610. 0 -0.547 -404.90 本船静力水曲线由程序根据船体型值计算得到数据，自行绘制后如 附录三. 本船在满载出港情况下浮态及初稳性计算如表 6.2(表中数据取自 表 6.1 和静力水曲线) 表 6.2 序号 项目 单位 符号及公式 数值 1 排水量 t 740 2 排水体积 m3 740 3 平均吃水 m 2.215 4 重心距船中 m 0.547 - 19 - 5 浮心距船中 m
27、 0.74 6 纵倾力臂 m -0.193 7 纵倾力矩 t m -143 8 每厘米纵倾力矩 t m 16.95 9 纵倾值 m -0.084 10 漂心距船中 m -0.419 11 首吃水变化 m -0.043 12 尾吃水变化 m 0.041 13 首吃水 m 2.157 14 尾吃水 m 2.241 15 重心距基线 m 2.14 16 横稳心距基线 m 6.26 17 初稳性高 m 4.12 18 自由液面修正值 m 0 19 修正后的初稳性高 m 4.12 图 6.1 6.2 最小倾覆力臂 本船航行于 B 级航区，应用计入横摇影响后的动稳性曲线来确定最 小倾覆力臂 (1)横摇角
28、本船在计算横摇角时，考虑波浪对船舶横摇的影响，按下式计算: 3241175.C 系数 按船舶自摇周期 及航区选取， 按下式计算:1CTT =0 )7.5.(GMBds 式中 所核算载况下船舶最大水线宽度，m，本船为 9.67msB d所核算载况下船舶的型吃水，m，本船为 2.2m - 20 - 所核算载况下船舶未计及自由液面修正的初稳性高，m，0GM 本船为 4.12m 则 =4.08T 根据P6-5 表格， 为 0.1791C 系数 按下式计算:2C =2CdKG6.01 式中 d 所核算载况下船舶的型吃水，本船为 2.2m KG所所载况下船舶重心到基线的垂向高度，本船为 2.18m 则 =
29、0.4682 系数 按下式计算: 3C =3CdfsB025. 式中 当 时，取 =10.本船为 4.4010dsBds f 按船舶自摇周期 选取.为 T P6-6 表格，本船为 0.00855 则 =0.019553C 系数 按舭龙骨面积由P6-6 表格选取，4 本船选为 0.98， 则 =0.984 综上，本船的横摇角 =10.083241175.C (2) 稳性插值曲线和静稳性曲线 - 21 - 本船稳性插值曲线由程序计算得到数据，插值后得表 6.3: 表 6.3 横倾角 （度） 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 ls（从稳性横截曲线上查得） 0.00 0.43 0
30、.80 1.08 1.28 1.46 1.61 1.75 1.86 1.96 sin 0.00 0.09 0.17 0.26 0.34 0.42 0.50 0.57 0.64 0.71 (KG-KS)sin 0.00 0.19 0.38 0.56 0.75 0.92 1.09 1.25 1.40 1.54 l=ls-(KG-KS)sin(m) 0.00 0.24 0.42 0.52 0.53 0.54 0.55 0.52 0.48 0.42 弧度值 0.00 0.09 0.17 0.26 0.35 0.44 0.52 0.61 0.70 0.79 横倾角 （度） 50 55 60 65 70
31、75 80 85 ls（从稳性横截曲线上查得） 2.03 2.07 2.08 2.08 2.04 2.00 1.93 1.83 sin 0.77 0.82 0.87 0.91 0.94 0.97 0.98 1.00 (KG-KS)sin 1.67 1.79 1.89 1.98 2.05 2.11 2.15 2.17 l=ls-(KG-KS)sin(m) 0.36 0.28 0.19 0.10 -0.01 -0.11 -0.22 -0.34 弧度值 0.87 0.96 1.05 1.13 1.22 1.31 1.40 1.48 根据以上表格绘制静稳性曲线如图 6.2: 静 稳 性 曲 线 -0.
32、40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 (度 ) l(m ) 图 6.2 (3)动稳性曲线 查静稳性曲线，列表 6.4: - 22 - 表 6.4 横倾角 （度） 静稳性臂 l(m) 成对和 自上至下和 i 动稳性臂 ld=1/2i(m) 0 0.00 0 0 0 5 0.24 0.24 0.35 0.015 10 0.42 0.66 0.90 0.039 15 0.52 0.94 1.84 0.080 20 0.53 1.05 2.89 0.126 25 0.54
33、 1.07 3.96 0.173 30 0.52 1.06 5.02 0.219 35 0.50 1.02 6.04 0.264 40 0.46 0.96 7.00 0.306 45 0.42 0.88 7.88 0.344 50 0.36 0.78 8.66 0.378 55 0.28 0.64 9.30 0.406 60 0.19 0.48 9.78 0.427 65 0.10 0.30 10.07 0.440 70 -0.01 0.10 10.17 0.444 75 -0.11 -0.11 10.05 0.439 80 -0.22 -0.32 9.73 0.425 85 -0.34 -0
34、.56 9.17 0.400 动稳性曲线如图 6.3: - 23 - 图 6.3 已经求得本船横摇角为 10.08，进水角由程序计算得出为 35.56 则可求得最小倾覆力臂，如图 6.4 所示: 图 6.4 - 24 - 得最小倾覆力臂 为 0.324mql 6.3 风压倾侧力臂 风压倾侧力臂 按下式计算:fl = mf 301)(81.9daZpAf 式中 p单位计算风压，Pa 所核算载况下船舶的受风面积， fA2 所核算载况下船舶受风面积中心到基线的垂向高度，m fZ d 所核算载况下船舶的型号吃水，m 所核算载况下船舶的排水量，t 修正系数0a 计算过程如表 6.5 表 6.5 项目 满
35、实系 数 流线型 系数 受风面 积 实际受风面积 面积中 心距水 线面 面积中心 距基线高 面积静矩 主船体、舷墙、上层建 筑（甲板室） 1.00 1.00 98.459 98.459 2.029 4.244 417.860 艏桅及其支杆 1.00 0.60 0.659 0.395 3.105 5.320 2.104 艉桅及其支杆 1.00 0.60 1.162 0.697 9.497 11.712 8.166 烟囱 1.00 0.60 7.291 4.375 5.569 7.784 56.753 旗 1.00 0.60 1.007 0.604 5.389 7.604 7.657 救生筏 1.
36、00 0.60 1.705 1.023 4.333 6.548 11.164 船名灯 1.00 1.00 0.604 0.604 7.411 9.626 5.813 梯子 1.00 1.00 0.189 0.189 3.012 5.227 0.988 栏杆 0.20 1.00 0.388 0.078 1.439 3.654 1.418 其他 0.60 1.00 0.478 0.287 7.531 9.746 4.659 总计 106.711 4.841 516.581 - 25 - 由上表计算得出： Af=106.711m2 Zf=4.841m Zf d=2.626m 由 Zf d 查表 2.
37、1.4.2 得出在 B 级航区单位计算风压 p=259.3 pa 修正系数 =1.4-0.1 =1.4-0.14.40=0.960ads 则 = =0.01035mfl 301)(81.9aZpAf 6.4 稳性衡准数 航行于 B 级航区的船舶，其稳性衡准数 应符合下式:fK = 1fKql 式中 计入横摇影响的最小倾覆力臂， mql 风压倾侧力臂，mf 本船 =0.324 m =0.01035m，qlfl 计算可得 = 1 fKql 满足要求 6.5 水流倾侧力臂 本船航行于 J 级航段，应考虑急流对船舶横倾的影响.船舶受急流 影响的水流倾侧力臂按下式计算: =Jl 1)(daKGLCS 式
38、中 所核算载况下船舶的水线长度，本船为 49.88mSL - 26 - d 所核算载况下船舶的型吃水，本船为 2.2m 所核算载况下船舶的排水量，本船为 740t KG所核算载况下船舶重心至基线的垂向高度，本船为 2.18m 按船舶的 由P6-8 表格选1adsB 取本船 为 4.40，则 =0.500ds1a 急流系数按系数 f 由P6-8JC 表格选取 f= ，其中 为计算速度，根据规定本船 =4.44m/s，则 f=3.80J 由P6-8 表格 =0.311JC 综上，本船水流倾侧力臂 = =0.0499 mJl 1)(daKGLCS 已知不计横摇影响的最小倾覆力臂为 0.409m 则对
39、于航行于 J 级航段的船舶,其稳性衡准数 =0.409/0.0499 1f 满足规范要求 - 27 - 7 中横剖面设计 7.1 基本情况 1 运输货物种类 本船主要用于成品油运输 2 结构形式 本船货油舱范围采用双舷双底结构形式，甲板无升高围阱，船底、 甲板、舷侧均为纵骨架式结构。为了便于清舱，货油舱纵、横舱壁扶强 材垂直布置，不设水平桁 肋骨和横梁间距 0.60m，甲板纵骨间距 0.60m，船底纵骨间距 0.60m，舷侧纵骨间距 0.60m，货油舱范围双层底内肋板间距为 1.80m 全船结构材料采用普通强度钢，屈服极限 235 N/mm2 3 适用规范 本船结构设计依据中国船级社钢质内河船
40、舶入级与建造规范 - 28 - （2002）(以下计算中，所依据的钢质内河船舶入级与建造规范条 款号用括号加以表示，如(1.1.1.2)表示所依据的是规范 1.1.1.2 条) 结构设计应满足 B 级航区和 J2 级航段的要求，半波高 r=0.75m 4 主尺度 垂线间长 L 49.88m 型宽 B 9.67m 型深 D 3.00m 吃水 d 3.20m 双层底高 0.80m 舷舱宽 0.80m 主尺度比值 L/D=16.63，B/D=3.32，符合 (10.1.3.1)规定范围 7.2 货油舱结构 (1) 外板及内底板 船底外板 按（10.3.1.1） ，中部船底板厚度 t 应不小于按下式计
41、算所得之 值： t=a(L+s+) L船长，m； s肋骨或纵骨间距，m； a航区系数，A 级航区船舶取 a1，B 级航区船舶取 a0.85，C 级航区船舶取 a0.7； 、系数按骨架型式由下表选取 - 29 - 本船船底、甲板、舷侧均为纵骨架式结构，故中部船底板厚度 t 应不小于 t=a(L+s+)=0.85(0.06549.88+5.500.6+0.30)=5.814 mm 实取 t=8mm 机舱范围为单壳结构，(10.3.1.2)单壳油船的船底板厚度尚应不小 于按下式计算所得之值： mm90.52.36.05. hst 式中: s肋骨或纵骨间距，m； h计算水柱高度，m； 取内底板至甲板以
42、上 1.0m 或围阱甲板以上 0.5m 或溢流管顶端距离，取大者，但应不小于 2.0m 实取 t=6mm 舷侧外板 按（10.3.2.1） ，舷侧外板的厚度应不小于船底板厚度的 O.9 倍: t=0.96.84=6.156mm 实取 t=7mm 舷侧顶列板 舷侧采用纵骨架式，舷侧顶列板的厚度可以与舷侧外板的厚度相同 舷侧顶列板厚度实取 7mm 内舷板 按（10.3.4.1） ，双壳油船内舷板的厚度应与舷侧外板的厚度相 同，且应满足（10.9.2.1）要求: - 30 - 实取主甲板下内舷板厚度 7mm 内底板 按（10.3.5.1） ，双壳油船船中部的内底板厚度 t 应不小于按下 列两式计算所
43、得之值： t=0.038L+5s+1.5=7.40mm mhst90.5. 实取内底板厚度 8mm (2) 甲板 强力甲板 平甲板油船货油舱区域的强力甲板厚度 t 应不小于按下式计算所得之值： t=8.9s+0.5=8.90.6+0.5=5.84mm 式中： s骨材间距，m 平甲板油船强力甲板最小厚度应符合本篇 2.4.1.2 的规定 实取强力甲板厚度 6mm (3) 船底骨架 双层底实肋板间距 双层底高度为 800mm，纵骨架式实肋板间距 1.8m，满足 （10.5.1.1）和（10.5.1.2）要求 实肋板的剖面模数 按（10.5.1.2） ，货油舱区实肋板的剖面模数： w=ks(fd+r)l2=6.091.8（1.0682.2+0.75） 4.92=815.8cm3