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1、河南理工大学本科毕业设计 摘要摘 要本设计依据所给的设计资料及公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD-2004）与公路桥涵设计通用规范（JTGD-2004）进行了国道310改线工程贾鲁河桥上部结构设计与计算。全桥总长105，桥面宽度为净，设计作用为公路-级。本桥上部结构采用装配式预应力混凝土简支T型梁桥，净跨径35，计算跨径34.2。桥跨横截面采用5根预应力T梁，每根梁的宽230。支座采用板式橡胶支座。本设计简略的地对主梁即预应力混凝土简支T型梁桥进行永久作用效应计算，可变作用效应计算以及进行效应组合，以此对主梁进行预应力钢束估算和布置。计算主梁截面的几何特性，后进行预应力损失计算
2、。验算主梁各危险截面主拉应力和主压应力。对行车道板和横隔梁进行荷载效应计算、配筋计算以及应力验算。根据主梁荷载效应确定支座反力标准值，对支座进行选取，后进行支座验算。关键词：T型梁；预应力混凝土50河南理工大学本科毕业设计（论文） 第一章 绪 论AbstractThe design basis for the design of information and the “Code for Design of Highway Reiforce Concrete and Prestressed Concrete Briges and Culverts”(JTGD622004) and the “G
3、eneral Code for Highway Bridages and Culver”(JTGD602004) conducted State Road 310 Garro River Bridge rebuilding project design and calculation of the upper structure.bridge width is net -9+21.5m,design load lever for road .the bridge,a335m The bridge belongs to the prestressed concreted structuer wh
4、ich is a simple supported beam bridge.Panchiao, net bagan 34.2m,35m calculation began.bridge across a crosssection hollow shell reaches five Prestressed conctete T shaped supported beam width230 cm, high.supports the use of prefabricated rubber surfaces .The design of the girder is to brief the pres
5、tressed concrete simply-supported beam bridge model T for permanent effect calculation, variable effect calculation and effect combination, in order to estimate for prestressed steel girder and layout of. Calculate the main girder section geometry characteristic, the pre-stress loss after calculatio
6、n. Check the main girder dangerous section tensile stress and the main stress. Calculate every load effect on the traffic carriageway plate and diaphragm, reinforcement and calculation, and the stress calculation. According to the load effect girder determine counteracting force, was chosen to stand
7、ard bearings, after checking the bearings.Keywords：T-beam；Prestressed conctete河南理工大学本科毕业设计 第一章 设计资料及构造布置目 录第一章 设计资料及构造布置11.1 设计资料11.1.1 桥梁跨径及桥宽11.1.2 方案比选11.1.3 材料及工艺21.1.4 设计依据21.1.5 基本计算数据21.2 横截面布置41.2.1 主梁间距与主梁片数41.2.2 主梁跨中截面尺寸拟订41.3 横截面沿跨长的变化51.4 横隔梁的设置5第二章 主梁作用效应计算52.1 永久作用效应计算52.1.1 永久作用集度51.
8、边梁的永久作用集度52.1.2 永久作用效应52.2 可变作用效应计算（修正刚性梁法）52.2.1 冲击系数52.2.2 车道折减系数52.2.3 主梁荷载横向分布系数计算52.2.4 车道荷载的取值52.2.5 计算可变作用效应52.3 主梁作用效应组合5第三章 预应力刚束的估算及其布置53.1 跨中截面钢束的估算和确定53.1.1按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数53.1.2 按承载能力极限状态的应力要求估算钢束数53.2 预应力钢束的布置53.2.1 跨中截面及锚固端截面的钢束布置53.2.2 钢束起弯角和线形的确定53.2.3 钢束计算5第四章 计算主梁截面几何特性54.1截面面积
9、及惯矩计算54.1.1 净截面几何特性计算54.1.2 换算截面几何特性计算54.2 截面静矩计算54.3 截面几何特性汇总5第五章 钢束预应力损失计算55.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦一起的预应力损失55.2 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失55.3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失55.4 由钢束应力松驰引起的预应力损失55.5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失55.6 成桥厚张拉号钢束混凝土弹性压缩引起的预应力损失55.7预加内力计算及钢束预应力损失汇总5第六章 主梁截面承载力与应力验算56.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算56.1.1正截面承载力验算56.1.2 斜截面承载
10、力验算56.2持久状况正常使用极限状态抗裂验算56.2.1正截面抗裂验算56.2.2斜截面抗裂验算56.3 持久状况构件的应力验算56.3.1 正截面混凝土压应力验算56.3.2 预应力筋拉应力验算56.3.3 截面混凝土主压应力验算56.4 短暂状况构件的应力验算56.4.1 预加应力阶段的应力验算56.4.2 吊装应力验算5第七章 主梁端部的局部承压验算57.1 局部承压区的截面尺寸验算57.2 局部抗压承载力验算5第八章 主梁变形验算58.1 计算由预加力引起的跨中反拱度58.2 计算由荷载引起的跨中挠度58.3 结构刚度验算58.4 预拱度的设置5第九章 横隔梁计算59.1 确定作用在
11、跨中横隔梁上的可变作用59.2 跨中横隔梁的作用效应影响线59.2.1 绘制弯矩影响线59.2.2 绘制剪力影响线59.3 截面作用效应计算59.4 横隔梁截面配筋与验算59.4.1正弯矩配筋59.4.2负弯矩配筋59.5 横隔梁剪力效应计算及配筋设计59.5.1 绘制剪力影响线510.1悬臂板荷载效应计算510.1.1 永久作用510.1.2承载能力极限状态作用基本组合510.2 连续板荷载效应计算510.2.1 永久作用510.2.2 可变作用510.2.3 作用效应组合510.3 截面设计、配筋及承载力验算5第十一章 支座511.1 确认支座平面尺寸511.2 确定支座的厚度5参考文献5
12、致 谢5 第一章 设计资料及构造布置1.1 设计资料1.1.1 桥梁跨径及桥宽标准跨径：35（墩中心距离）主梁全长：34.96计算跨径：34.2桥面净空：净公路等级：一级公路设计速度：100设计荷载：公路-级1.1.2 方案比选方案一 预应力混凝土板桥本方案设计为装配式简支斜空心板桥，采用混凝土浇筑预制主梁，防撞栏杆采用混凝土，防水混凝土和沥青混凝土磨耗层;角缝采用混凝土浇注，封锚混凝土也用;桥面连续铺装用混凝土。预制板安装就位后，在企口缝内填筑标号比预制板高的小石子混凝土，并浇筑厚的水泥混凝土铺装层连成整体。预应力混凝土板桥特点：1.建筑高度小、桥下净空能得到保证。2.外形简单、便于制作。3
13、.便于装配式施工。4.跨径大以后，截面过大，自重太大。板桥的合理跨径小于1315，预应力砼连续板桥小于35。方案二 预应力混凝土简支T梁桥该方案采用35+35+35预应力混凝土简支T梁桥，桥面净宽为12。桥梁上部结构采用5片主梁，主梁间距取用2.4，其中预制主梁宽1.5。预制板安装就位后，在企口缝内填筑标号比预制板高的小石子混凝土，并浇筑厚10的水泥混凝土铺装层连成整体，支座采用的橡胶支座。预应力混凝土简支梁桥的特点：1.简支梁桥属于单孔静定结构，它受力明确，结构简单，施工方便，结构内力系受外力影响，能适应在地质较差的桥位上建桥。2.在多孔简支梁桥中，由于各跨经结构尺寸同意，其结构尺寸易于设计
14、成系列化，标准化。有利于组织大规模的工厂预制生产并用现代化起重设备，进行安装，简化施工管理工作，降低施工费用。3.装配式的施工方法可以节省大量模板，并且上下部结构可用时施工，显著加快建桥速度缩短工期。4.在简支梁桥中，因相邻各单独受力，桥墩上常设置相邻简支梁的支座，相应可以增加墩的宽度。从施工方案与机具、结构使用性能以及经济因素等方面进行仔细比较，从可以实现的两种桥型中选出预应力简支T梁桥为设计桥型，其方案优异于其他方案，所以本设计采用预应力简支T梁桥1.1.3 材料及工艺混凝土：主梁采用，防撞护栏及桥面铺装用。预应力钢筋采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）的
15、15.2钢绞线，每束7根，全梁配7束，。普通钢筋直径大于和等于12的采用HRB335钢筋，直径小于12的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70，外径77的预埋波纹管和夹片锚具。1.1.4 设计依据（1）交通部颁公路工程技术标准（JTG B012003），简称标准；（2）交通部颁公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004),简称桥规；（3）交通部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)，简称公预规。1.1.5 基本计算数据 基本计算数据见表1-1表1-1 基本计算数据名称项目符号单位数据混凝土立方强度弹性模量轴心抗压标准强度轴心抗拉标准强度轴
16、心抗压设计强度轴心抗压标准强度5032.42.6522.41.83短暂状态容许压应力容许拉应力20.721.757持久状态标准荷载组合：容许压应力容许主压应力短期效应组合：容许拉应力容许主拉应力16.219.4401.59钢绞线标准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力186012601395持久状态应力：标准荷载组合1209材料重度钢筋混凝土沥青混凝土钢绞线25.023.078.5钢束与混凝土的弹性模量比无量纲5.65注：本设计考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。和分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：=29.6，=2.51。1.2 横截面布置1.2.1 主梁间距与主梁片
17、数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。本桥主梁翼板宽度为2400,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力和运输吊装阶段的小截面()和运营阶段的大截面()。桥宽采用五片主梁。如图1-1所示.图1-1 结构尺寸图（尺寸单位：）1.2.2 主梁跨中截面尺寸拟订（1）主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25间。标准设计中高跨比约在1/181/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是比较经济的方案，因为增大梁高可以节省预
18、应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。综上所述，本桥梁取用2300的主梁高度。（2）主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制T梁的翼板厚度取用150，翼板根部加厚到250以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本设计腹板厚度取200。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面面积的10%-20%为合适。本设计考虑到主梁需要配置较
19、多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多三束，同时还根据公预规9.4.9条对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为600，高度400，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度250，以减少局部应力。按照以上拟订的外形尺寸，就可以绘出预制梁的跨中截面图（见图1-2）。图1-2 跨中截面尺寸图（尺寸单位）（3）计算截面几何特征将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表1-2和表1-3。表1-2 跨中和四分点截面几何特性计算表分块名称分块面积（）分块面积形心至上缘距离（）分块面积对上缘的静矩（）分块面积自身惯矩（）（）分块面积对截面形心的惯矩（）（）（1）（2）（3）=（1）（2）
20、（4）（5）（6）=（1）（5）（7）=（4）+（6）大毛截面翼缘板36007.52700067500087.4927556200.3628231200.36三角承托40018.3337333.22222.22276.6572350518.262352740.48腹板3500102.53587508932291.67-7.51197400.359129692.02下三角500181.66790833.517361.11-86.683756711.23774072.31马蹄2400210504000320000-115.0131745520.2432065520.2410400987916.77
21、5553225.41小毛截面翼缘板25507.51687542187.598.6821909920.421952107.9三角承托40018.3337333.22222.22287.8530870493089271.22腹板3500102.53587508932291.6673.6847398.48979690.07下三角500181.66790833.517361.11-75.492849370.052866731.16马蹄2400210504000320000-103.822586862.7626188621.769050960916.763076422.11注：大毛截面形心至上缘距离：小
22、毛截面形心至上缘距离：表1-3 锚固点和支点截面几何特性计算表分块名称分块面积（）分块面积形心至上缘距离（）分块面积对上缘的静矩（）分块面积自身惯矩（）（）分块面积对截面形心的惯矩（）（）（1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）=（1）（5）（7）=（4）+（6）大毛截面翼缘板36007.52700067500089.4228785371.0429460371.04三角承托10016.671667138.8980.25644006.25644145.14腹板12900122.5158025049691875-25.588440939.5658132814.56166001608917
23、88237330.74小毛截面翼缘板22507.51687542187.597.3421318920.121361107.6三角承托10016.671667138.8988.17777394.89777533.78腹板12900122.5158025049691875-17.664023195.2453715070.2415250159879275853711.62注：大毛截面形心至上缘距离：小毛截面形心至上缘距离：（4）检验截面效率指标（希望在0.5以上）上核心距： 下核心距： 截面效率指标： 表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的1.3 横截面沿跨长的变化如图1-1所示,本设计主梁采用等高形式
24、,横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端1400的范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板的宽度亦开始变化。1.4 横隔梁的设置为减少对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁。当跨度较大时，应设置较多的横隔梁。本设计在桥跨中点和三分点，六分点，支点处共设置七道横隔梁，其间距为5.7。端横隔梁的高度与主梁相同，厚度为上部260，下部240，中横隔梁高度为1750，厚度为上部180，下部160，详见图1-1所示。河南理工大学本科毕业设计 第二章
25、 主梁作用效应计算第二章 主梁作用效应计算根据桥梁的横断面以及纵向布置情况，需要将（）、（）、三根主梁的控制截面（选取四个控制截面：跨中截面、四分点截面、N7锚固点截面、支点截面）的永久作用和最大可变作用效应分别求得，然后进行主梁的作用效应组合。2.1 永久作用效应计算2.1.1 永久作用集度1.边梁的永久作用集度（1）一期永久作用跨中主梁：马蹄抬高与腹板变宽段主梁：支点段主梁自重（1625）：中间横隔梁自重：V中=端横隔梁自重：V端=半跨内横隔梁的总重力：则边梁预制梁永久作用集度 则中间主梁作用集度区别在于横隔梁重力为边梁的2倍。即：（2）二期永久作用现浇T梁翼缘板现浇T梁横隔梁一片中横隔梁
26、的现浇体积：一片端横隔梁的现浇体积：故：又中梁现浇为边梁的2倍，故中梁现浇横隔梁：桥面铺装10混凝土：8cm沥青混凝土面层：防撞护栏一侧防撞护栏：=4.99两侧防撞护栏分摊给五片主梁：边梁二期永久作用集度中梁二期永久作用集度：2.1.2 永久作用效应如图2-1所示，设x为计算截面离左端支座的距离，并设。主梁弯矩以及剪力计算公式为： （2.1） （2.2）永久作用效应计算见表2-1、表2-2。图2-1 永久作用效应计算图表2-1 边梁永久作用效应作用效应跨中=0.5四分点=0.25N7锚固点=0.04149支点=0一期弯矩（）4034.953026.21598.960剪力（）0233.91427
27、.29467.82二期弯矩（）2472.741854.56367.060剪力（）0143.35261.86286.70总和弯矩（）6507.794880.77966.020剪力（）0377.26689.15745.52表2-2 中梁永久作用效应作用效应跨中=0.5四分点=0.25变截面点=0.0406支点=0一期弯矩（）4185.223138.91621.270剪力（）0242.62443.21485.24二期弯矩（）2596.231947.17385.390剪力（）0150.51274.94301.01总和弯矩（）6781.455086.081006.660剪力（）0393.13718.14
28、786.252.2 可变作用效应计算（修正刚性梁法）2.2.1 冲击系数按桥规4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此首先要计算结构的基频。简支梁桥的基频计算公式为： （2.3）根据桥的基频计算出汽车荷载的冲击系数：当时，则：2.2.2 车道折减系数按桥规4.3.1条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道折减22%，四车道折减33%，但折减后不得小于用两行车队布载的计算结构。本设计按二车道设计，因此在计算可变作用效应时无需进行车道折减。即车道折减系数。2.2.3 主梁荷载横向分布系数计算1.跨中的荷载横向分布系数由于桥内总共设置五道横隔梁，具有可靠的横向连接，而且承重结构的
29、长宽比为：因此可以按照修正刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。（1）主梁的抗扭惯性矩对于T形梁截面，抗扭惯性矩可近似按照下式计算： （2.4）式中：、相应为单个矩形截面的宽度和高度 矩形截面抗扭刚度系数 梁截面划分成单个矩形截面的个数跨中截面的翼缘板、马蹄部分的换算平均厚度分别为：翼缘板部分 下马蹄部分 的计算图示见图2-2，计算过程及结果见表2-3图2-2 计算图示（尺寸单位）表2-3 跨中截面抗扭惯矩计算表分块名称 () ()翼缘板24016.80.070.3333.7933056腹板160.720.00.1240.2373.046872马蹄6052.50.8750.0433.7
30、3334110.57352（2）抗扭修正系数本设计中主梁间距相同，将主梁看做等截面可得： （2.5）式中： 。则主梁的抗扭刚度系数为：（3）横向影响线竖坐标值 （2.6）式中：按照上式计算所得的值列于表2-4中。表2-4 值汇总表梁号0.560.380.20.02-0.160.380.290.20.110.020.20.20.20.20.2（4）荷载横向分布系数边梁（、号梁）、中间梁（、号梁）、中间梁（号梁）的横向影响线和最不利布载如图2-3图2-5所示：图2-3 、号梁跨中的横向分布系数计算图示（尺寸单位）图2-4 、号梁跨中的横向分布系数计算图示（尺寸单位）图2-5 号梁跨中的横向分布系数
31、计算图示（尺寸单位）边梁（、号梁）：中梁（、号梁）：中梁（号梁）：2.支点截面的荷载横向分布系数支点截面处可按照杠杆原理法绘制荷载的横向分布影响线并进行布载。横向分布影响线及布载情况如图2-6，图2-7所示：图2-6 、号梁支点横向分布系数计算图示（尺寸单位）图2-7 号梁支点横向分布系数计算图示（尺寸单位）边梁（、号梁）：中梁（、号梁）：中梁（号梁）：2.2.4 车道荷载的取值根据桥规4.3.1条，本桥梁的车道荷载为公路级，公路级的均布荷载标准值和集中荷载标准值为：均布荷载标准值：集中荷载标准值：计算弯矩时使用内插计算剪力时2.2.5 计算可变作用效应计算可变效应时，横向分布系数的取值为：支
32、点处横向分布系数取，从支点处至第一根内横隔梁之间梁段，横向分布系数从线性过渡到，其余梁段的横向分布系数均取为。1. 计算（）号梁各截面的最大弯矩和最大剪力1）求（）号梁跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用采用直接加载求可变作用效应，如图2-8示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式为： （2.7）式中：S所求截面汽车标准荷载的弯矩和剪力； 车道均布荷载标准值； 车道集中荷载标准值； 影响线上同号区段的面积； y 影响线上最大坐标值：可变作用（汽车）标准效应：图2-8 跨中截面作用效应计算图式可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：2）求（）号梁四分点截面的最
33、大弯矩和最大剪力图2-9示出了四分点截面作用效应计算图示。可变作用（汽车）标准效应：图2-9 四分点截面作用效应计算图示可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：3）求（）号梁N7锚固点截面的最大弯矩和剪力图2-10示出了N7锚固截面作用效应计算图式。由于本设计中此处有预应力锚固，应力有突变，是控制界面，位置离支座重心1.3444。可变作用（汽车）标准效应：图2-10 N7锚固截面作用效应计算图式可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：4）求（）号梁支点截面的最大最大剪力图2-11示出支点截面最大剪力计算图式。图2-11 支点面作用效应计算图式可变作用（汽车）效应：可变作
34、用（汽车）冲击效应： 则可变作用（汽车）总效应：2.计算（）号梁各截面的最大弯矩和最大剪力1）计算（）号梁跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用采用直接加载求可变作用效应，图2-8示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式见（2.7）可变作用（汽车）标准效应：可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：2）计算（）号梁四分点截面的最大弯矩和最大剪力图2-9作用效应的计算图式。可变作用（汽车）标准效应：可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：3）计算（）号梁N7锚固点截面的最大弯矩和最大剪力图2-10示出支点截面最大弯矩剪力计算图式。可变作用（汽车）标准效
35、应：可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：4）计算（）号梁支点截面的最大剪力图2-11示出支点截面最大剪力计算图式。可变作用（汽车）效应：可变作用（汽车）冲击效应： 则可变作用（汽车）总效应：3.计算号梁各截面的最大弯矩和最大剪力1）计算号梁跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用采用直接加载求可变作用效应，图7示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式见式（2.7）：图2-8跨中截面作用效应计算图式可变作用（汽车）标准效应：可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：2）计算号梁四分点截面最大弯矩和剪力图2-9示出了四分点作用效应的计算图式。可变作用（
36、汽车）标准效应：可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：3）计算号梁N7锚固点截面的最大弯矩和剪力图2-10示出了N7锚固点截面的计算图式可变作用（汽车）冲击效应：则可变作用（汽车）总效应：4）计算号梁支点截面的最大剪力图2-11示出支点截面最大剪力计算图式。可变作用（汽车）标准效应：可变作用（汽车）冲击效应： 则可变作用（汽车）总效应：2.3 主梁作用效应组合桥规规定4.1.6-4.1.8，根据可能同时出现的作用效应选择短期效应组合、标准效应组合、承载能力极限状态基本组合等三种最不利效应组合见表2-5表2-7。表2-5 （）号主梁作用效应组合序号荷载类别跨中截面四分点截面N7锚固
37、点支点（1）第一期永久作用4034.9503026.21233.91598.96427.29467.82（2）第二期永久作用2472.7401854.56143.35367.06261.86286.70（3）总永久作用=（1）+（2）6507.7904880.77377.26966.02689.15745.52（4）可变作用公路级3190.75174.912392.01288.773458.42377.65415.86（5）可变作用（汽车）冲击759.4041.63569.3068.73109.1089.8898.97（6）标准组合=（3）+（4）+（5）10457.94216.547844.
38、19734.761533.541156.681269.35（7）短期组合=（3）+8741.32122.446555.17579.401286.92953.511045.62（8）极限组合13339.56303.1610005.71953.211953.751481.521626.18表2-6 ()号主梁作用效应组合序号荷载类别跨中截面四分点截面N7锚固点支点（1）第一期永久作用4185.2203138.91242.62621.27443.21485.24（2）第二期永久作用2596.2301947.17150.51385.39274.94301.01（3）总永久作用=（1）+（2）6781.
39、4505086.08393.131006.66718.14786.25（4）可变作用公路级2431.40132.761827.88218.79465.07387.58326.69（5）可变作用（汽车）冲击578.6731.60435.0352.07110.6992.2477.75（6）标准组合=（3）+（4）+（5）9791.53164.367348.99663.991582.421197.961190.69（7）短期组合=（3）+8483.4392.936365.59546.291332.21989.451014.94（8）极限组合12351.85230.109271.37850.962014.051533.521509.72表2-7 号主梁作用效应组合 序号荷载类别跨中截面四分点截面N7锚固点支点（1）第一期永久作用4185.2203138.91242.62621.27443.21485.24（2）第二期永久作用2596.2301947.17150.51385.39274.94301.01（3）总永久作用=（1）+（2）6781.4505086.08393.131006.66718.14786.25（4）可变作用公路级1661.3990.301253.09162.51407.72342.75229.69（5）可变作用（汽车）冲击395.4121.49298.2438.68