5万立方米净水厂设计计算书.doc

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1、某5万m3/d净水厂工程设计计算书第一章：设计原始资料一、地理条件：地形平坦，稍向西倾斜，地势平均标高22m（河岸边建有防 洪大堤）。二、水厂位置占地面积：水厂位置距离河岸200m，占地面积充分。三、水文资料：河流年径流量3.7614.82亿立方米，河流主流量靠近西岸。 取水点附近水位：五十年一遇洪水位：21.84m； 百年一遇洪水位：23.50m；河流平常水位：15.80m； 河底标高：10m。四、气象资料及厂区地址条件：全年盛行风向：西北；全年雨量：平均63mm；冰冻最大深度1m。厂区地基：上层为中、轻砂质粘土，其下为粉细沙，再下为中砂。地基允许承载力：1012t/m2。厂区地下水位埋深：

2、34m。地震烈度位8度。五、水质资料：浊度：年平均68NTU，最高达3000NTU；pH值：7.46.8；水温：4.521.5；色度：年平均为1113度；臭味：土腥味；总硬度：123.35mg/L CaCO3；溶解氧：年平均10.81 mg/L；Fe：年平均0.435 mg/L，最大为0.68 mg/L；大肠菌群：最大723800个/mL，最小为24600个/ mL；细菌总数：最大2800个/ mL，最小140个/ mL。六、水质、水量及其水压的要求：设计水量：根据资料统计，目前在原地下水源继续供水的情况下，每天还需 5万立方米。水质：满足现行生活饮用水水质标准。水压：二级泵站扬程按50米考虑

3、。第二章：用水量的计算设计给水工程首先耍确定设计水量,通常将设计用水量作为设计水量。设计用水量是根据设计年限内用水单位数、用水定额和用水变化情况所预测的用户日用水总量。设计用水量包括下列用水：综合生活用水量，包括居民生活用水量和公共建筑及设施用水；工业用水量；浇洒道路和绿地用水量； 未预见水量及管网漏失量。本设计为日供水量为50000 m3/d，城镇水厂自用水量一般采用供水量的5%10%，本设计取7%，时变化系数取1.5。1、最高日用水量：2、最高时用水量： 式中取1.5，即时变化系数。 第三章 给水处理构筑物与设备型式选择第一节 加药间一、 药剂溶解池 设计药剂溶解池时，为便于投置药剂，溶解

4、池的设计高度一般以在地平面以下或半地下为宜，池顶宜高出地面0.20m左右，以减轻劳动强度，改善操作条件。溶解池的底坡不小于0.02，池底应有直径不小于100mm的排渣管，池壁需设超高，防止搅拌溶液时溢出。由于药液一般都具有腐蚀性，所以盛放药液的池子和管道及配件都应采取防腐措施。溶解池一般采用钢筋混凝土池体，若其容量较小，可用耐酸陶土缸作溶解池。二、混凝剂的选用与投加 1、混凝剂的选用 混凝剂选用:碱式氯化铝Aln(OH)mCl3n-m，最大投药量为30mg/L。 2、混凝剂的投加 本设计采用自动投药设备，一用一备。3、 加氯间 设计加氯间时，须按以下要求进行设计：（1）加氯间靠近滤池和清水池，

5、以缩短加氯管线的长度。水和氯应充分混合，接触时间不少于30min。为管理方便，和氯库合建。（2）加氯间和氯库应布置在水厂的下风向。该水厂所在地主导风向为西北风，加氯间应设在水厂的东南部。（3）加氯间的氯水管线应敷设在地沟内，直通加氯点，地沟应有排水设施以防积水。输送氯气的管使用无缝钢管,输送配制成一定浓度的氯水管使用橡胶管,给水管使用镀锌管。（4）加氯间和其他工作间隔开，加氯间应有直接通向外部、且向外开的门，加氯间和值班室之间应有观察窗，以便在加氯间外观察工作情况。（5）加氯机的间距约0.7m，一般高于地面1.5m左右，以便于操作，加氯机（包括管道）不少于两套，以保证连续工作。称量氯瓶重量的地

6、磅秤，放在磅秤坑内，磅秤面和地面齐平，使氯瓶上下搬运方便。有每小时换气8-12次的通风设备。加氯间的给水管应保证不断水，并且保持水压稳定。加氯间外应有防毒面具、抢救材料和工具箱。防毒面具应防止失效，照明和通风设备应有室外开关。第二节 配水井配水井体积为320m3，平面尺寸为10m4m=40m2，水力停留时间T=4min，有效水深8m。 第三节 混合设备为提高混合效果，采用管式静态混合器，加药点设在混和器进口处，并增加药液扩散器，使混凝剂在管道内很好的扩散，形成均匀混合。管式静态混合器具有投资较低，无需额外提供能源，易于安装，无需经常维修，混合效果好的显著优点。 第四节 絮凝池絮凝过程就是在外力

7、作用下，使具有絮凝性能的微絮粒相互接触碰撞，而形成更大具有良好沉淀性能的大的絮凝体。目前国内使用较多的是各种形式的水力絮凝及其各种组合形式，主要有隔板絮凝、折板絮凝、栅条（网格）絮凝、和穿孔旋流絮凝等。根据各种絮凝池的特点以及实际情况进行比较，本设计选择往复式隔板絮凝池。第五节 沉淀池本设计采用斜管沉淀池。相比之下，平流式沉淀池虽然具有适应性强、处理效果稳定和排泥效果好等特点，但是，平流式占地面积大。而且斜管沉淀池因采用斜管组件，使沉淀效率大大提高，处理效果比平流沉淀池要好。 第六节 滤池从实际运行状况来看，V型滤池由于采用气水反冲洗技术，它与单纯水反冲洗方式相比，主要有以下优点： 1、较好地

8、消除了滤料表层、内层泥球，具有截污能力强，滤池过滤周期长，反冲洗水量小特点。可节省反冲洗水量4060%，降低水厂自用水量，降低生产运行成本。 2、不易产生滤料流失现象，滤层仅为微膨胀，提高了滤料使用寿命，减少了滤池补砂、换砂费用。 3、采用粗粒、均质单层石英砂滤料，保证滤池冲洗效果和充分利用滤料排污容量，使滤后水水质好。根据设计资料，综合比较选用目前较广泛使用的V型滤池。第七节 消毒方法水的消毒处理是生活饮用水处理工艺中的最后一道工序，其目的在于杀灭水中的有害病原微生物，防止水致传染病的危害。其方法分化学法与物理法两大类，前者往水中投加药剂，如氯、臭氧、重金属、其他氧化剂等；后者在水中不加药剂

9、，而进行加热消毒、紫外线消毒等。经比较，本设计采用液氯作为消毒剂，滤后消毒。氯是目前国内外应用最广的消毒剂，除消毒外还起氧化作用。加氯操作简单，价格较低，且在管网中有持续消毒杀菌作用。虽然二氧化氯消毒能力较氯强而且能在管网中保持很长时间，但是由于二氧化氯价格昂贵，且其主要原料亚氯酸钠易爆炸，国内目前在净水处理方面应用尚不多。第四章：净水厂工艺计算第一节 加药间设计计算一、设计参数根据原水水质及水温，参考有关净水厂的运行经验，选碱式氯化铝为混凝剂，混凝剂的最大投药量a=30mg/L，药的容积的浓度按b=15%考虑，混凝剂每日配制次数n=3次。二、设计计算1、溶液池容积式中：a混凝剂（碱式氯化铝）

10、的最大投加量（mg/L），本设计取25mg/L; Q设计处理的水量，2229m3/h; b溶液浓度（按商品固体重量计），一般采用5%-20%，本设计取16%； n每日调制次数，一般不超过3次，本设计取2次。溶液池采用矩形钢筋混凝土结构，设置2个，一备一用，交替使用，保证连续投药。有效高采用1m,则单池尺寸为，高度中包括超高0.3m，置于室内地面上。溶液池实际有效容积：,满足要求。2、溶药池容积：式中：W2 溶解池容积（m3 ），一般采用（0.2-0.3）W1；本设计取0.3 W1。采用2个池子（一备一用），每个池子容积为0.63。有效高采用0.7m，超高0.5m，总高1.2m，池底坡度采用0.

11、02，平面尺寸10.9m，面积0.9，则实际总体积为，满足要求。3、药剂仓库药库与加药间合建在一起，药库储备按最大投药量的30天用量堆高取,通道系数采用1+15%=1.15，则仓库面积为：,取44m24、计量设备投药管流量：查表得投药管管径：,相应流速为。第二节 配水井设计计算一、设计参数设计流量：水力停留时间：二、设计计算配水井体积： ；配水井平面尺寸：；有效水深：。超高取0.4m，则井深为5.0m。配水井出水处设溢流堰，采用渠道与絮凝池连接，渠道宽b=1.0m,流速取v=1.0m/s，则有效水深为，取0.7m超高取0.3m，渠道深。配水井设DN=1200mm的溢流管，溢流水位10.0m，放

12、空管直径DN=800mm。第三节 混合设备设计计算一、设计参数设计总进水量为Q=53500m3/d，水厂进水管投药口靠近水流方向的第一个混合单元，投药管插入管径的1/3处，且投药管上多处开孔，使药液均匀分布，进水管采用5条，流速v=1.0m/s。计算草图如图4-1。图4-1 管式静态混合器计算草图二、 设计计算1、设计管径静态混合器设在絮凝池进水管中，设计流量；则静态混合器管径为： ，本设计采用D=400mm； 2、混合单元数按下式计算，本设计取N=4；则混合器的混合长度为：3、混合时间 4、水头损失0.5m,符合设计要求。第四节 往复式隔板絮凝池设计计算一、 设计参数设计进水量絮凝时间：T=

13、20min池内平均水深：H1=1.8m超高：H2=0.3m池数：n=2隔板转弯处的过水断面面积取廊道断面面积的1.2-1.5倍。二、设计计算 1、计算总容积 2、每池净平面面积分为两池，每池净平面面积： 3、池子宽度B按絮凝池宽取B=10m。4、池长池长（隔板间净距之和）,取21m。5、隔板间距 絮凝池起端流速取，末端流速取。首先根据起、末端流速和平均水深算出起、末端隔板间距，然后按流速递减原则，决定隔板分档数和各档隔板间距。起端廊道宽度：末端廊道宽度：隔板间距按廊道内流速不同分为6档：取，则实际流速，按上法计算得：每一种间隔采取4条，则廊道总数为24条，水流转弯次数为23次。则池子长度（隔板

14、间净距之和）： 取隔板厚度0.2m，则池总长5、水头损失 按廊道内的不同流速分成6段后进行计算。各段水头损失按下式计算式中： 第i段廊道内水流速度（m/s）； 第i段廊道内转弯处水流速度（m/s）； Si第i段廊道内水流转弯次数； 隔板转弯处局部阻力系数。往复式隔板（1800转弯）=3； 第i段廊道总长度(m)； -第i段廊道过水断面水力半径（m）； 流速系数，随水力半径Ri和池底及池壁粗糙系数n而定， 通常按曼宁公式计算，。第一段水力半径：絮凝池采用钢筋混凝土及砖组合结构，外用水泥沙浆抹面，粗糙系数，流速系数，其他各段计算结果得： 隔板转弯处的过水断面面积取廊道断面面积的1.5倍，则第一段转

15、弯处流速： 其他各段转弯处的流速：第一段廊道长度：第一段廊道内水流转弯次数：则絮凝池第一段的水头损失率 将各段水头损失计算结果列表如表4-1所示表4-1 各管段水头损失计算段数SnLnRnv0vnCnhn 14400.140.380.5755.430.10724400.180.290.4357.800.065634400.220.230.3459.770.032444400.260.190.2961.450.026054400.330.140.2263.950.013663300.360.130.1964.880.0112hi 0.272m 6、GT值计算 水温，GT值在范围内，说明设计合理。

16、7、池底坡度第五节 平流式沉淀池设计计算一、设计参数 设计水量：,分设2池,水厂自用水量为6%。则每组设计水量表面负荷： 沉淀时间： 絮凝时间：沉淀池水平流速：二、设计计算1、沉淀池表面积2、沉淀池长3、沉淀池宽，取10m。4、沉淀池有效水深 采用3.5m（包括保护高）5、放空管直径 沉淀池放空时间按5计，则放空管直径：，采用DN=250。 6、出水渠深度出水渠断面宽度采用0.6，出水渠起端水深为保证堰口自由落水，出水堰保护高采用0.11m，则出水渠深度为0.8m。7、水力条件校核沉淀池长度与宽度之比：，满足要求；沉淀池长度与深度之比：,满足要求；水流截面积 水流湿周 水力半径弗劳德数絮凝池与

17、沉淀池之间采用穿孔布水墙。穿孔墙上的孔口流速采用0.15，则孔口总面积为。每个孔口尺寸定为，则孔口数为个。第六节 V型滤池设计计算一、设计参数设计处理水量：滤速：；强制滤速：；第一步气冲冲洗强度； 第二步气水同时反冲，空气强度，水强度； 第三步水冲洗强度；第一步气冲时间，第二步气水同时反应时间；单独水冲洗 时间；冲洗时间共计；冲洗周期；反冲横扫强度。图4-2 V型滤池剖面示意图二、设计计算1、池体尺寸计算（1）滤池实际工作时间（2）滤池过滤面积（3）滤池的分格为节省占地选双格型滤池，池底板用混凝土，单格宽B=3m，长L=10m，面积30m2。分为并列的两组，每组2座，共4座，每座面积f=60m

18、2，总面积240m2。（4）校核强制滤速 满足的要求。（5）滤池高度的确定 式中：H1滤板下布水区高，取0.9mH2滤板厚度m，取0.1mH3滤料层厚度m，取1.2m（6）水封井的设计滤池采用单层加厚均质滤料，粒径，不均质系数。均粒滤料清洁滤料层的水头损失按下式计算 式中： 水流通过滤料层的水头损失,；水的运动黏度, /s,20时为0.0101/s； g重力加速度，981/s； 滤料孔隙率，取0.5； 与滤料体积相同的球体直径，取为0.1；滤层厚度，100cm； v滤速，滤料颗粒球度系数，天然沙粒0.750.80，取0.8所以，当滤速为810时，清洁滤料层的水头损失一般为3040，计算值比经验

19、值低，取经验值得最低限值为清洁滤层的过滤水头损失。正常过滤时通过长柄滤头的水头损失。忽略其他水头损失，则每次反冲洗后刚开始过滤时的水头损失为：。为保证滤池正常过滤时池内的液面高出滤料层，水封井出水堰顶标高与滤料相同。设计水封井平面尺寸，堰底板比滤池底板底，水封井出水堰总高：因每座滤池过滤水量Q单=所以水封井出水堰上水头由矩形堰流量公式计算得h水封冲洗完毕清洁滤料层过滤时，滤池液面比滤料层高2、反冲洗管渠系统 采用气水反冲洗的长柄滤头配气配水系统。（1）反冲洗用水流量反的计算 反冲洗用水流量按水洗强度最大的计算，单独水洗时最大反洗强度。Q反V型滤池反冲洗时，表面扫洗同时进行，其流量Q表水（2）反

20、冲洗配水系统得断面计算 配水干管(渠)进口流速为V水干左右。配水干管(渠)的截面积 A水干=Q反水/V水干反冲洗配水干管用钢管,直径,流速。反冲洗水又反洗配水干管输送至气水分配渠,又气水分配渠底侧的布水方孔配水到滤池底部布水区。反冲洗水通过配水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值。配水支管流速为V水支。则配水支管的截面积A水干=Q反水/V水支,此即配水方孔总面积,沿渠长方向两侧各均匀布置15个配水方孔,共30个,孔中心间距,每个孔口面积:A小，每个孔口尺寸取0.10.1m，反冲洗水过孔流速:V孔=A方孔/(满足要求)。（3）反冲洗用气量的计算 采用鼓风机直接充气，采用两组,一用一备。反冲洗用气

21、量按气冲强度最大时的空气流量计算。这时的气冲强度为。=（4）配气系统得断面计算 配气干管进口流速为左右，则配气干管（渠）的截面积 反冲洗配气干管同样用钢管，直径，流速。反冲洗所用空气由反冲洗配气干管输送至气水分配渠，由气水分配渠两侧的布气小孔配气到滤池底部的布水区。布气小孔紧贴滤板下缘，间距与布水方孔相同，共计40个。反冲洗用空气通过配气小孔的流速按反冲洗配气支管的流速取值。反冲洗配气支管或孔口流速取，则配气支管的截面积： 每个布气小孔面积为孔口直径，取50mm。每孔配气量（5）气水分配渠的断面设计 对气水分配渠断面面积要求的最不利条件发生在气水同时反冲洗时，亦即要求气水同时反冲洗时的气水分配

22、渠断面面积最大。因此，气水分配渠的断面设计按气水同时反冲洗时的情况设计。气水同时反冲洗时的反冲洗水流量：气水同时反冲洗时反冲洗空气流量：,气水分配渠的气、水流速均按相应的配气，配气、配水干管流速取值，则气水分配干渠的断面积：3、滤池管渠的布置（1）反冲洗管渠 1）气水分配渠起端宽取0.4m，高取H6=1.5m，末端宽取0.4m，高取H7=1.0m，则起端截面积0.6m2，末端截面积0.4m2。两侧沿程各布置20个配气小孔和20个配水方孔，共40个配气小孔和40个配水方孔，孔间距0.6m。末端所需最小截面积0.34/40=0.0085末端A=0.4 m22）排水集水槽顶端高出滤料层顶面0.5m，

23、排水集水槽起端槽高为排水槽末端高：底坡3）排水集水槽排水能力校核 由矩形断面暗沟（非满流，），计算公式校核集水槽排水能力。设集水槽超高0.3m，槽内水位标高，槽宽。 湿周 水流断面 水力半径 水流速度 过流能力 实际过水量Q反=Q反水+Q表水=(0.30+0.11）m3/s=0.41m3/s过水能力，满足要求。（2）进水管渠1）8座滤池分成独立的两组，每组进水总渠过水量按强制过滤流量设计流速，取，则强制过滤流量：进水总渠断面面积进水总渠宽，水面高。2）每座滤池的进水孔 由进水开三个孔，进水总渠的浑水通过进水孔进入滤池。两侧进水孔孔口在反冲洗时关闭，中间进水孔孔口设手动调节闸板，在反冲洗时不关闭

24、，供给反洗表扫用水。调节闸门的开启度，使其在反冲洗时的进水量等于表扫用水量。孔口面积按孔口淹没出流公式计算，其总面积按滤池强制过滤水量计。孔口两侧水位差取。则孔口总面积：中间孔口面积按表面扫洗水量计。则孔口宽，高。两个侧孔口设阀门，采用橡胶充气阀。每个侧孔面积：孔口宽，高。3）每座滤池内设的宽顶堰 为了保证进水稳定性，进水总渠引来的浑水经过宽顶堰进入每座滤池内的配水渠，再经滤池内的配水渠分配到两侧的V型槽。宽顶堰堰顶宽，宽顶堰与进水总渠平行布置，与进水总渠侧壁相距，堰上水头用矩形堰流量公式计算。由此 4）进入每座滤池的浑水经过宽顶堰溢流至配水渠，由配水渠两侧的进水孔进入池内的V型槽。滤池配水渠

25、宽：，渠高，渠的总长等于滤池的总宽，则，当渠内水深为时，流速（进来的浑水由中段向渠内两侧进水孔流出，每侧流量为）为满足滤池进水管渠流速的要求。5）配水渠过水能力校核配水渠的水力半径水力坡度，符合要求。渠内水面的降落量。因为渠配水渠的最高水位渠高，所以配水渠的过水能力满足要求。（3）V型槽的设计 V型槽槽底设表扫水出水孔，直径取，间隔，每个槽共计80个孔，则单侧V型槽表面扫洗出水孔总面积为：表面扫洗水出水孔低于集水槽堰顶，即V型槽底的高度低于集水槽堰顶。据潜孔出流公式Q=（其中Q应为单个滤池的表扫水流量），则表面扫洗时V型槽内水位高出滤池反冲洗时液面高度为反冲洗时排水集水槽的堰上水头由矩形堰的流

26、量公式Q=求得，其中b为集水槽长12m，单格滤池反冲洗流量所以 V型槽倾角45，垂直高度1.0m，壁厚0.05m。反冲洗时V型槽顶高出滤池内液面高度为：反冲洗时V型槽顶高出槽内液面高度为：4、反冲洗水的供给（1）冲洗水箱到滤池配水系统的管路水头损失反冲洗配水干管用钢管,直径,流速,布置管长总计，则反冲洗总管的沿程水头损失：。反冲洗配水干管主要配件及局部阻力系数见表4-2。 局部水头损失为：表4-2 反冲洗干管的配件及局部阻力系数配件名称数量/个局部阻力系数90弯头6闸阀3等径三通2水箱出口10.57.28则冲洗水泵到吸水到滤池配水系统的管路水头损失为：（2）滤池配水系统的水头损失1）气水分配干

27、渠内的水头损失气水分配干渠内的水头损失按最不利条件，即气水同时反冲洗时计算。此时渠上部是空气，下部是反冲洗水，按矩形暗管（非满流，）近似计算。已知气水同时反冲洗时流量，则气水分配渠内水面标高为水力半径水力坡度渠内水头损失。2）气水分配干管底部配水孔的水头损失按孔口淹没出流公式，其中为，为配水方孔总面积。由反冲洗配水系统的断面计算部分内容可知，配水方孔的实际总面积为则 3）反冲洗水经过滤头的水头损失(查给水排水设计手册)为。4）气水同时通过滤头时增加的水头损失气水同时反冲洗时气水比为15/4=3.75，长柄滤头配气系统的滤帽缝隙总面积与滤池过滤总面积之比约为1.25%，则长柄滤头中的水流速度为：

28、通过滤头时增加的水头损失： 则滤池配水系统的水头损失（3）砂滤层水头损失滤料为石英砂，质量密度，水质量密度，适应石英砂滤料膨胀前的孔隙率，滤料层膨胀前的厚度，则滤料层水头：（4）取富余水头，则反冲洗水泵所需扬程：水塔容积以一座滤池冲洗水量的1.5倍计算，则其体积（5）选用冲洗水泵供水计算1）冲洗水泵道滤池配水系统的管路水头损失反洗配水干管用钢管，DN500，流速1.53m/s。1000i=4.21.布置管长总计60m。则反冲总管沿程水头损失则2）清水池最低水位与排水槽堰顶的高差为3）的计算同选用冲洗水箱的计算方式，则反冲洗水泵的最小扬程5、反洗空气的供给（1） 长柄滤头的气压损失 气水同时反冲

29、洗时空气流量，长柄滤头采用网状布置，约55个/，每座滤池共计安装长柄滤头个，每座滤池的通气量：根据厂家提供数据，该气体流量下的压力损失量为：（2）气水分配渠配气小孔的气压损失反冲洗时气体通过配气小孔的流速压力损失按孔口出流公式计算式中：孔口流量系数，；A孔口面积（）；压力损失（）； Q气体流量（）； 水的相对密度，。则气水分配渠配水方孔的气压损失: （3）配气管道的总压力损失1）配气管道的沿程压力损失反冲洗时空气流量，配气干管用钢管，流速，反冲洗空气管长，气水分配渠内的压力损失忽略不计。反冲洗管道内的空气气压计算用下式：式中 空气压力（）；长柄滤头距反冲洗水面的高度（），取。则 空气温度按30

30、考虑时，空气管道的摩阻为，则配气管道沿程压力损失 。2）配气管道的局部阻力系数 主要管道及长度换算系数K见表4-3表4-3 反冲洗空气管配件及长度换算计算配件名称数量/个长度换算系数K90弯头5闸阀3等径三通26.91当量长度的换算公式空气管配件换算长度局部阻力系数配气管道的总压力损失（4）气水冲洗室中的冲洗水压 本系统采用气水反冲洗对气压最不利情况发生在同时反冲洗时，此时要求鼓风机调压阀出口的静压为：式中：鼓风机出口的静压力（）； 输气管道的压力损失（）； 配气系统的压力损失（），=；气水冲洗室中的冲洗水压（）； 富余水压， 所以 （5）设备选型 根据气水同时反冲洗时反冲洗系统对空气的压力和

31、风量。要求选三台风机，风量，风压，电动机功率，二用一备。正常工作鼓风量。因此鼓风机房的平面尺寸为。第七节 消毒和清水池设计计算一、设计参数已知设计水量Q=2208m3/h，本设计消毒采用液氯消毒，最大投加量为1.5mg/L，清水池最大投加量为1.0mg/L。二、设计计算1、加氯量计算 预加氯量为 清水池加氯量二泵站加氯量自行调节，在此不做计算，则总加氯量为为保证氯消毒时的安全和计量正确，采用加氯机投氯，并设校核氯量的计量设备，选的型加氯机，2备1用。按15天考虑，储氯量为：选用采用容量为的液氯钢瓶，共3只。另设中间滤瓶1只，以沉淀氯气中的杂质和防止水流进滤瓶。加氯时用2只滤瓶，根据压力自动切换

32、交替使用滤瓶库储存的6只滤瓶。2、清水池平面尺寸的计算（1）清水池有效容积：式中：W1 -调节容积；W2-消防储水量；W3-水厂冲洗滤池和沉淀池排泥等生产用水；W4-安全贮量。调节容积取设计水量的10%，则调节容积为：消防贮水量按同时发生两次火灾，一次灭火用水量取25L/s，连续灭火时间为，则消防容积：；根据本水厂选用的构筑物特点，不考虑水厂自用水储备。安全容积可忽略不计，则清水有效容积：（2）清水池的平面尺寸清水池设2个，有效水深取，则单池面积：； 取=2630=780m2，则每个清水池的实际容积为 超高取0.5m，则清水池总高度H=4.5m。（3）管道系统1)清水池的进水管径：(设计中取进

33、水管流速为=0.8m/s）设计中取进水管管径为DN=800mm，进水管内实际流速为0.73m/s。2)清水池的出水管由于用户的用水量时时变化，清水池的出水管应按出水量最大流量计。设计取时变化系数k=1.5出水管管径:（设计中取出水管流速为=0.8m/s）设计中取出水管管径为DN1000mm，则流量最大时出水管内流速为0.7m/s。3)清水池的溢流管溢流管的管径与进水管的管径相同,取DN800mm,在溢流管管端设喇叭口,管上不设阀门,出口设置网罩,防止虫类进入池内。4)清水池的排水管清水池的水在检修时需要放空,因此应设排水管,排水管的管径应按2h内将池水放空计算.排水管内流速按1.2m/s估计,

34、则排水管的管径 设计中取排水管管径为DN700mm。（4）清水池布置1）导流墙在清水池内设置导流墙，以防止池内出现死角，保证氯与水的接触时间30min。每座清水池内导流墙设置4条，将清水池分成5格。导流墙底部每隔5m设0.1m0.1m的过水方孔。 2）检修孔在清水池顶部设矩形检修孔4个,直径为1000mm。3）通气孔为使清水池内空气流通,保证水质新鲜,在清水池顶部设通气孔,通气孔共设6个，通气管的管径为300mm,通气管的伸出地面的高度高低错落,便于空气流通。4）覆土厚度取覆土厚度为0.5m。并加以绿化，美化环境。第八节 二级泵站一、设计参数1、设计扬程根据设计原始资料二级泵站扬程按50米考虑

35、。2、设计流量二级泵房的设计流量应等于最高日最高时的水量二、设计计算1、选泵根据流量和扬程，选用型号为24Sh-9双吸吸卧式离心泵三台，二用一备。水泵性能见表4-4。表4-4 水泵主要参数型号流量（m3/h）扬程(m)转数(r/min)功率（KW)电动机功率(KW)效率（）24Sh-9双吸吸卧式离心泵34207197072778091泵房的尺寸：40m20m，长度为控制间4m，泵轴之间的间距为4.0m，靠近控制间的泵与靠近吊装间的泵距离墙的距离也为4.0m，另外设4.0m做为吊装机械电葫芦用，共计40m。2、水泵吸水管路吸水管路长10m，管径DN=500mm，v1=1.87m/s，1000i=

36、4.3。吸水管路局部水头损失计算见表4-5。表4-5 吸水管水头损失名称喇叭口90弯头闸阀渐缩管水泵进口1000900900900-600600数量11111局部阻力系数0.30.680.060.291.0流速1.811.811.813.223.22水泵吸水管的水头损失为水泵所在的室外地坪标高为：；二泵房室内地面低于室外3.0m，二泵房为半地下式泵房。3、泵房高度考虑安全设备的起重重量取为，工字钢为型，起重高度为的手动单轮吊车，则泵房间高度 ： 式中：a单轨吊车高度，a=0.50m；滑车高度，；起重葫芦丝绕紧状态长度，；起重绳的垂直长度，,为电机总宽即：；e最大一台电机高度，e=1.58m；f

37、最高设备高度，f=1.58m；g吊物底部至最高一台机组顶高度，g=0.5m；H2泵房地下部分高度3.0m；4、通风与抽水设备 由于机组工作会产生大量的热，所以应该注意加设通风设备，同时还应考虑到排水。第五章：水厂平面布置和高程布置计算第一节 水厂平面布置一、布置说明水厂占地面积约77000m，因地制宜并考虑到远期发展，工艺采用水厂现行布置，流程力求简短，适当增加绿地，使水厂里面丰满。当各构筑物和建筑物的个数和面积确定之后，根据工艺流程和构筑物的功能要求，结合地质和地形条件，进行平面布置，布置时应考虑以下几点：（1）布置紧凑，以减少水厂占地面积和连接管渠的长度，并便于操作管理。但各构筑物之间应留

38、处必要的施工和检修间距和管道地位；（2）充分利用地形，力求挖填土方平衡以减少填、挖土方量和施工费用；（3）各构筑物之间连接管应简单、短捷，尽量避免立体交叉，并考虑施工、检修方便。此外，有时也需要设置必要的超越管道，以便某一构筑物停产检修时，为保证必须供应的水量采取应急措施；（4）建筑物布置应注意朝向和风向；（5）有条件时最好把生产区和生活区分开，尽量避免非生产人员在生产区通行和逗留，以确保生产安全；（6）对分期建造的工程，既要考虑近期的完整性，又要考虑远期工程建成后整体布局的合理性。还应该考虑分期施工方便。二、生产管线设计水厂工艺流程中的主要管线有生产管线、超越管线、加药管线、（ABS塑料管）

39、、加氯管线、自用水管线、排水管线，具体布置详见总平面布置图。第二节 水厂高程布置计算构筑物高程布置与厂区地形，地质条件及所采用的构筑物形成有关，而水厂应避免反应沉淀池在地面上架空太高，本设计采用清水池的最高水位与地面标高相同。本设计规定清水池的最高水位为0.00m。一、净水构筑物水头损失水头损失参照规范进行估算，并考虑水头跌落损失。净水净水构筑物水头损失见表5-1。表5-1 净水构筑物水头损失表构筑物名称水头损失构筑物名称水头损失配水井0.2V型滤池2.3静态混合器0.22清水池0.15隔板絮凝池0.19 吸水井0.1平流沉淀池0.17第三节 净水管道水力计算净水管道水力计算包括沿程水头损失和

40、局部水头损失计算。一、沿程水头损失沿程损失的公式： 式中：i水力坡度 L管道长度沿程水头损失计算见表5-2。表5-2 沿程水头损失水力计算表管段流量（）管长（）管径流速坡度沿程损失配水井到静态混合器150505000.761.740.087静态混合器到絮凝沉淀池150308000.761.740.052絮凝沉淀池到V型滤池368358000.730.5690.020V型滤池至清水池368308000.730.5690.017清水池到吸水井7369010000.70.5700.051吸水井到二泵房73657001.914.30.021一、 局部水头损失局水头损失计算见表5-3。表5-3 局部水头

41、损失水力计算表管段管径流速弯头进口损失系数出口损失系数闸阀总损失损失系数个数配水井到静态混合器5000.761.053110.060.219静态混合器到絮凝沉淀池8000.761.053110.060.219絮凝沉淀池到V型滤池8000.731.084110.050.101V型滤池至清水池8000.731.084110.050.101清水池到吸水井10000.71.082110.050.087吸水井到二泵房7001.910.434三、净水构筑物高程计算以清水池的最高水位与地面的高程相同作为基准为，根据设计原始资料，地势平均标高为22米，则清水池最高水位标高为22.000米。从配水井到吸水井为重力自流。由此反推配水井的高程。计算结果见表5-4。表5-4 净水构筑物高程计算表序号管渠及构筑物水面上游标高水面下游标高构筑物水面标高1吸水井217122吸水井至清水池21.8500217123清水池22.00021.85022.0004清水池至V型滤池22.11822.0005V型滤池24.41822.11824.4186V型滤池至平流沉淀池24.5