百盈花园高支模专项施工方案.pdf

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1、目目录录 一、工程概况一、工程概况 1 1 二、编制依据二、编制依据1 1 三、模板及支架的构造要求及搭设方法三、模板及支架的构造要求及搭设方法 1 1 四、模板的拆除四、模板的拆除 9 9 五、模板安装质量要求五、模板安装质量要求 10 10 六、模板验收六、模板验收 11 11 七、混凝土的浇灌方法七、混凝土的浇灌方法1212 八、高支模计算书八、高支模计算书 13 13 九、施工注意事项九、施工注意事项 58 58 十、高支撑系统监测十、高支撑系统监测5959 十一、高支模施工的安全管理十一、高支模施工的安全管理 61 61 十二、施工安全技术措施十二、施工安全技术措施 61 61 十三

2、、预防坍塌事故的安全技术措施十三、预防坍塌事故的安全技术措施6464 十四、预防高空坠落事故安全技术措施十四、预防高空坠落事故安全技术措施 65 65 十五、十五、 应急救援预案应急救援预案6767 十六、十六、 附图附图 71 71 1 一、工程概况一、工程概况 广宁百盈花园低层住宅二期工程，位于广宁县城南坤大道百盈花园内。本期工程共 计拟建别墅 88 栋，分为,2S、2N、3S、3N、4N、5N、8E 共 7 个户型， 多为三层，首层高 3.6m，二层高 3.3m,三层高 3.3m 屋面多为斜顶，其中 3S、3N、5N 客厅二层为中空层，3S 及 3N 的三层客厅楼板板厚 150mm，梁截

3、面为 200600，层高 6.9m；5N 的三层客厅楼板 板厚 200mm，梁截面为 200600 及 300500，层高 6.5m；均为高支模板，须按高支模板 规范要求进行支撑设计，高支模部位的支模施工，是施工的重点及难点，对保证施工质 量，确保施工安全至关重要，我项目部对这部份的支模工作十分重视。为此，我部根据 施工图要求、遵照施工规范和有关安全生产法规，编制此高支模专项施工方案，来指导 施工。使施工工作有章可循。 二、编制依据二、编制依据 1、 百盈花园二期低层工程：建筑、结构施工图 。 2、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土搅拌站提供的混凝土配合比设计试验报告

4、 4、 混凝土模板用胶合板GB/T 17656-1999 5、 建筑施工计算手册 6、 建筑施工手册 （第四版） 7、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 8、 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000 9、 建筑安装工程安全技术规程 10、 广东省建设工程高支模模板系统施工安全管理办法粤建监字1998027 号 文。 三、模板及支架的构造要求及搭设方法三、模板及支架的构造要求及搭设方法 1、模板及支架的构造要求 本施工所使用的材料为：立杆采用483.0mm 钢支撑，横杆及斜撑采用483.0 钢管，模板采用 18 厚国产胶合板，方木采用 8080 松木方

5、条，连接扣件采用直角扣 件及旋转扣件。立杆基础采用 40040050（厚）木垫板，基础土方必须回填石粉并夯 实到标高为-0.1 米，并达到地基土承载力为 fgk=160kN/m2的要求。搭设前首先对使用材 2 料进行检查，剔除破损、腐烂等不合格方条，对钢支撑、钢管、扣件进行清理、刷油刷 漆，对扣件应作强度试验。钢支撑基本为全新产品，质量较有保证。一般搭设要求： 1） 、3S、3N、5N 三层客厅楼板高支模采用满堂红钢管支架搭设，满堂支架的立杆纵 横间距均为 900mm，步距不大于 1500mm。楼板底模板小楞采用 8080 木方，间距为 300mm，主梁采用483.0mm 双钢管。5N 三层客

6、厅楼板高支模详见图一、图二，3S 及 3N 三层客厅楼板高支模详见图三、图四。 图一： 3 图二： 图三： 4 图四： 2)、3S、3N、5N 三层客厅梁高支模采用钢管支架顺梁的方向搭设。200 mm700 mm 梁及标高 6.90m 的边跨梁梁底支架的立杆横向设三道，间距均为 675mm，纵向间距为 900mm。300 mm500 mm 梁梁底支架的立杆横向设两道，间距为 900mm，纵向间距为 900mm。标高 3.60m 的边跨梁梁底支架的立杆横向设两道，间距为 450mm，纵向间距为 900mm。所有梁梁底支架的步距均不大于 1500mm。所有梁的梁底模板小楞采用 8080 木方，间距

7、为 300mm；主梁采用483.0mm 双钢管，间距为 900mm；梁侧模的侧楞采 用 8080 木方，间距为 300mm。梁高度为 700mm 时，需设12 对拉螺栓，水平间距为 600mm。5N、3S 及 3N 三层客厅梁高支模详见图五图十一。 5 图五（200 mm700 mm 截面的梁） ： 图六（200 mm700 mm 截面的梁） ： 675675 14751475 7000 700 6 图七（标高 6.90m 的边跨梁） ： 图八（标高 6.90m 的边跨梁） ： 图九（标高 3.60m 的边跨梁） ： 675675 14751475 7000 600 7 图十（标高 3.60m

8、 的边跨梁） ： 图十一（300mm500mm 截面梁） ： 450 575 3700 3700 8 3） 、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有 间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间 隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 4） 、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。 可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。水平拉杆的步距均匀分配，不 大于1500mm。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在满堂 红模板外侧周圈和中部沿竖向由下至上设置连续式剪刀撑

9、。剪刀撑杆件的底端与地面顶 紧，夹角为4560。 5） 、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管，用扣件与钢 管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小 于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 6） 、当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平 间距6-9m，竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固结点。 2、支设梁模板 1）复核梁底标高校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架（包括安装水平拉杆和 6600 9 剪刀撑） ，在横楞上铺放梁底板固定，然后绑扎钢筋， （梁高 700 时）

10、 ，安装并固定两面侧 模板。有对拉螺拴，并套上套管。对于跨度 L4 米或悬挑长度 L2 米的梁，支模时按 施工规范的要求起拱 L/10003L/1000。梁板模板安装顺序如下： 2） 复核梁底标高校正轴位置搭设梁模支架安装梁模底板绑扎梁钢筋安装两 侧梁模穿对拉螺栓按设计要求起拱复核梁模尺寸、位置与相邻梁模连接固定。 3、梁模板支设时要注意以下事项： （A）梁口与柱头模板的连接特别重要，一般可采用角模拼接或用方木、木条镶拼， 要 求拼装准确，加固牢靠。 （B）起拱应在铺设梁底之前进行。 （C）模板支柱的纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按设计要求布置。 （D）采用扣件钢管脚手架作支撑时，扣件要拧

11、紧，梁底支撑间隔用双卡扣，横杆的步 距要按设计要求设置。 四、模板的拆除四、模板的拆除 模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（大于 1.2N/） 方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定进行。对墙柱 模板，要求在砼终凝，且强度达到 50%后拆除。对一般梁板，要求在强度达到设计强度 的 85%后拆除。对跨度8m 的梁板及悬挑板，必须待硷强度达到 100%后拆除，如因需 要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支项加固。为了严格掌握拆模时间，施工时，多做几 组试块，根据 R7、R15z 强度来判断是否拆模。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设 计的规定进行，遵循先支后

12、拆，后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的 原则，拆模板严禁用大锤硬砸。 梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。 梁模板拆模的顺序如下： 拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓，使模 板下降 2 一 3 分段分片拆除楼板模板及支承件拆除底模和支承件。 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后， 方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递， 按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷模剂，以备待用。 上层楼板砼浇灌之前，下层楼板模板及支架不得拆除，以保证结构的整体和局部安 10

13、全。 五、模板安装质量要求五、模板安装质量要求 模板安装完毕后，应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定，进行全面 检查，合格验收后方能进行下一道工序。质量要求如下： 1） 、组装的模板必须符合施工设计的要求。 2） 、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。 3） 、模板拼缝要严密，在浇筑混凝土前，应浇水湿润，且模板内不能有积水。 4） 、模板与混凝土接触面应清理干净。在浇筑混凝土前模板内的杂物要清理干净。 5） 、各种预理件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。 6） 、模板必须方正，其对角线的偏差应控制在短边的 1/300 以内，四边成直线，表 面要平整，用 2M 长靠尺检查

14、，其凸凹度应小于 4 。 7） 、对跨度不小于 4 米的梁底应按设计要求起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为 全跨长度的 1/10003/1000。 六、模板验收六、模板验收 模板验收参照混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204 一 2002 进行。 1、模板安装容许偏差见下表。 序号项目容许偏差（）检查方法 1轴线位置5用钢尺检查 2标高（模板上表面）5 水准仪或拉线、 钢尺量 检查 3 截面内部尺 寸 基础 柱、墙、梁 10钢尺检查 +4，-5 4 层高垂 直度 不大于 5M6 经纬仪或吊线、 钢尺检 查 不大于 5M8 11 5相邻两板表面高度低差2钢尺检查 6表面平整度52M 靠尺和

15、塞尺检查 2、高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一 道水平纵横拉杆距地面为 200 。 3、立杆下垫 200200 的木板在砼面上。 4、逐个检查钢管扣件、对拉螺栓的拧紧程度。 5、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于 6，同时主梁两侧支撑立杆垂直面 上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃。钢管与地面呈 45 0至 600角，夹角用回转扣连 接牢固。 七、混凝土的浇灌方法七、混凝土的浇灌方法 砼的浇灌按应规范和施工组织设计要求进行施工。浇筑混凝土前再次全面检查，对 未按照施工方案施工之处要求逐一进行整改、加固处理，确保万无一失。浇灌大梁时， 为了尽量减少砼对侧模

16、所产生的侧压力和模板、支撑均衡受荷，利于散热。浇灌大梁砼 时应分层进行，并严格控制浇灌速度。分层砼厚度控制在 50 左右，分层的浇灌间隔时 间控制在 30 分钟之间。浇灌时人员、设备砼不能过分集中，尽量减少施工荷载。 混凝土浇筑和振捣一般要求，混凝土浇筑采用砼输送泵由低处向高处浇筑。 浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自由倾落 高度不得超过 2m，超过时采用串筒或斜槽落下，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。 浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况， 当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。 混凝土浇筑顺序 （1

17、）采用混凝土输送管输送混凝土时,应由远而近浇筑。 在同一区域的混凝土，按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑。 当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混 凝土初凝时间。 （2）浇筑重点控制部位 12 a、 钢筋过密处。 B、预留孔洞部位。 C、较薄较高构件。 以上部位必须浇筑到位，振捣充分，不漏振。浇筑过程中随时检查，以免出现狗洞、 蜂窝、麻面。 八、高支模计算书八、高支模计算书 1 1、200mm200mm700mm700mm 梁梁（层高（层高 7.0m7.0m）计算书）计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m， 梁截面 BD=200mm700mm，

18、立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm， 剪切强度1.4N/mm2， 抗弯强度15.0N/mm2， 弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm， 剪切强度1.3N/mm2， 抗弯强度13.0N/mm2， 弹性模量9500.0N/mm2。 梁底支撑木方长度1.50m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距75,675,675mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.040m2，

19、地基承载力调整系 数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 13 7000 1500700 200 7567567575 图1梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.70+0.50)+1.40 2.00=24.820kN/m2 由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 24.00 0.70+0.7 1.40 2.00=24.640kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项 系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一

20、、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计 算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.700 0.200+0.5000.200)=3.303kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9(2.000+2.500) 0.200=0.810kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； 14 I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； (1)抗弯

21、强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经 计 算 得 到M=0.100 (1.20 3.303+1.40 0.810) 0.300 0.300=0.046kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/10800=4.248N/mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,满足要求满足要求! ! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q

22、/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.303+1.40.810)0.300=0.918kN 截面抗剪强度计算值 T=3918.0/(2200.00018.000)=0.382N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T TT，满足要求，满足要求! ! (3)挠度计算 v = 0.677ql4/ 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3033004/(100600097200)=0.311mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300.0/250,300.0/250,满足要求满足要求! ! 二

23、、梁底支撑木方的计算二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算（一）梁底木方计算 15 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.300=5.355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.700+0.200)/0.200=1.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.300=0.270kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q = 0.9(1

24、.205.355+1.20 1.200)=7.079kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.270=0.340kN 75 675 675 75 0.34kN 1.61kN 1.61kN 7.08kN/m AB 木方计算简图 0.065 0.201 木方弯矩图(kN.m) 0.00 0.00 0.130.13 1.491.491.49 2.19 2.19 1.491.491.49 0.130.13 0.00 0.00 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 16 75 675 675 75 1.34kN 1.34kN 6

25、.56kN/m AB 变形计算受力图 0.000 0.048 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.125kN N2=4.728kN N3=0.125kN N4=-107374176.000kN N5=-107374176.000kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.200kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.728kN 经过计算得到最大变形 V= 0.048mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4

26、； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.200106/85333.3=2.34N/mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: 17 T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.193/(28080)=0.514N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求! ! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.048mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于675.0/250,675.0/

27、250,满足要求满足要求! ! （二）梁底顶托梁计算（二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 900 900 900 4.73kN 4.73kN 4.73kN 4.73kN 4.73kN 4.73kN 4.73kN 4.73kN 4.73kN AB 托梁计算简图 1.099 1.347 托梁弯矩图(kN.m) 5.59 5.59 0.870.87 3.863.86 8.59 8.59 7.09 7.09 2.362.36 2.362.36 7.09 7.09 8.59 8.59 3.863.86 0.870.87 5.59

28、 5.59 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 18 900 900 900 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN AB 托梁变形计算受力图 1.336 0.094 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.347kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.681kN 经过计算得到最大变形 V= 1.336mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度

29、 f=1.347106/1.05/8982.0=142.83N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm215.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.336mm 顶托梁的最大挠度小于顶托梁的最大挠度小于900.0/400,900.0/400,满足要求满足要求! ! 三、扣件抗滑移的计算三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆

30、传给立杆，无需计算。 19 四、立杆的稳定性计算四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.681kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1197.000=0.903kN N = 15.681+0.903=16.584kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑

31、点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.350=2.200m； 由长细比，为2200/16=138； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到=16584/(0.363424)=107.910N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.0001.13

32、4=0.340kN/m2 20 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风 荷 载 产 生 的 弯 矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.340 1.500 1.500 1.500/10=0.130kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=15.681+0.91.20.836+0.90.91.4 0.130/0.900=16.748kN 经计算得到=16748/(0.363424)+130000/4491=137.969N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,f,满

33、足要求满足要求! ! 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 414.61 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 16.58 A 基础底面面积,200mm200mm50mm（厚）木垫板 (m2)；A = 0.04 fg 地基（C25混凝土楼板）承载力设计值 (kN/m2)；fg = 13500.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk C25混凝土承载力标准值(kN/m2)；fgk = 135

34、00.00 地基承载力的计算满足要求地基承载力的计算满足要求! ! 七、梁模板荷载标准值计算七、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 21 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验 算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取 5.714h； T 混凝土的入

35、模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9 16.800=15.120kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9 4.000=3.600kN/m2。 八、梁模板侧模计算八、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的

36、连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.215.12+1.403.60)0.70=16.229N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 22 M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计

37、值(kN/m)； 经 计 算 得 到M=0.100 (1.20 10.584+1.40 2.520) 0.300 0.300=0.146kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/37800=3.864N/mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,满足要求满足要求! ! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.584+1.42.520)0.300=2.921kN 截面抗剪强度计算值 T=32921.0/(2700.00018.000)=0.348N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.

38、40N/mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T TT，满足要求，满足要求! ! (3)挠度计算 v = 0.677ql4/ 100EI v = l / 250 面 板 最 大 挠 度 计 算 值v=0.677 10.584 3004/(100 6000 340200)=0.284mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300.0/250,300.0/250,满足要求满足要求! ! 九、穿梁螺栓计算九、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 23 穿梁螺栓承受最大拉力

39、N = (1.215.12+1.403.60)0.700.60/1=9.74kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9.737kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求穿梁螺栓强度满足要求! ! 2 2、3 300mm00mm5 500mm00mm 梁（层高梁（层高 6.6m6.6m）计算书）计算书 计算参数计算参数: : 模板支架搭设高度为7.0m， 梁截面 BD=300mm50

40、0mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm， 剪切强度1.4N/mm2， 抗弯强度15.0N/mm2， 弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm， 剪切强度1.3N/mm2， 抗弯强度13.0N/mm2， 弹性模量9000.0N/mm2。 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁底支撑木方长度1.20m。 梁顶托采用双钢管483.0m

41、m。 梁底承重杆按照布置间距150,900mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.160m2，地基承载力调整系数 0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 24 7000 1500500 300 150900150 图1梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.50+0.50)+1.40 2.00=18.700kN/m2 由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组

42、合 S=1.35 24.00 0.50+0.7 1.40 2.00=18.160kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项 系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计 算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.500 0.300+0.5000.300)=3.578kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9(2.000+2.500) 0.300=1.215kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵

43、抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 25 W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经 计 算 得 到M=0.100 (1.20 3.578+1.40 1.215) 0.300 0.300=0.054kN.m 经

44、计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/16200=3.330N/mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,满足要求满足要求! ! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.578+1.41.215)0.300=1.079kN 截面抗剪强度计算值 T=31079.0/(2300.00018.000)=0.300N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T TT，满足要求，满足要求! ! (3)挠度计算 v = 0.677ql4/ 100EI v = l

45、/ 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.5783004/(1006000145800)=0.224mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300.0/250,300.0/250,满足要求满足要求! ! 二、梁底支撑木方的计算二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算（一）梁底木方计算 26 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.300=3.825kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.500+0.300)/0.300=0.650kN/

46、m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.300=0.405kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q = 0.9(1.203.825+1.20 0.650)=4.833kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.405=0.510kN 150 900 150 0.51kN 1.16kN 1.16kN 4.83kN/m AB 木方计算简图 0.000 0.670 木方弯矩图(kN.m) 0.000.00 2.142.14 0.98 0.980.98 0.26 0.2

47、6 0.980.98 0.98 2.142.14 0.000.00 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 27 150 900 150 0.96kN 0.96kN 4.47kN/m AB 变形计算受力图 0.000 1.316 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.137kN N2=2.137kN N3=-107374176.000kN N4=-107374176.000kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.670kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.137kN 经过计算得到最大变形 V= 1.316mm 木方的截面

48、力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.670106/85333.3=7.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,13.0N/mm2,满足要求满足要求! ! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 28 截面抗剪强度计算值 T=32.136/(28080)=0.501N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求! ! (3)木方挠度计算 最大变