工程常用计算资料及公式.xls

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1、由两点求距离及角度 测点坐标测点坐标测站坐标测站坐标角度距离 208011151934.2361131.35-6.40146.68 钢筋料表 编号钢筋规格长度(m)数量重量(Kg) 1222.550373.285 由三点求三点距离、面积、及高 第一点X坐标第一点Y坐标 第二点X坐标第二点Y坐标 第三点X坐标第三点Y坐标 1940.51125.451934.21127.95420801115 墙柱的允许高厚比 砂浆强度等级墙柱 M2.52215 M5.02416 M7.52617 被代换钢筋规格 根数 代换钢筋规格 根数 间距间距 16 18 18 15 180230 距离a(一到二)距离b(二

2、到三)距离c (一到三)面积距离(一到二三线) 6.779146.374139.891141.7361.937 由两点求距离及角度 由三点求三点距离、面积、及高 混凝土结构计算 序号计算内容 1正截面承载力计算 2斜截面承载力计算 1正截面承载力计算 3扭曲截面承载力计算 2斜截面承载力计算 注：表中符号 M 1 fc c As、As Ap、Ap p0 b h0 as、ap a hf bf as、ap N A fy Acor Ass0 dcor 3扭曲截面承载力计算 Ass1 s a e ei e0 e 计算公式 一、受弯承载力计算 1、矩形截面或翼缘位于受拉的T形截面构件 M1fcbx(h0

3、-x/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap) 2、翼缘位于受压区的T形、I形截面构件如 fyAs+fpyAp1fcbfhf+fyAs-(p0-fpy)Ap 按宽度为bf的矩形截面计算，否则按下式计算： M1fcbx(h0-x/2)+1fc(bf-b)hf(h0-hf/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap) 3、当计算中计入纵向普通受压钢筋时必须x2a,否则按下式计算： MfpyAp(h-ap-as)+fyAs(h-as-as)+(p0-fpy)Ap(ap-as) 二、受压承截力计算 1、轴心受压构件配置有箍筋时 N0.9(fcA+fyAs)

4、2、轴心受压构件配置有螺旋式或焊接环式间接钢筋时 N0.9(fcAcor+fyAs+2fyAss0) 3、矩形截面偏心受压构件 N1fcbx+fyAs-sAs-(p0-fpy)Ap-pAp Ne1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap) 矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件，当Nfcbh时，按下式计算： Nefcbh(h0-h/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap) 4、I形截面偏心受压构件 当xhf时，按宽度为受压翼缘计算宽度bf的矩形截面计算； 当xhf时，按下式进行计算： N1fcbx+（bf-b)hf+fyAs-sAs

5、-(p0-fpy)Ap-pAp Ne1fcbx(h0-x/2)+(bf-b)hf(h0-hf/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap) I形截面非对称配筋的小偏心受压构件，当NfcA时，按下式计算： 混凝土结构计算 Nefcbh(h0-h/2)+（bf-b)hf(h0-hf/2)+(bf-b)hf(hf/2-a)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap) 三、受拉承截力计算 1、轴心受拉构件 NfyAs+fpyAp 2 、矩形截面偏心受拉构件 （1）小偏心受拉构件 NefyAs(h0-as)+fpyAp(h0-ap) NefyAs(h0-as)+fpy

6、Ap(h0-ap) （2）大偏心受拉构件 NfyAs+fpyAp-fyAs+(p0-fpy)Ap-1fcbx Ne1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap) 3、对称配筋的矩形截面双向偏心受拉构件 N1/（1/Nu0+e0/Mu) 1、矩形、T形和I形截面的受弯构件，其受剪截面应符合： hw/b4时 V0.25cfcbh0 hw/b6时 V0.2cfcbh0 在此之间时按线性内插法确定 2、不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件 V0.7h hft tbh0 0 3、矩形、T形和I形截面的受弯构件，仅配置箍筋时 V=Vcs+Vp 4、矩形、T形和I形

7、截面的受弯构件，配置箍筋和弯起钢筋时 VVcscs+Vp p+0.8fy yAsbsbsins s+0.8fpypyApbpbsinp p 5、受拉边倾斜的矩形、T形和I形截面受弯构件 VVcscs+Vspsp+0.8fy yAsbsbsins s 6、受弯构件斜截面的受弯承载力 M(fy yAs s+fpypyAp p)z+fy yAsbsbzsbsb+fpypyApbpbzpbpb+fyvyvAsvsvzsvsv 7、矩形、T形和I形截面偏心受压构件 V1.75ft tbh0 0/(1+)+fyvyvAsvsvh0 0/s+0.07N 当符合V1.75ftbh0/(1+)+0.07N时可不

8、进行斜截面受剪承载力计算 8、矩形、T形和I形截面偏心受拉构件 V1.75ft tbh0 0/(1+)+fyvyvAsvsvh0 0/s-0.02N 9、矩形截面双向受剪框架柱，其受剪截面应符合： Vx0.25cfcbh0cos Vy0.25cfcbh0sin 其斜截面受剪承载力： VxVux/sqrt(1+(Vuxtan/Vuy)2) VxVux/sqrt(1+(Vuxctan/Vuy)2) 1、在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的构件，符合下列要求时可不进行受剪扭承载力 计算： V/(bh0)+T/Wt0.7ft+0.05Np0/(b h0) 或V/(bh0)+T/Wt0.7ft+0.07N/(

9、b h0) 2、矩形截面纯扭构件 T0.35ftWt+1.2sqrt()fyvAst1Acor/s 3、T形和I形截面纯扭构件 将其截面划分为几个矩形截面进行计算 4、箱形截面纯扭构件 T0.35hftWt+1.2sqrt()fyvAst1Acor/s 5、剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件受剪承载力： V(1.5-t)(0.7ftbh0+0.05Np0)+1.25fyAsvh0/s 受扭承载力： Tt(0.35ft+0.05Np0/A0)Wt+1.2sqrt()fyvAst1Acor/s 6、在弯矩、剪力、扭矩共同作用下的矩形、T形、I形和箱形截面的弯剪扭构件 当V0.35ftbh0或V

10、0.875ftbh0/（+1）时，仅按受弯构件正截面受弯承载力和斜截面 受剪承载力分别计算。 7、轴向压力、弯矩、剪力、扭矩共同作用下的矩形截面框架柱 受剪承载力： V(1.5-t)1.75ftbh0/(+1）+0.07N+fvyAsvh0/s 受扭承载力： Tt(0.35ft+0.07N/A)Wt+1.2sqrt()fyvAst1Acor/s 弯矩设计值 系数、砼强度不超过C50时取1.0,砼强度C80时，取0.94，其间线性插入。 砼轴心抗压强度设计值 受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积 受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积 受压区纵向预应力钢筋合力点处砼法向应力为0时的预应力钢筋应力

11、 矩形截面宽度或倒T形截面的腹板宽度； 截面 有效高度 受压区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离 受压区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离 T形、I形截面受压区的翼缘高度； T形、I形截面受压区的翼缘计算宽度； 受拉区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离 轴向压力设计值 构件的稳定系数； 构件的截面积 间接钢筋（受扭钢筋）的抗拉强度设计值 构件的核心截面积：间接钢筋（箍筋）内表面范围内的砼面积 螺旋式或焊接环式间接钢筋的换算截面面积 构件的核心截面直径：间接钢筋内表面之间的距离 螺旋式或焊接环式单根间接钢筋的截面面积 间接钢筋（箍筋）沿构件轴线方向

12、的间距； 间接钢筋对砼约束的折减系数：当砼强度不大于C50取1，为C80时取0.85，其间内插 轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离 偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数 初始偏心矩 轴向压力（拉力）对截面重心的偏心矩：e0=M/N 轴向压力作用点至受压纵向普通钢筋和预应力钢筋的合力点的距离； 钢结构计算 备注序号计算内容 混凝土受压区高度确定 1轴心受拉构件1fcbx=fyAs-fyAs+fpyAp+(p0-fpy)Ap 尚应符合 xbh0 x2a 2轴心受压构件 混凝土受压区高度确定 1fcbx+(bf-b)hf=fyAs-fyAs+fpyAp+(

13、p0-fpy)Ap 3受弯构件 混凝土结构计算 4 拉弯、 压弯 构件 3受弯构件 计算内容计算公式 强度 =N/Anf 磨擦型高强度螺栓连接处： =（1-0.5n1/n)N/Anf =N/Af 强度同轴心受拉构件 稳定N/(A)f（实腹式） 剪力 应能承受下式计算的剪力 V=sqrt(fy/235)Af/85 抗弯强度（主平面内实腹构件）Mx/(xWnx)+My/(yWny)f 抗剪强度（主平面内实腹构件）=VS/Itwfv 局部承压强度（腹部计算高度上 边缘） 当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载， 且该荷载处又未设置支承加劲肋时： c= F/(twlz)f 整体稳定 （1）在最大刚度主

14、平面内受弯的构件： Mx/(bWx)f （2）在两个主平面受弯的工字形或H形截面构件： Mx/(bWx)+My/(yWy)f 局部稳定 对组合梁的腹板 （1）当h0/tw80sqrt(235/fy)时：对无局部压应力的 梁，可不配置加劲肋；对有局部压应力的梁，宜按 构造配置横向加劲肋。 （2）当h0/tw80sqrt(235/fy)时：应配置横向加劲肋， 并计算加劲肋的间距。 （3）当h0/tw170sqrt(235/fy)时（受压翼缘扭转 受到约束）或当h0/tw150sqrt(235/fy)时受压翼缘 钢结构计算 未受到约束时），应配置横向加劲肋和在弯曲应力 较大区格的受压区配置纵向加劲肋

15、，必要时尚应在 受压区配置短加劲肋，并计算加劲肋的间距。 （4）任何情况下h0/tw均不应超过250sqrt(235/fy) （5）在梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载 处，宜设置支承加劲肋。 强度(弯矩作用在主平面内) (1)承受静力荷载或间接承受动力荷载: N/AnMx/(xWnx)My/(yWny)f (2)需计算疲劳的拉弯、压弯构件： 同上式。取x=y=1.0 稳定（1）实腹式压弯构件：弯矩作用在对称轴平面内（绕 x轴）弯矩作用平面内的稳定性 N/(xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)f 弯矩作用平面外的稳定性 N/(yA)+ntxMx/(bW1x)f (2)格构式压

16、弯构件 （a)弯矩绕虚轴(x轴)作用: 弯矩作用平面外的整体稳定性： N/(xA)+mxMx/W1x(1-xN/NEx)f 弯矩作用平面外的整体稳定性，不必计算，但应计算 分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算 （b）弯矩绕实轴作用： 弯矩作用平面内的整体稳定性: 计算同实腹式压弯构件 弯矩作用平面外的整体稳定性: 计算同实腹式压弯构件,长细比取换算长细比,b取1.0 (3)双轴对称实腹式工字形和箱形截面压弯构件:弯矩作用 局部稳定 在两个主平面内： N/(xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)+ntyMy/(byW1y)f N/(yA)+myMy/yW1y(1-0.8N/N

17、Ey)+ntxMx/(bxW1x)f (4)双肢格构式压弯构件：弯矩作用在两个主平面内 （a)按整体计算 N/(xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)+tyMy/W1yf (b)按分肢计算 在N和Mx作用下，将分肢作为桁架弦杆计算其轴力，My按计算 分配给两分肢，然后按实腹式压弯构件计算分肢稳定性 分肢1 My1=MyI1y1/(I1/y1+I2/y2) 分肢2 My2=MyI2y2/(I1/y1+I2/y2) 备注 格构式构件对虚轴的长细比应取换算长细比 格构式构件，剪力V应由承受该剪力的缀材面分担 钢结构计算 NEx=2EA/(1.1x2) W1x=Ix/y0 x、NEx由换算

18、长细比确定 W1x1x、W1x1x-对强轴和弱轴的毛截面抵抗矩 NEx=2EA/(1.1x2) NEy=2EA/(1.1y2) 土体计算基本常数 基坑等级系数开挖深度(m)地面均布荷载(KN/) 土平均内磨擦角平均粘聚力c(KN/) 11310400 水平荷载Kaiai顶面aikaik顶面e aikaik坑底aikaik坑底e“aikaik 0.22102.1725755.88 水平抗力Kpipi底顶面epikpik底顶面Ep1p1底顶面hp1p1底底面pik 4.600.000.003.07116.83 k 7.51012.515 03.182.241.691.28 0.022.872.03

19、1.511.15 0.042.541.741.291.01 0.062.191.541.110.81 0.081.891.280.940.69 0.11.571.050.740.52 0.121.220.840.540.36 0.140.950.550.350.24 0.160.680.350.24a,当x=(1+a/2)2 2/2时 Mmaxmax=ql2 2(1-a2 2/l2 2)2 2/8 剪力挠度C C=qal3 3(4a2 2/l2 2+3a3 3/l3 3-1)/24EI 1 4 荷载 反力RA A=RB B=q(1+2a)/2 剪力VA A左左=-qa；VA A右右=R-qa;

20、VB B=-RB B 弯矩弯矩 MA A=MB B=-qa2 2/2 Mmaxmax=ql2 2(1-4a2 2/l2 2)/8 剪力挠度maxmax=ql4 4(5-24a2 2/l2 2)/384EI 5 荷载 反力RA A=qa(2+a/l)/2;RB B=-qa2 2/2l 剪力VA A左左=-qa；VA A右右=VB B=-RB B 弯矩弯矩Mmaxmax=MA A=-qa2 2/2 剪力挠度 C C=qa3 3l(4+3a/l)/24EI x=a+0.423L时,minmin=-0.0321qa2 2l2 2/EI 6 荷载 反力RA A=RB B=qa 剪力VA A=-RA A；

21、VB B=RB B 弯矩弯矩MA A=MB B=-qa2 2/2 剪力挠度 C C=D D=qa3 3l(2+a/l)/8EI x=a+0.5L时,minmin=-qa2 2l2 2/16EI 7 荷载 反力RA A=F(2+3a/l)/2;RB B=-3Fa/2L 剪力VA A=-RA A；VB B=RB B 弯矩弯矩MA A=-Fa;MB B=Fa/2 剪力挠度 C C=Fa2 2l(3+4a/l)/12EI 当x=a+l/3时，minmin=-Fal2 2/27EI 8 荷载 反力RA A=ql(3+8a/l+6a2 2/l2 2)/8;RB B=ql(5-6a2 2/l2 2)/8 剪

22、力VA A左左=-qa；VA A右右=RB B;VB B=-RB B 弯矩弯矩MA A=-qa2 2/2;MB B=-ql2 2(1-2a2 2/l2 2)/8 剪力挠度C C=qal3 3(6a2 2/l2 2+6a3 3/l3 3-1)/48EI 9 荷载 反力RA A=qa(4+3a/l)/4;RB B=-3qa2 2/4l 剪力VA A左左=-qa；VA A右右=VB B=RB B 弯矩弯矩MA A=-qa2 2/2;MB B=qa2 2/4 剪力挠度C C=qa3 3l(1+a/l)/8EI 9 荷载 反力RA A=-3M/2l;RB B=3M/2l 剪力VA A=-RA A；VB

23、B=-RB B 弯矩弯矩MA A=M;MB B=-M/2 剪力挠度C C=qa3 3l(1+a/l)/8EI 各种荷载作用下双铰抛物线拱计算公式 H=ql2K/8f MC=ql2(1-K/8) RA=RB=ql/2 H=35ql2K/768f MC=ql2(32-35K)/768 RA=RB=ql/4 H=ql2K/42f MC=ql2(7-8-K)/336 RA=RB=ql/4 H=5(-23 3+4 4)PlK/8f MC=/2-5(-23+4)K/8Pl RA=(1-)P RB=P AB C a P =a/l1/2 9 剪力挠度C C=qa3 3l(1+a/l)/8EI 荷载(N)跨度(

24、m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm) 62501312562501562.57 E(105 5)I(104 4) 2.069.28 荷载(N/m)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm) 6250.5156.25156.2519.5312527 E(105 5)I(104 4) 2.069.28 荷载(N)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm) 1001.8100-100-18098 E(105 5)I(104 4) 2.060.96 荷载(N/m)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm) 1001.8180-180-16266353 E(105 5)I(104

25、 4) 2.060.96 荷载(N)跨度(m)支座反力RA A支座反力RB B剪力VA A剪力VB B 1001.831.2568.7531.25-68.75 弯矩MB B(N*m) 弯矩MC C(N*m)挠度(mm)E(105 5)I(104 4) -33.7556.2532.060.96 荷载(N/m)跨度(m)支座反力RA A支座反力RB B剪力VA A剪力VB B 1001.837.562.537.5-62.5 弯矩MC C(N*m)挠度(mm)E(105 5)I(104 4) 22.7828772.060.96 荷载(N)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm) 1001.8

26、50-5022.52 E(105 5)I(104 4) 2.060.96 荷载(N/m)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm) 1001.890-9013.51382 E(105 5)I(104 4) 2.060.96 荷载(N)跨度(m)外伸长度(m) 支座反力RA A支座反力RB B剪力VC C剪力VA AVB B 1001.80.5128-28-10028 弯矩(N*m)挠度C C(mm)E(105 5)I(104 4) -50102.060.96 荷载(N)跨度(m)外伸长度(m)支座反力剪力弯矩(N*m) 挠度(mm) 1001.80.5100100-5027 E(105

27、5)I(104 4) 2.060.96 荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA A反力RB BVA A左左VA A右右V 1001.80.514747-5097-47 弯矩MA A弯矩MMAXMAX挠度C C(mm)E(105 5)I(104 4) -12.534-38532.060.96 荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RVA A左左VA A右右V 1001.80.5140-5090-140 弯矩MA A弯矩MMAXMAX挠度MAXMAX(mm)E(105 5)I(104 4) -12.52843522.060.96 荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA A反力R

28、B BVA A左左VA A右右V 1001.80.557-7-5077 弯矩MA A弯矩MMAXMAX挠度C C(mm)E(105 5)I(104 4) -12.5-12.5-159122.060.96 荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)支座反力剪力弯矩(N*m) 挠度(mm) 1001.80.55050-12.53.24E+03 E(105 5)I(104 4) 2.060.96 荷载(N)跨度(m)外伸长度(m)反力RA A反力RB BVA AV 1001.80.5142-135-142-135 弯矩MA A弯矩MB B挠度C C(mm)E(105 5)I(104 4) -502582

29、.060.96 荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA A反力RB BVA A左左VA A右右V 1001.80.5128102-50102-102 弯矩MA A弯矩MB B挠度C C(mm)E(105 5)I(104 4) -12.5-34.25-12552.060.96 荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA A反力RB BVA A左左VA A右右V 1001.80.560-10-50-10-10 弯矩MA A弯矩MB B挠度C C(mm)E(105 5)I(104 4) -12.5-34.25-12552.060.96 荷载(N*m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA A反

30、力RB BVA AV 1001.80.5-838383-83 弯矩MA A弯矩MB B挠度C C(mm)E(105 5)I(104 4) 100-502.060.96 钢材强度设计值(N/2 2) 钢材 抗拉、抗压、抗弯f抗剪fv端面承压fce 牌号厚度或直径 Q235 16215125 325 1640205120 4060200115 60100190110 Q345 16310180 400 1635295170 3550265155 50100250145 Q390 16350205 415 1635335190 3550315180 50100295170 Q420 16380220

31、 440 1635360210 3550340195 50100325185 钢铸件强度设计值(N/2 2) 钢号抗拉、抗压、抗弯f抗剪fv v端面承压fcece ZG200-40015590260 ZG230-450180105290 ZG270-500210120325 ZG310-570240140370 焊缝强度设计值 焊接方法及焊条型号 构件钢材对接焊缝 牌号厚度或直径抗压fc 焊缝质量抗拉强度 一级、二级三级 自动焊、半自动焊和 Q235 16215215185 164020520575 E43型焊条的手工焊4060200200170 60100190190160 自动焊、半自动焊

32、和 Q345 16310310265 1635295295250 E50型焊条的手工焊3550265265225 50100250250210 自动焊、半自动焊和 Q390 16350350300 1635335335285 E55型焊条的手工焊3550315315270 50100295295250 自动焊、半自动焊和 Q420 16380380320 1635360360305 E55型焊条的手工焊3550340340290 50100325325275 钢结构计算折减系数总说明： 计算下列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系数： 1、单面连接的单角钢 1）按轴心受力计

33、算强度和连接0.85 2）按轴心受压计算稳定性： 等边角钢0.6+0.0015，但不大于1 短边相连的不等边角钢0.5+0.0025，但不大于1 长边相连的不等边角钢0.7 为长细比，对中间无连接的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当 20时,取=20; 2、无垫板的单面施焊对接焊缝0.85 3、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.9 4、沉头和半沉头铆钉连接0.8 钢材和钢铸件的物理性能指标 弹性模量E(N/2 2)剪变模量G(N/2 2)线膨胀系数 质量密度 2.06E+057.90E+041.20E-057850 二等跨梁的内力和挠度系数 序次 荷载图跨内最大弯矩支座弯矩剪力 M1

34、1M2 2MB B VA A 10.070.07-0.1250.375 20.096-0.0630.437 30.1560.156-0.1880.312 40.203-0.0940.406 注:1、在均布荷载下：M=表中系数ql2 2;V=表中系数ql;=表中系数ql4 4/100EI 2、在集中荷载下：M=表中系数Fl;V=表中系数F;=表中系数Fl3 3/100EI 例：已知二跨等跨梁l=5m，均布荷载q=11.76KN/m,每跨各有一集中荷载F=29.4KN,求中间支座最大剪力和弯矩。 MB B支支=（-0.12511.7652)+(-0.18829.45)=(-36.75)+(27.6

35、1)=-64.39KN*m VB B左左=(-0.62511.765)+(-0.68829.4)=(-36.75)+(-20.23)=-56.98KN*m 三等跨梁的内力和挠度系数 序次荷载图 跨内最大弯矩支座弯矩 M1 1M2 2MB BMC C 10.080.025-0.1-0.1 20.101-0.05-0.05 30.075-0.05-0.05 40.0730.054-0.117-0.033 50.094-0.0670.017 60.1750.1-0.15-0.15 70.2130.075-0.075 80.175-0.075-0.075 90.1620.1370.175-0.05 1

36、00.2-0.10.025 四等跨梁的内力和挠度系数 序次荷载图 跨内最大弯矩支座弯矩 M1 1跨跨中中M2 2跨跨中中MB B支支MC C支支 10.0770.036-0.107-0.071 20.1690.116-0.161-0.107 30.2380.111-0.286-0.191 五等跨梁的内力和挠度系数 序次荷载图 跨内最大弯矩支座弯矩 M1 1中中M2 2中中M3 3中中MB B支支 10.0780.0330.046-0.105 20.1710.1120.132-0.158 双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数 K=Eh3 3/(12*(1-2 2)式中E为弹性模量h为板厚为泊松

37、比 、maxmax分别为板中心点的挠度和最大挠度 Mx x为平行于lx x方向板中心点的弯矩 My y为平行于ly y方向板中心点的弯矩 Mx x0 0为固定边中心沿lx x方向的弯矩 My y0 0为固定边中心沿ly y方向的弯矩 lx x 挠度=表中系数ql4 4/K 弯矩=表中系数ql2 2 ly式中l取lx x和ly y中较小者 四边简支 lx x/ly yMx xMy y 0.50.010130.09650.0174 0.550.00940.08920.021 0.60.008670.0820.0242 0.650.007960.0750.0271 0.70.007270.06830

38、.0296 0.750.006630.0620.0317 0.80.006030.05610.0334 0.850.005470.05060.0348 0.90.004960.04560.0358 0.950.004490.0410.0364 10.004060.03680.0368 lx x 挠度=表中系数ql4 4/K 弯矩=表中系数ql2 2 ly式中l取lx x和ly y中较小者 四边简支 lx x/ly yMx xMy y 0.50.010130.09650.0174 0.550.00940.08920.021 0.60.008670.0820.0242 0.650.007960.0

39、750.0271 0.70.007270.06830.0296 0.750.006630.0620.0317 0.80.006030.05610.0334 0.850.005470.05060.0348 0.90.004960.04560.0358 0.950.004490.0410.0364 10.004060.03680.0368 角焊缝 抗剪fv 抗拉压剪 125 160 120 115 110 180 200 170 155 145 205 220 190 180 180 220 220 210 195 185 对接焊缝 挠度 VB B左左 VC C1 12 2 VB B右右 -0.6

40、25 -0.3750.5210.521 0.625 -0.563 0.0630.912-0.391 0.063 -0.688 -0.3120.9110.911 0.688 -0.594 0.0941.497-0.586 0.094 剪力跨中挠度 VA A VB B左左VC C左左 VD D1 12 22 2 VB B右右VC C右右 二等跨梁的内力和挠度系数 剪力 例：已知二跨等跨梁l=5m，均布荷载q=11.76KN/m,每跨各有一集中荷载F=29.4KN,求中间支座最大剪力和弯矩。 三等跨梁的内力和挠度系数 0.4 -0.6-0.5 -0.40.6770.0520.677 0.50.6 -

41、0.045 -0.550 -0.450.99-0.6250.99 00.55 -0.05 -0.05-0.05 0.05-0.3130.677-0.313 0.50.05 0.383 -0.617-0.417 0.0330.5730.365-0.208 0.5830.033 0.433 -0.5670.083 -0.0170.885-0.3130.104 0.083-0.017 0.35 -0.65-0.5 -0.351.1460.2081.146 0.50.65 0.425 -0.5750 -0.4251.615-0.9371.615 00.575 -0.075 -0.075-0.5 0.0

42、75-0.4691.146-0.469 0.50.075 0.325 -0.675-0.375 0.050.990.677-0.312 0.6250.05 0.4 -0.60.125 -0.0251.458-0.4690.156 0.125-0.025 剪力跨中挠度 VA A VB B左左VC C左左 1 12 2 VB B右右VC C右右 0.393 -0.607-0.4640.677 0.052 0.5360.464 0.339 -0.661-0.446 1.0790.409 0.5540.446 0.714 -1.286-0.905 1.7640.573 1.0950.905 四等跨梁的

43、内力和挠度系数 五等跨梁的内力和挠度系数 剪力跨中挠度 MC C支支VA A VB B左左VC C左左 1 12 23 3 VB B右右VC C右右 -0.0790.394 -0.606 -0.474 0.6440.1510.315 0.5260.5 -0.1180.342 -0.658-0.46 1.0970.3560.603 0.540.5 支座弯矩 混凝土侧压力 浇筑高度(m)混凝土的温度外加剂影响系数坍落度系数 8201.21.15 横向对拉螺栓间距纵向对拉螺栓间距螺栓直径螺栓承载力 0.650.651223.75 钢筋混凝土结构计算公式 矩形截面受弯承载力计算 上层配筋下层配筋 根数

44、规格根数规格 412825 矩形截面轴心受压承载力计算 砼设计强度(N/2) 2) 截面配筋根数截面配筋规格截面宽度(mm) 9.6818400 柱下基础轴心受压设计 竖向力设计值(KN)柱基下土体承载力(KPa) 基础埋置深度(m)基础高度(m) 10002001.51 柱下基础偏心受压设计 竖向力设计值(KN)柱基下土体承载力(KPa) 基础埋置深度(m)基础高度(m) 10002001.51 牛腿设计 竖向力值(KN)Fvsvs水平拉力值(KN)Fhshs裂缝控制系数竖向力作用点至下柱边缘水平距离(mm) 100200.7200 混凝土强度标准值 强度种类C15C20C25 轴心抗压fc

45、k1013.416.7 轴心抗拉ftk1.271.541.78 混凝土强度设计值 强度种类C15C20C25 轴心抗压fc7.29.611.9 轴心抗拉ft0.911.11.27 混凝土弹性模量(104N/mm2) 强度种类C15C20C25 Ec2.22.552.8 普通钢筋强度标准值(N/mm2) 种类符号d(mm) 热轧钢筋 HPB235(Q235)820 HRB235(20MnSi)650 HRB400650 RRB400（K20MnSi) R840 普通钢筋强度设计值(N/mm2) 种类符号fy 热轧钢筋 HPB235(Q235)210 HRB235(20MnSi)300 HRB40

46、0360 RRB400（K20MnSi) R360 预应力钢筋强度标准值(N/mm2) 种类符号d(mm) 钢绞线 13 S 8.6、10.8 12.9 17 9.5、11.1、12.7 15.2 清除应力钢丝 光面螺旋肋 P4、5 H 6 7、8、9 刻痕I5、7 热处理钢筋 40Si2Mn HT 6 48Si2Mn8.2 45Si2Cr10 预应力钢筋强度标准值(N/mm2) 种类符号fptk 钢绞线 13 S 1860 1720 1570 17 1860 1720 清除应力钢丝 光面螺旋肋 P1770 H 1670 1570 刻痕I1570 热处理钢筋 40Si2Mn HT147048S

47、i2Mn 45Si2Cr 钢筋弹性模量（105N/mm2) 种类Es HPB235级钢筋2.1 HRB335级钢筋、HRB400级钢筋、RRB400级钢筋、热处理钢筋2 清除应力钢丝（光面钢丝、螺旋肋钢丝、刻痕钢丝）2.05 钢绞线1.95 清除应力钢丝 浇筑速度(m/h)侧压力(KN/) 1.552.99 是否安全 安全 砼抗压强度fc c(N/mm2 2)钢筋抗拉强度(N/mm2 2)保护层厚度(mm) 9.631035 截面长度(mm)柱高度(mm)受压承载力设计值(KN) 4001300500 基础顶面剪力设计值(KN)基础面积()初选基础截面宽(m) 266.152.5 基础面积()

48、初先基础受弯边长(m)初选基础截面宽(m) 8.0042 牛腿宽度b(mm)牛腿高度h(mm) 300500 C30C35C40 20.123.426.8 2.012.22.39 C30C35C40 14.316.719.1 混凝土侧压力 钢筋混凝土结构计算公式 矩形截面受弯承载力计算 矩形截面轴心受压承载力计算 柱下基础轴心受压设计 柱下基础偏心受压设计 牛腿设计 竖向力作用点至下柱边缘水平距离(mm) 200 混凝土强度标准值 混凝土强度设计值 1.431.571.71 C30C35C40 33.153.25 fyk 235 335 400 400 fy 210 300 360 360 fptk 1860、1720、1570 1720、1570 1860 1860、1720 1770、1670、157