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1、292004年第3期 300kt合成氨灰水处理系统的改造 秦景娜佟富维 (大化集团大连设计研究院,大连116031) 摘要介绍含有碳黑、 渣油、 酸性气体的灰水处理系统的改造过程。 关键词合成氨灰水处理系统改造环保 灰水处理系统是300kt合成氨装置300 #工序中 的主要组成部分,担负着对本工序中含有碳黑、渣 油、 酸性气体等介质的灰水进行处理,以达到环保排 放标准和回收利用要求。 本工序是300kt合成氨装置 中的引进技术之一,1996年开车运行至今。 本系统设 计压力为Pmax= 0. 6MPa ,设计温度为Tmax= 170,介 质为含有碳黑、 渣油、 酸性气体的灰水。经过几年的 生产
2、运行,我们发现:经处理后的灰水达不到环保排 放和回收要求,因此必须对300#工序灰水处理系统 进行改造。 1改造前工艺流程简述 气化工段灰水处理工序就是要对来自300#工序 生产所排出的灰水进行相应的处理,保证生产所排 出的灰水达标,以满足再生产和环保的要求。 原工艺 流程为:自萃取罐(D0301)出来的灰水进入闪蒸罐 (D0302)进行处理,经过该罐的闪蒸后,含有石瑙油 的酸性气体经出口进入冷却器(E0306)进行冷却后, 再进入到火炬中进行燃烧排放。 经过该罐沉降后,一 部分重金属、 渣油及其它杂质从排放口排出,而沉降 后的灰水经出口进入1700 #洗涤系统处理后,一部 分灰水重新回到闪蒸
3、罐(D0302)中,作为补充循环使 用,其余留作它用。改造前工艺流程简图见图1。 图1改造前工艺流程简图 2原流程的缺陷及具体原因 该处理系统沉降效果较差,自闪蒸罐(D0302)处 理后出来的灰水经检验严重超标,杂质浓度含量见 表1 ,根本无法重新再利用和排放。 究其原因,闪蒸器 结构设计欠缺,见图2。 图2 闪蒸器的处理过程是:当来自萃取罐的灰水自a 口进入到闪蒸器中后,其中大部分含有石瑙油的酸 性气体被闪蒸后再处理掉,但灰水沉降功能却达不 到预想的效果。因为闪蒸器中挡板前第一部分的空 间容积较小,没有太大的缓冲余地,使含有许多重金 属、 渣油、 碳黑等杂质的灰水以较快的流速在此做短 暂停留
4、沉降后,而许多重金属、 渣油、 碳黑及其它杂 质还来不及沉降便被一起带到第二空间去。随即含 有许多杂质的不合格灰水从c口被排到下道工序。 虽经洗涤处理,但处理后的灰水还是严重超标,根本 就不能再使用或者是排放掉。 3改进后的工艺流程和沉降设备 针对沉降效果差的问题,我们在原工艺流程的 基础上,重新设计了新的闪蒸、 沉降工艺流程。新工 艺是在原闪蒸器(D0302)前面串联一沉降罐 1995-2004 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved. 30化 工 设 备 与 管 道第40卷 (D0303) ,使其入口与萃取罐
5、的出口相连,出口与闪 蒸器的入口相连,见图3改造后工艺流程简图。 图3改造后工艺流程简图 改造后的工艺流程为:自萃取罐(D0301)来的灰 水先进入沉降罐(D0303) ,经过该罐的处理后,大部 分含有石瑙油酸性气体经出口进入冷却器(E0306) 冷却后,再进入到火炬中进行燃烧排放;灰水则在罐 内经第一、 第二级的逐级沉降后,大部分的重金属、 渣油及杂质从排放口排出,而从沉降罐(D0303)出来 的含有少量杂质的灰水再进入闪蒸罐(D0302)进行 处理;少量含有石瑙油酸性气体经出口也被送到冷 却器(E0306)冷却后,同时再进入到火炬中进行燃烧 排放;自闪蒸罐(D0302)进行三级处理排出的灰
6、水再 进到1700#洗涤系统处理。 经最终测试,经改造后的 工艺流程处理的灰水中其杂质含量已达到了环保要 求(杂质浓度含量见表1) ,而大部分灰水作为生产 补充用水被循环使用。 表1杂质浓度含量 第一次 第二次 第三次 第四次 第五次 改造前杂质浓度含量%0. 670. 200. 150. 100. 05 改造后杂质浓度含量%0. 160. 140. 0520. 050. 03 4D0303沉降罐的优化设计 新增沉降罐的工艺参数按灰水处理系统的参数 选取。 4. 1技术性能见表2、 管口表见表3。 表2设备性能表表3管口表 项目指标或内容 设计压力MPa0. 6 设计温度170 物料名称灰水、
7、 酸性气体 全容积m 3 25. 4 管口符号用途或名称 a灰水入口 b酸性气体出口 c灰水出口 d排渣口 e排渣口 4. 2沉降罐结构及强度设计 新增沉降罐以生产现场的实际情况为基础,我 们在结构上着重考虑了沉降工能,选择了满足工艺、 生产及维修需要的卧式结构型式,借鉴了闪蒸器沉 降效果差的原因,在沉降罐内增置了两块高度不等 的沉降挡板,增加灰水在罐内的停留时间,使大部分 杂质在第一和第二挡板前得以排出,以保证沉降效 果,见图4。 图4 该罐的设计压力为Pmax= 0. 6MPa、设计温度为 Tmax= 170,介质为灰水(没烧结的碳黑、 重金属、 渣 油及其它杂质)和酸性气体,全容积为25
8、. 4m 3 ,设备 结构尺寸为 24006830mm。 对沉降罐按G B150 - 89钢制压力容器进行设 计。其壳体强度、 封头强度、 鞍座强度等分别采用全 新的计算机进行设计计算。 4. 3选材 原闪蒸罐材质选择不当,材质为Q235 - A、20 钢,因介质中含有大量的腐蚀性物质,其罐因腐蚀损 坏较频繁,因此经常需停车检修。 本次选择了耐腐蚀 的0Cr18Ni9作为主材料,并完全按现行的国标和行 标来进行。 5结论 经我们改进后的灰水处理系统于2002年6月建 成并投产运行,经一年的生产证明,其排放水的各项 指标完全符合环保要求,达到了预期的效果。 1995-2004 Tsinghua
9、Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved. Abstract fouling , anti - fouling measure Calculation of Anchor Bolt Circle Diameter for Type A and Type AN Support Legs Li Tao Jinzhou Heavy Machinery Co., Ltd., Dalian Bingshan Group Dalian 116100 Abstract : The usual calculation formula of anch
10、or bolt circle diameter for the type A and type AN support legs was derived in this paper. It was proved by the experiential formula given in the stan2 dard JB/ T4713 - 92 “ Support Legs“ . Thus the question about the calculation of anchor bolt circle diameter for the non - standard type A and type
11、AN support legs was settled. Key words : type A and type AN support leg , anchor bolt circle diameter , usual calculation formula , experiential formula Design and Construction of Foundations for Steel Oil Storage Tanks in Petroleum and chemical Industry Li Maoxing Vo1. 41 No. 33 1995-2004 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.