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1、 中国石油天然气 中国石油天然气 华东勘察设计研究院 华东勘察设计研究院 参考资料参考资料 常减压装置常压减压转油线 常减压装置常压减压转油线 设计方法及应力分析技术规定设计方法及应力分析技术规定 编号 : ck008-2004 编号 : ck008-2004 日 期 2004 年 11月 1日 日 期 2004 年 11月 1日 共 3页 第 共 3页 第 1 1 页 页 1 总则 1.0.1 本规定适用于常减压装置常压减压转油线设计方法及应力分析。 1.0.2 执行本规定时尚应符合现行有关标准规定的要求。 2 设计 2.0.1 常减压装置的常压减压转油线（以下简称转油线）是设计难度较大的重
2、要工 艺管道，整个设计过程应强调各有关专业的密切配合和相互协作。 2.0.2 转油线宜采用低速度转油线的新工艺，将转油线分过渡段与蒸发段两部分。 采用炉管最大限度地吸收转油线热膨胀量的新技术,以尽可能降低过渡段的压力降。 2.0.3 转油线的走向在进行设备平面布置时就应重点考虑，在保证入塔前蒸发段直 管不小于15m的情况下，转油线长度应尽可能缩短。 2.0.4 为了不使液体介质在蒸发段上集存，蒸发段应保证热态塔接口上升后，仍有 2至3的顺坡。 2.0.5 当蒸发段管道口径800mm，应设置DN500标准人孔，其耐压等级不低于2.5 MPa，人孔应远离塔端，并根据需要设置梯子与操作平台。 2.0
3、.6 为减少转油线对设备接口与支架的水平推力，蒸发段管道与支架之间宜采用 滚动摩擦或采用无油润滑来减少相对运动的摩擦力。 2.0.7 当由于蒸发段管道过长造成设备接口推力过大时，蒸发段管道可采用冷紧。 2.0.8 当蒸发段管道过高时（净空10m），其支架可考虑设计成柔性结构，柔性 支架可有效的吸收管道热位移且能节省钢材。 2.0.9 蒸发段管道应考虑防止管道横向滑离支架的安全保护措施。 2.0.10 过渡段管道应尽可能对称布置，以减少介质不均匀流动与偏流可能造成的结 焦和振动。 2.0.11 过渡段和蒸发段的连接应采用裤状三通或45斜接,以减少介质流动阻力。 中国石油天然气 中国石油天然气 华
4、东勘察设计研究院 华东勘察设计研究院 参考资料参考资料 常减压装置常压减压转油线 常减压装置常压减压转油线 设计方法及应力分析技术规定设计方法及应力分析技术规定 编号 : ck008-2004 编号 : ck008-2004 日 期 2004 年 11月 1日 日 期 2004 年 11月 1日 共 3页 第 共 3页 第 2 2 页 页 2.0.12 裤状三通是整个低速转油线的关键部件，技术要求很高，其制造应委托技术 考证合格的专业厂家生产。 2.0.13 为减少过渡段管道介质流动阻力及因小半径弯头应力过于集中造成的应力超 限问题，过渡段弯头宜采用R=4DN 6DN的大半径煨弯弯头。 2.0
5、.14 工艺安装应与加热炉专业合作，充分利用加热炉炉管允许的位移，补偿转油 线的热胀量。 2.0.15 当管道有较大竖向位移时，应采用弹簧支吊架。但整条转油线不宜全部用弹 簧支吊，以避免造成不稳定晃动。 2.0.16 转油线支吊架结构荷重应按充水考虑，并需对弹簧采取保护措施。 2.0.17 转油线的保温宜采用轻型保温材料（容重250Kg/m3 ）。 3 计算 3.0.1 转油线为压力管道，应按国家标准GB150-89钢制压力容器中的各项要求 与计算方法对转油线的壁厚、加强圈、开口补强和支座等进行必要的强度计算。 3.0.2 转油线应用电算程序，作详细的应力分析、分析计算要注意以下问题： a)
6、准确计算出管道各个端点各个方向的位移。 b) 当利用加热炉炉管补偿转油线的热胀量时，进行应力分析计算，应将部分炉管 包括在内。炉管端点的各项推力应不大于API-560第五章表7的规定。（见附录A)。 当炉管端点的各项推力大于表7的规定或炉管与其支吊架的相对位移大于10mm时，需与 加热炉专业协商解决。 c) 转油线对塔的作用力，应提交设备专业，必要时应进行局部应力分析。 d) 弹簧支吊架所选弹簧应尽可能缩小安装状态与冷态之间的荷重变化。 e) 当转油线蒸发段口径大于或等于1m，高度大于或等于10m时，转油线应做风荷 载计算。若风荷载计算不具备条件时也可使静力计算留有20许用应力的余量，以适 应
7、可能的临时性荷载需要。 f) 计算所需弹簧除特殊要求外，应以院标BC3-3-4-94弹簧系列为主。 g) 裤状三通是非定型三通，其应力加强系数按一般未加强三通处理，但施工图应 中国石油天然气 中国石油天然气 华东勘察设计研究院 华东勘察设计研究院 参考资料参考资料 常减压装置常压减压转油线 常减压装置常压减压转油线 设计方法及应力分析技术规定设计方法及应力分析技术规定 编号 : ck008-2004 编号 : ck008-2004 日 期 2004 年 11月 1日 日 期 2004 年 11月 1日 共 3页 第 共 3页 第 3 3 页 页 进行补强。 h) 法兰连接处的应力不应超过70M
8、Pa。 附录A 表7 最高许用力和力矩 管子规格 Fx Fy Fz Mx My Mz in DN Ib N Ib N Ib N ft-I b N-m ft-Ib N-m ft-IbN-m 2 50 100 445 20 0 889 200 889 350 426 250 339 250 339 3 80 150 667 30 0 1335 300 1335 450 610 350 475 350 475 4 10 0 200 889 40 0 1779 400 1779 600 814 450 610 450 610 5 12 5 225 1000 45 0 2002 450 2002 660 895 500 678 500 678 6 15 0 250 1112 50 0 2224 500 2224 730 989 550 745 550 745 8 20 0 300 1335 60 0 2668 600 2668 860 1166650 882 650 882 10 25 0 350 1556 65 0 2891 650 2891 930 1261700 929 700 929 12 30 0 400 1779 70 0 3114 700 3114 10001356750 101 7 750 1017