化纤毛纺织厂总配电及配电系统设计—课程设计论文.doc

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1、 供电课程设计论文供电课程设计论文 题题 目目 某化纤毛纺织厂全厂总配变电所及配电系统设计 院院 系系 电力工程系 专业班级专业班级 农电 0702 组组 别别 第五组 成成 员员 供电课程设计 2 化纤毛纺织厂全厂总配变电所及配电系统设计化纤毛纺织厂全厂总配变电所及配电系统设计 绪论绪论 在国民经济高速发展的今天，电能的应用越来越广泛，生产、科学、研究、 日常生活都对电能的供应提出更高的要求，因此确保良好的供电质量十分必要。 本设计书注重理论联系实际，理论知识力求全面、深入浅出和通俗易懂，实践 技能注重实用性，可操作性和有针对性。 本课程设计选择进行了一个模拟的中小型工厂 10/0.4kV、

2、容量为 2149.01KVA 的降压变电所. 区域变电站经 10KV 双回进线对该厂供电。该厂多 数车间为三班制。本厂绝大部分用电设备属长期连续负荷，要求不间断供电。 全年为 306 个工作日，年最大负荷利用小时为 6000 小时。属于二级负荷。 本设计书论述了供配系统的整体功能和相关的技术知识，重点介绍了工厂供 配电系统的组成和部分。系统的设计和计算相关系统的运行，并根据工厂所能 取得的电源及工厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂的发展，按照安全 可靠、技术先进、经济合理的要求，确定了变电所的位置与形式及变电所至变 压的台数与容量、类型及选择变电所主接线方案及高低设备与进出线。 本设计书共

3、分部分包括：负荷计算和无功功率补偿、变电所位置和形式选择、 变电所主变压器的台数、类型容量及主接线方案的选择、短路电流的计算、变 电所一次设备的选择与校验、变电所电气主结线图、工厂二次回路方案的选择 继电保护的设计与整定以及防雷、接地设计：包括直击雷保护、行波保护和接 地网设计。 供电课程设计 3 目录目录 一、原始材料分析一、原始材料分析.4 二、全厂负荷计算二、全厂负荷计算4 三、无功功率的补偿及变压器的选择三、无功功率的补偿及变压器的选择5 四、主接线设计四、主接线设计8 五、短路电流计算五、短路电流计算8 5.1 短路电流计算方法：8 5.2 短路电流的计算8 六、变电所的一次设备选择

4、和校验六、变电所的一次设备选择和校验12 6.1 高压设备器件的选择及校验12 6.2 低压设备器件的选择及校验16 6.3 各车间的进线装设低压熔断器20 6.4 母线的选择与校验21 6.5 绝缘子和套管选择与校验23 七、变配电所得布置与机构设计七、变配电所得布置与机构设计24 八、防雷装置及接地装置设计八、防雷装置及接地装置设计24 8.1 直击雷保护24 8.2 配电所公共接地装置的设计25 8.3 行波保护.26 九、二次回路方案的选择及继电保护的整定计算：九、二次回路方案的选择及继电保护的整定计算：26 9.1 二次回路方案的选择26 9.2 变电所继电保护装置配置26 十、结束

5、语十、结束语29 供电课程设计 4 一、原始材料分析一、原始材料分析 1 工厂供电设计的一般原则 按照国家标准 GB50052-95 供配电系统设计规范 、GB50053-94 10kv 及以下设计规范 、 GB50054-95 低压配电设计规范等的规定，进行工厂供电设计必须遵循以下原则： （1）遵守规程、执行政策。 必须遵守国家的有关规定及标准，执行国家的有关方针政策，包括节约能源，节约有色金 属等技术经济政策。 （2）安全可靠、先进合理。 应做到保障人身和设备的安全，供电可靠，电能质量合格，技术先进和经济合理，采用效 率高、能耗低和性能先进的电气产品。 （3）近期为主、考虑发展。 应根据工

6、作特点、规模和发展规划，正确处理近期建设与远期发展的关系，做到远近结合， 适当考虑扩建的可能性。 （4） 全局出发、统筹兼顾。 按负荷性质、用电容量、工程特点和地区供电条件等，合理确定设计方案。工厂供电设计 是整个工厂设计中的重要组成部分。工厂供电设计的质量直接影响到工厂的生产及发展。 作为从事工厂供电工作的人员，有必要了解和掌握工厂供电设计的有关知识，以便适应设 计工作的需要。 2 工程概况 某化纤毛纺厂 10kV 配变电所供电给织造车间、染整车间、锅炉房、食堂、水泵房、化验 室及其他车间变电所。已知工厂三班制工作，年最大负荷利用小数 6000h，其中织造车间、 染整车间、锅炉房为二级负荷。

7、二级负荷是指中断供电将在政治上、经济上造成较大的损 失的用电设备。在条件允许的情况下，二级负荷应有两条线路供电，例如煤气站的鼓风机、 10 吨以下的电弧炼钢炉的低压用电设备和刚玉冶炼电炉变压器等，中断供电可能造成主要 设备损坏或大量产品报废 3 供电条件 （1）供电部门可提供双回路 10kV 电源，一用一备。 （2）电源 1 进线处三相短路容量 120MVA，进线电缆长约 150 米。电源 2 进线处三相短 路容量 100MVA，进线电缆长约 120 米。 （3）采用高供高计，要求月平均功率因数不小于 0.9， 。要求计量柜在主进开关柜之后，且 第一柜为主进开关柜。 （4）为其他车间变电所提供

8、 2 路 10kV 电源出线，容量每路 800kVA。 （5）配变电所设于厂区负荷中心，为独立式结构，有人值班。低压供电半径小于 250m。 配变电所建筑构造及面积由电气设计定。 二、全厂负荷计算二、全厂负荷计算 采用需要系数法计算各车间变电所的计算负荷，具体数据如表 2-1 所示。 供电课程设计 5 表 2-1 相关计算公式： = = 30 P N Scos 30 P P K 30 P = = 30 Q 30 Ptg 30 Q Q K 30 Q = = 30 S 2 30 2 30 QP 30 S 2 30 2 30 QP 三、无功功率的补偿及变压器的选择三、无功功率的补偿及变压器的选择 电

9、力部门规定，无带负荷调整电压设备的工厂必须在 0.9 以上。为此，一般工厂cos 均需安装无功功率补偿设备，以改善功率因数。我们采取的无功补偿方式是：高压补偿和 低压补偿相结合、集中补偿与就地补偿相结合。在需要补偿容量大的车间采用就地补偿的 方式其余采用低压集中补偿和高压集中补偿方式。根据该工厂的负荷特点，根据这一思路， 我们选择在 NO.1 变电所选择 1、2、5 车间，NO.2 变电所 8、9 车间采用就地补偿。 根据供电协议的功率因数要求，取补偿后的功率因数，各个补偿的容量计91 . 0 cos 算如下： 1、就地补偿： 列 NO.1 车间变电所： 制条车间： 2 tanPQQc91 .

10、 0 cos 2 计 算 负 荷 序号 车间或用 电 单位名称 设备 容量 (kW) x K costg 30 P (kW) 30 Q (kVAR) 30 S (kVA) 变压器 台数及 容量 P K Q K 1制条车间3400.80.80.75272204480.83260.90.95 2纺纱车间3400.80.80.75272204480.83260.90.95 3软水站86.10.650.80.7555.96541.9737121.7630.90.95 4锻工车间36.90.30.651.1711.0712.951952.184480.90.95 5机修车间296.20.30.51.73

11、88.86153.727418.89000.90.95 6幼儿园12.80.60.61.337.6810.214418.101930.90.95 7仓库37.960.30.51.1711.38813.323953.68354 SL7- 1000/10 1000kV A*1 0.90.95 8织造车间5250.80.80.75420315742.46210.9 0.95 9染整车间4900.80.80.75392294692.96460.90.95 10浴室1.880.811.50402.658720.90.95 11食堂20.630.750.80.7515.47211.604329.17522

12、0.90.95 12独身宿舍200.8116028.28427 SL7- 1000/10 1000kV A*1 0.90.95 13锅炉房1510.750.80.75113.2584.9375213.54620.90.95 14水泵房1180.750.80.7588.566.375166.87720.9 0.95 15化验室500.750.80.7537.528.12570.710670.90.95 16卸油泵房280.750.80.752115.7539.59797 SL7- 400/10 400kV A*10.90.95 供电课程设计 6 联立得：kVarQc88.780456272204

13、 根据供电技术233 页表 26 知并列电容器的标称容量选择六个BW0.4-14- 3/3，即补偿容量为 84kVar。 补偿后剩余容量：=204-84=120kVar c QQQ 同理可得 2、5、8、9 车间的补偿容量及补偿后剩余容量。 2、低压集中补偿 对 NO.1 变电所 0.4kV 母线，采用三个型号为 BW0.4-12-3/3 进行低压集中 补偿，补偿容量为 36kVar。 对 NO.2 变电所 0.4kV 母线，采用两个型号为 BW0.4-12-3/2 进行低压集中 补偿，补偿容量为 24kVar。 对 NO.3 变电所 0.4kV 母线，采用三个型号为 BW0.4-14-3/6

14、 进行低压集中 补偿，补偿容量为 84kVar。 3、变压器的选择及高压集中补偿 变压器本身无功的消耗对变压器容量的选择影响较大，故应该先进行无功补偿才能选 出合适的容量。 取 9.0 P K95.0 Q K = 30 P P K 30 P = 30 Q Q K 30 Q = 30 S 2 30 2 30 QP NO.1 变电所：=725.5327Kva 30 S 考虑 15%裕量：kVAS36.834%1515327.725 根据供电技术222 页表 4 选SL7-1000/10 接线方式 Y,y 0 n 该变压器的参数为： 5 . 4% %5 . 2% 11600 1800 0 0 k k

15、 U I WP WP =1800+11600 2 30 NT CuFeT S S PPPkW7 . 7 1000 710 2 =48kVar 2 100 % 100 % NT c NTNTT S S S U S I Q 2 1000 710 1000 100 5 . 4 1000 100 5 . 2 同理可得 NO.2 和 NO.3 的变压器选型及高压集中补偿前的参数，其中 NO.2 选 SL7- 400/10 接线方式 Y,y 0 n 供电课程设计 7 高压集中补偿：以上在车间和车变补偿之后，在高压侧的有功和无功变为各个车间变电所 高压侧的有功，无功之和。 于是高压侧的有功与无功为： 164

16、1.771+22.68=1664.51kW T PPP =735.19+139.7=874.89kVar T QQQ =115.9kVartantan 30 PQc 选用三个型号为BF10.5-40-1/3 进行高压集中补偿，补偿容量为 120kVar。 补偿后的功率因数达到 0.91 车间无功功 率理论补偿量 实际补偿 量 补偿后剩余 无功序号 Q(kVar)Qc(kVar)Qc(kVar)Q(kVar) 电容器型号及 数量 视在功率 (kVA) 功率因数 120478.8884120BW0.4-14-3/6 220478.8884120BW0.4-14-3/6 341.9816.22 41

17、.98 412.957.86 12.95 5153.73112.8511241.73BW0.4-14-3/8 610.216.68 10.21 713.328.88 13.32 8315121.8112203BW0.4-14-3/8 9294113.68112182BW0.4-14-3/8 1000 0 1111.64.48 11.6 1200 0 1384.9432.84 84.94 1466.3825.67 66.38 1528.1310.88 28.13 1615.756.09 15.75 PQ No.1 640.1310.25280328.1805 725.53270.89185 No

18、.2 620.6239.96224365.57 843.78290.901273 就地 补偿 之后 No.3 195.275.480185.44 298.74630.784026 No.1 328.1833.118084836292.1805BW0.4-12-3/3 709.97520.911393 No.2 365.5718.791644424341.57BW0.4-12-3/2 833.66550.912211 No.3 185.4478.633484101.44BW0.4-14-3/6 255.24780.917638 低压 集中 补偿 总 879.1905 130.5431291447

19、35.1905 1798.8650.91267 高压 侧功 874.8905 1880.380.885167 供电课程设计 8 率因 数 高压 集中 补偿 874.8905115.901049117757.8905 BF10.5-40- 1/3 1828.8780.910094 No.17.748 No.211.657 变压 器损 耗 No.33.3834.7 四、主接线设计四、主接线设计 因为该厂是二级负荷切考虑到经济因素故本方案采用 10kV 双回进线，单母线分段供电方 式，在 NO.3 车变中接明备用变压器。采用这种接线方式的优点有可靠性和灵活性较好， 当双回路同时供电时，正常时，分段断

20、路器可合也可开断运行，两路电源进线一用一备， 分段断路器接通，此时，任一段母线故障，分段与故障断路器都会在继电保护作用下自动 断开。故障母线切除后，非故障段可以继续工作。当两路电源同时工作互为备用试，分段 断路器则断开，若任一电源故障，电源进线断路器自动断开，分段断路器自动投入，保证 继续供电。 具体接线图附图 1。 五、短路电流计算五、短路电流计算 5.1 短路电流计算方法： 基准电流 av j j U S I 3 三相短路电流周期分量有效值 = )3( Z I * X I j 三相短路容量的计算公式 = )3( k S * X S j 在 10/0.4kV 变压器二次侧低压母线发生三相短路

21、时，一般。 XR 3 1 5.2 短路电流的计算 取=100MVA， B SkVUav5 .10 所以 = * 1 T X 1 100 % TN Bk S SU 5 . 4 101000 10100 100 5 . 4 3 6 =4.5 * 2T X * 1T X T P T Q 供电课程设计 9 = * 3T X 3 100 % TN Bk S SU 7 . 12 315 10100 100 4 6 总配进线：=0.295 L X18 . 0 6 . 0 =0.18=0.16 * L X L X 2 av B U S 2 5 . 10 100 总配到 NO.1 变电所进线： =10.323=

22、0.323 L X =0.323=0.29 * L X L X 2 av B U S 2 5 . 10 100 总配到 NO.3 变电所进线： =20.323=0.646 L X =0.646=0.58 * L X L X 2 av B U S 2 5 . 10 100 最大运行方式下： 绘制等效电路图 : 1 K615 . 0 16 . 0 2 1 535 . 0 * X kA U S I av j j 5 . 5 5 . 103 100 3 = )3( Z I * X I j kA94 . 8 615 . 0 5 . 5 =2.55=22.8kA )3( sh i )3( z I = )3

23、( sh IkA ish 52.13 686 . 1 )3( = )3( k S * X S j MVA 6 . 162 165 . 0 100 供电课程设计 10 : =0.535+ 2 K * X405 . 5 5 . 429. 016. 0 2 1 = )3( Z I * X I j kA 7 . 26 405 . 5 34.144 kA U S I av j j 34.144 4 . 03 100 3 =1.84=1.84 )3( sh i )3( z IkA13.497 .26 = )3( sh IkA ish 04.29 692 . 1 13.49 692 . 1 )3( = )3

24、( k S * X S j MVA 5 . 18 405 . 5 100 : =0.535+ 3 K * X115 . 5 5 . 416 . 0 2 1 = )3( Z I * X I j kA22.28 115 . 5 34.144 =1.84=1.84 )3( sh i )3( z IkA92.5122.28 = )3( sh IkA ish 69.30 692 . 1 92.51 692 . 1 )3( = )3( k S * X S j MVA55.19 115 . 5 100 : =0.535+ 4 K * X90.13 7 . 1258 . 0 16 . 0 2 1 = )3(

25、Z I * X I j kA38.10 90.13 34.144 =1.84=1.84 )3( sh i )3( z IkA11.1938.10 = )3( sh IkA ish 29.11 692 . 1 11.19 692 . 1 )3( = )3( k S * X S j MVA19 . 7 90.13 100 最小运行方式下： 供电课程设计 11 绘制等效电路图 : =0.93+0.16=1.09 1 K * X = )3( Z I * X I j kA05 . 5 09 . 1 5 . 5 =2.55=2.55 )3( sh i )3( Z IkA88.1205 . 5 = )3(

26、sh IkA ish 64 . 7 686 . 1 )3( = )3( k S * X S j MVA74.91 09 . 1 100 : =0.93+0.16+4.5+0.29=5.88 2 K * X = )3( Z I * X I j kA55.24 88 . 5 34.144 =1.84=1.84 )3( sh i )3( Z IkA17.4555.24 = )3( sh IkA ish 69.26 692 . 1 )3( = )3( k S * X S j MVA06.17 88 . 5 100 : =0.93+0.16+4.5=5.59 3 K * X = )3( Z I * X

27、I j kA82.25 59 . 5 34.144 =1.84=1.84 )3( sh i )3( Z IkA51.4782.25 供电课程设计 12 = )3( sh IkA ish 08.28 692 . 1 51.47 692 . 1 )3( = )3( k S * X S j MVA89.17 59 . 5 100 : =0.93+0.16+0.58+12.7=14.37 4 K * X = )3( Z I * X I j kA04.10 37.14 34.144 =1.84 )3( sh ikA48.1804.10 = )3( sh IkA ish 92.10 692 . 1 48.

28、18 692 . 1 )3( = )3( k S * X S j MVA96 . 6 37.14 100 将以上数据列成短路计算表，如表 5-1 和表 5-2 所示： 表 5-1 最大运行方式 短路点（kA） )3( z I（kA） )3( sh i（kA） )3( sh I 三相短路容量 （MVA） k S 1 k8.9422.813.52162.6 2 k26.749.1329.0418.5 3 k28.2251.9230.6919.55 4 k10.3819.1111.297.19 表 5-2 最小运行方式 短路点（kA） )3( z I（kA） )3( sh i（kA） )3( sh

29、I 三相短路容量 （MVA） k S 1 k5.0512.887.6491.74 2 k24.5545.1726.6917.06 供电课程设计 13 3 k25.8247.5128.0817.89 4 k10.0418.4810.926.96 六、变电所的一次设备选择和校验六、变电所的一次设备选择和校验 供电系统的电气设备主要有断路器、负荷开关、隔离开关、熔断器、电抗器、互感器、 母线装置及成套电设备等。电气设备选择的一般要求必须满足一次电路正常条件下和短路 故障条件下的工作要求，同时设备应工作安全可靠，运行方便，投资经济合理。 电气设备按在正常条件下工作进行选择，就是要考虑电气装置的环境条件

30、和电气要求。 环境条件是指电气装置所处的位置（室内或室外） 、环境温度、海拔高度以及有无防尘、防 腐、防火、防爆等要求；对一些断流电器如开关、熔断器等，应考虑断流能力。 6.1 高压设备器件的选择及校验 计算数据断路器隔离开关 电流互感 器 电压互感 器 高压熔断 器 避雷 器 型号SN10-10I GW1- 6（10）/400 LA-10（D 级） JDZ-10 RW10 200/ )( 30 FIFZ-10 U=10kV10kV10kV10kV11000/10010kV10kV =105.59A 30 I630A400A200/5 2A =8.94kA z I16kA =162.6MVA

31、k S300MVA 200MVA =22.8kA sh i40kA25kA t=t 2 I 2 94. 82 2 165 2 14 个数7142221 供电技术工厂供电设计指导 230227 PP 17379P P 6.1.1 断路器的选择与校验 （1）按工作环境选型：户外式 （2）断路器额定电压及额定电流 QFN U .QFN I . =10kV= QFN U N U 105.59AI727.46A 40-70 30-70 630 - - II 30 0N 1N N.QF N.QF 供电课程设计 14 =630A=105.59A QFN I .30 I (3)动稳定校验 断路器最大动稳试验电

32、流峰值不小于断路器安装处的短路冲击电流值即 QF i .maxsh i =40kA=22.8A QF i .maxsh i (4)热稳定校验 要求断路器的最高温升不超过最高允许温度即 jQFt tItI 22 . 即216215 . 0 94 . 8 2 (5)断流容量的校验： 断路器的额定断流容量应大于断路器安装处的最大三相短路电流容量即 MVASQFkN300 )3( MVASk 6 . 162max. )3( 综上，断路器的选择满足校验条件。 6.1.2 隔离开关的选择与校验 （1）按工作环境选型：户外型 （2）隔离开关的额定电压及额定电流=10kV= QSN U N U =200=10

33、5.59A QSN I .30 I 105.59AI461.9A 40-70 30-70 400 - - II 30 0N 1N N.QS N.QS （3）动稳定校验=25.5kA=22.8kA QS i .maxsh i （4）热稳定校验即9805142 0 . 1215 . 0 94 . 8 2 jQSt tItI 22 . 6.1.3 电流互感器选择与校验（高压侧电流互感器） 10kV 电流互感器 （1）该电流互感器额定电压安装地点的电网额定电压即 TAN U N U TAN U N U （2）电流互感器一次侧额定电流 126.7A105.59A2 . 1I2 . 1231A 40-70

34、 30-70 200 - - II 30 0N 1N N.ct N.ct （3）动稳定校验 动稳定倍数 Kd=160 =22.8A sh i 一次侧额定电流AII N N NCTN 231 0 1 . 供电课程设计 15 则即动稳定性满足160 8 . 69 2312 108 .22 2 3 . CTN sh I i . 2 CTN sh d I i K （4）热稳定性校验 热稳定倍数 Kt=90 热稳定时间=0.15=8.94kA sh i I 即= 2 . )( TANTI K 2 )23190( 3 103 . 4 热稳定性满足)(102 . 115 . 0 8940 . 722 CYN

35、tj IKtI 6.1.4 电压互感器的选择与校验 经查表该型号电压互感器额定容量VASN500AA U S I N N N 5 . 005 . 0 10000 500 所以满足要求 6.1.5 高压熔断器的选择与校验 （1）高压熔断器额定电压大于安装处电网的额定电压 即 NuN UkVFU10 (2)断流能力 MVAMVASFU 6 . 162200 6.1.6 避雷器的选择 避雷器的额定电压大于等于安装处电网的额定电压 6.1.7 10kV 进线与各车间变电所进线的校验 1、根据短路电流进行热稳定校验 （1）10kV 进线： 按经济电流密度选择进线截面积： 已知小时，经查表可得，经济电流密

36、度 jec=0.9A/6000 max T 2 mm 进线端计算电流 A U S I 6 . 105 103 878.1828 3 30 可得经济截面 Aec= 230 33.117 9 . 0 6 . 105 mm jec I 经查表，选择 LJ 型裸绞线 LJ-120,取导线间几何间距 D=0.6m 该导线技术参数为：R=0.27 X=km/km/29 . 0 校验：短路时发热的最高允许温度下所需导线最小截面积 22 )3( min 1204015 . 0 87 94 . 8 mmmmt C I A j 所以满足要求。 （2）No.1 变电所进线： 供电课程设计 16 按上述方法选择 LJ

37、 型裸绞线 LJ-50,取导线间几何间距 D=0.6m 该导线技术参数为：R=0.64 X=km/km/323 . 0 校验： 22 )3( min 504015 . 0 87 94 . 8 mmmmt C I A j 所以满足要求。 （4）No.3 变电所进线： 按上述方法选择 LJ 型裸绞线 LJ-25,取导线间几何间距 D=0.6m 22 )3( min 254015 . 0 87 94 . 8 mmmmt C I A j 2、根据电压损耗进行校验 （1）10kV 进线： %4 . 0 1000 177 . 0 89.757162 . 0 451.1664 % 10 % 2 N U QX

38、PR u （2）No.1 车间变电所进线： %095 . 0 1000 323 . 0 18.29264 . 0 07.647 % 10 % 2 N U QXPR u （3）No.3 车间变电所进线： %37 . 0 1000 646 . 0 44.10128 . 1 225.234 % 10 % 2 N U QXPR u 3、根据符合长期发热条件进行校验 （1）10kV 进线： 选 LJ120 型裸铝绞线 取导线间几何间距 D=0.6m 经查表可得，最大允许载流量105.6A（总负荷电流）AIZ375 （2）No.1 车间变电所进线 选 LJ50 型裸铝绞线 取导线间几何间距 D=0.6m

39、经查表可得，最大允许载流量41.89AAIZ215 （3）No.3 车间变电所进线： 选 LJ50 型裸铝绞线 取导线间几何间距 D=0.6m 经查表可得，最大允许载流量17.25AAIZ215 6.2 低压设备器件的选择及校验 NO.1 计算数据低压断路器隔离开关电流互感器 供电课程设计 17 型号DW48-1600HD1114LMZ-0.5 1 J U=0.4kV0.4kV0.4kV0.4kV =933.96A 30 I1600A1000A1000/5 =26.7kA Z I50kA =18.5MVA k S =49.13kA sh i 60kA（杠杆式）135 t=t 2 I 2 7 .

40、 26 1302 75 个数178 NO.2 计算数据低压断路器隔离开关电流互感器 型号DW48-1600HD1114LMZ-0.5 1 J U=0.4kV0.4kV0.4kV0.4kV =1277.89A 30 I1600A1500A2000/5 =28.22kA Z I50kA =19.55MVA k S =51.92kA sh i 80kA（杠杆式）135 t=t 2 I 2 22.28 1402 75 个数156 NO.3 计算数据低压断路器隔离开关电流互感器 型号DW15-630HD1114LMZB6-0.38 U=0.4kV0.4kV0.4kV0.4kV =368.42A 30 I

41、630A600A300800/5 =10.38kA Z I30kA =7.18MVA k S 供电课程设计 18 =19.11kA sh i 50kA（杠杆式）135 t=t 2 I 2 38.10 1252 75 个数145 供电技术工厂供电设计指导 231 P 81 P NO.1 1、低压断路器的选择与校验 （1）按工作环境选型：户外式 （2）断路器额定电压及额定电流 QFN U .QFN I . =0.4kV= QFN U N U 933.96AI1847.5A 40-70 30-70 1600 - - II 30 0N 1N N.QF N.QF 2、隔离开关的选择与校验 (1)按工作环

42、境选型：户外型 (2)隔离开关的额定电压及额定电流 QSN U .QSN I . =0.4kV= QSN U .N U =1000=1154.7A=933.96A .QSN I QSN I . 0 1 N N 4070 3070 30 I 满足要求 (3)动稳定校验 =60kA=49.13Ka et i sh i 满足要求 (4)热稳定校验 =1=900tIt2 2 30 =107 j tI 2 15 . 0 7 . 26 2 所以 满足要求tIt2 j tI 2 3、电流互感器选择与校验（低压侧电流互感器） (1)该电流互感器额定电压不小于安装地点的电网额定电压，即 TAN U .N U T

43、AN U . N U 供电课程设计 19 (2)电流互感器一次侧额定电流AII N N NCTN 7 . 1154 4070 3070 1000 0 1 . =933.06A 满足要求 30 I (3)动稳定校验（Kd=135） 满足要求13530 7 . 11542 1013.49 2 3 . CTN sh I i (4)热稳定校验（Kt=75） =7.4 2 . )( TANTI K 2 ) 7 . 115475( 9 10 =1217.89A 满足要求 QFN I .30 I 2、隔离开关的选择与校验 （5）按工作环境选型：户外型 （6）隔离开关的额定电压及额定电流=0.4kV= QSN

44、 U N U =1500=1217.89A QSN I .30 I 满足要求A89.1217IA1732 40-70 30-70 1500 - - II 30 0N 1N N.QS N.QS （7）动稳定校验=80kA=51.92kA QS i .maxsh i （8）热稳定校验即16001402 6 . 11915 . 0 22.28 2 jQSt tItI 22 . 3、电流互感器选择与校验（低压侧电流互感器） 0.4kV 电流互感器 （5）该电流互感器额定电压安装地点的电网额定电压即 TAN U N U TAN U N U （6）电流互感器一次侧额定电流 供电课程设计 20 1217.8

45、9AI1732A 40-70 30-70 1500 - - II 30 0N 1N N.ct N.ct （7）动稳定校验 动稳定倍数 Kd=135 =51.92kA sh i 一次侧额定电流AII N N NCTN 1732 0 1 . 则即动稳定性满足135 2 . 21 17322 1092.51 2 3 . CTN sh I i . 2 CTN sh d I i K （4）热稳定性校验 热稳定倍数 Kt=75 热稳定时间=0.15=28.22kA sh i I 即= 2 . )( TANTI K 2 )173275( 10 107 . 1 热稳定性满足)(102 . 115. 02822

46、0 . 822 TANtj IKtI NO.3 1、断路器的选择与校验 （1）按工作环境选型：户外式 （2）断路器额定电压及额定电流 QFN U .QFN I . =0.4kV= QFN U N U 368.42AIA 5 . 727 40-70 30-70 630 - - II 30 0N 1N N.QF N.QF =630A=368.42A 满足要求 QFN I .30 I 2、隔离开关的选择与校验 （1）按工作环境选型：户外型 （2）隔离开关的额定电压及额定电流=0.4kV= QSN U N U =600=368.42A QSN I .30 I 满足要求A42.368IA693 40-70 30-70 600 - - II 30 0N 1N N.QS N.QS （3）动稳定校验=50kA=19.11kA QS i .maxsh i （4）热稳定校验即6251252 2 . 1615 . 0 38.10 2 jQSt tItI 22 . 供电课程设计 21 3、电流互感器选择与校验（低压侧电流互感器） 0.4kV 电流互感器 （1）该电流互感器额定电压安装地点的电网额定电压即 TAN