土木工程毕业设计（论文）-江苏省连云港市某商务办公楼设计.doc

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1、 目 录 前 言 1 第一章 工程概况 .2 1.1 设计题目已知条件 2 1.2 结构选型 .3 第二章 确定计算简图 与荷载计算 .4 2.1 确定计算简图 5 2.2 梁截面尺寸的确定 6 2.3 柱截面尺寸的确定 .7 2.4 板的确定 7 2.5 材料强度等级7 2.6 荷载种类7 2.7 荷载计算7 第三章 地震作用计算 .12 3.1 重力代表值计算 .13 3.2 地震作用力计算 14 3.3 水平地震作用下的位移验算18 第四章 横向框架在水平地震作用下的内力分析 .20 4.1 框架柱端剪力及弯矩计算 .20 4.2 梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算.22 第五章 竖向荷载作用

2、下横向框架结构的内力计算 .26 5.1 计算单元的选择确定.26 5.2 恒载作用下柱的内力计算.27 5.3 活载作用下柱的内力计算 .28 5.4 恒荷载作用下梁的内力计算 .30 5.5 活荷载作用下梁的内力计算 .32 5.6 内力计算 34 5.7 梁端剪力和柱轴力的计算.41 第六章 框架内力组合 44 6.1 结构抗震等级 .44 6.2 框架梁内力组合49 6.3 框架柱的内力组合 .50 第七章 截面设计 55 7.1 构造要求.55 7.2 框架梁的截面设计.55 7.3 框架柱的截面设计.63 第八章 楼梯结构设计 74 8.1 梯段板计算 75 8.2 休息平台板计算

3、 .76 8.3 梯段梁计算.76 第九章 屋盖楼盖设计 78 9.1 屋盖设计 .78 9.2 楼盖设计 .83 第十章 基础设计 .88 10.1 荷载计算 88 10.2 确定基础底面积 89 10.3 基础结构设计 92 结论 97 参考文献 99 致谢 .100 0 前 言 毕业设计是对即将毕业的学子自身学习成果的综合性总结与锻炼，也是全面 提高自身专业知识和培养一定创新能力的过程。在毕业设计中可以更好的利用 理论知识分析与完成设计以增加理论经验。 此次毕业设计题目为 江苏省连云港市某商务办公楼设计 。内容包括本教 学楼的总体概况，荷载的计算（包括恒载、活载、风载及地震作用） ，框架

4、内 力计算，框架内力的组合，梁、柱截面设计，楼梯结构的设计，现浇楼面板设 计，基础设计。 在整个毕业设计的过程中，在老师的指导下，重新整合了建筑工程专业学 习到的建筑制图、房屋建筑学、 AutoCAD、建筑力学、结构力学、钢筋混凝土 结构设计、抗震设计、基础工程等知识。在设计过程中能够接触到规范、建筑 图集和参考书籍，学习到课本以外的比较实用的理论知识，而且从中培养了我 们查阅资料、自学的能力。这些对我们即将走向工作有很大的帮助。 毕业设计的内容大部分是以手算完成的，结合了CAD 绘制。由于知识水 平有限，可能会出现个别的因疏忽造成的错误，敬请各位老师批评指正。 二零一四年六月 1 第一章 工

5、程概况 1.1 设计题目已知条件 题目：江苏省连云港市某商务办公楼设计 本工程建设地点为 江苏省连云港市 内，为四层钢筋混凝土框架结构，总建 筑面积 3200左右，其它条件如下： 2 m 各层能分别独立使用，每层设会议室一个（建筑面积约80） ；多功能 2 m 厅一个（建筑面积约 100） ；其余为一般办公室。考虑通风，并适当考虑自 2 m 然采光。 2.工程地质条件：地质报告见表1-1 地质报告地质报告 表 1-1 土质厚度勘 察 数 据 粉土 1.1- 2.8m kPafak140 3 /19mkN sat 粉砂 0.5- 3.8m kPafak180 砾沙 0.7-5m kPafak30

6、0 圆砾 1-5m kPafak400 4.荷载资料 （1）教学楼楼面活载，查 建筑结构荷载规范 (GB 500092012)，确 定楼面活载标准值为 2。 2 KN/m （2）不上人屋面：活载标准值为0.5 ； 2 KN/m （3）屋面构造： 40 厚细石混凝土，氯化聚乙烯防水卷材， 2 厚弹性防水涂料隔汽层， 20 厚 1：2.5 水泥砂浆找平， 70 厚水泥防水珍珠岩保温， 20 厚 1：2.5 水泥砂浆 找平，轻钢龙骨吊顶（一层矿棉吸声板厚15mm） 。 （4）楼面构造： 瓷砖地面（ 10mm 面层，20mm 水泥砂浆打底），轻钢龙骨吊顶（一层矿棉 吸声板厚 15mm） 。 2 （5）

7、填充墙： 外墙采用页岩砖，内墙采用加气混凝土小型砌块，双面抹20 厚砂浆。 女儿墙高 0.9m。 （6）卫生间： 10 厚防滑地砖， 20 厚水泥砂浆找平层，防水层，轻钢龙骨铝合格栅。 1.2 结构选型 本工程采用框架结构。 框架结构体系的特点：框架结构是由梁、柱构件通过节点连接形成的骨架结 构，框架结构的特点是由梁、柱承受竖向和水平荷载，墙体起维护作用，其整 体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也 可构成丰富多变的立面造型。国外多采用钢为框架材料，国内主要为钢筋混凝 土框架。 框架结构布置原则： (1)结构平面形状和立面体型宜简单、规则，使各部分刚度 均匀对称，

8、减少结构产生扭转的可能性；（2）控制结构高宽比，以减少水平 荷载下的侧移；（ 3）尽量统一柱网和层高，以减少构件种类规格，简化设计和 施工；（ 4）房屋的总长度宜控制在最大温度伸缩缝间距内，当房屋长度超过规 定的值时，可设伸缩缝将房屋分成若干温度区段。 3 第二章 确定计算简图 2.1 确定计算简图 该框架柱网平面布置规则，选择中间 轴位置的一榀横向框架进行设 计计算。 框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的 数据，查 抗震规范 可判断该场地为 类场地土 。柱子的高度底层为： 1 h = 4.85 m，二四层柱高为= 3.6 m。柱节点刚接 ，横梁的计算跨度取 2 h 4

9、 h 柱中心至中心间距离， 二跨分别为 ：L =6900、2400。计算简图见图 2-2。 4 图 2-2 计算简图 2.2 梁截面尺寸的确定 (1)框架主梁： AB、BD 跨：由构造 h=(1/121/8)l;b=(1/21/3.5)h 定为 bh=300mm700mm。 (2) 纵向框架梁： l=7200mm,bh=300mm600mm。 (3) 次梁：h=(1/181/15)l=380460,取 bh=300mm450mm。 (4) 过梁：300mm450mm 2.3 柱截面尺寸的确定 柱：=20000mm c c c f N A 14.3.850 10549.515 3 2 底层取 5

10、50550mm 其余层取 bh=500mm500mm 2.4 板的确定 板的类别的确定： ly=6.9m，lx=3.6m，ly/lx=6.9/2.4=1.920.1,mm f h 此种情况不起控制作用,故取=7200/3=2400 f bmm 梁内纵向钢筋选 HRB400 级钢筋， （ ） ，h0=h-a=700- yy f =f =360 2 /mmN 35=665，mm 因为 1 0 /2 cfff f b hhh =1.014.32400120（665-120/2） 50 =2492.63 142.011 mkN 属第一类 T 形截面,下部跨间截面按单筋 T 形截面计算： =0.0093

11、7 2 sc0 =M/ f . f b h 6 2 142.011 10 1.0 14.3 7200 665 /3 =1-（1-2s）1/2=0.0094 0.51120.995 ss =664 s0 A =/ cfy f b hf 0.01 1.0 14.3 7200 665 360 3 2 mm =45%=0.179% min 1.43 360 =0.179%300665=357 smin A 2 mm 实配钢筋 4C16，As=804。 2 mm （2） 、两支座处： 将下部跨间截面的 4C16 钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋， =804，再计算相应的受拉钢筋 As，sA

12、2 mm 即支座 A 上部， 2 S0s1 c0 M- fy A(h -a )/f bh s 62 77.059 10300 80466535/ 1.0 14.3 700 665 /3 0.1,此种情况不起控制作用,mm 故取 bf，=2400/3=800mm 梁内纵向钢筋选 HRB335 级钢筋， （fy=fy，=300） ， 2 /mmN h0=h-a=400-35=365，mm 因为 1 0 /2 cfff f b hhh =487.3455.777 120 1.0 14.3 800 120415 2 mkN mkN 属第一类 T 形截面,下部跨间截面按单筋 T 形截面计算： =0.02

13、8 2 sc0 =M/ f . f b h 6 2 33.428 10 1.0 14.3 800 415 =1-（1-2s）1/2=0.028 =224 s0 A =/ cfy f b hf 0.028 1.0 14.3 800 415 360 2 mm min=45%=0.178 % 300 43. 1 Asmin =0.178%300415=222 2 mm 实配钢筋 4C16，As=804。 2 mm 支座上部 r B 52 2 S0s1 c0 M- fy A(h -a )/f bh s 6 2 35.883 10300 80441535 14.3 300 415 =-0.070.3，

14、s A 2 mm Bl支座选 4C16 (=804 ),As，/ As =804/603=1.330.3， s A 2 mm 满足梁的抗震构造要求。 AB、BC 跨上部 2C16 通长布置 3 3、梁斜截面受剪承载力计算：、梁斜截面受剪承载力计算： AB 跨调整后的剪力：138.139VKN BC 跨调整后的剪力： 49.828VKN 1、AB 跨 1）验算截面尺寸 ， 0 665 w hhmm665 3002.24 w hb 按 0 0.2 0.2 1.0 14.3 300 665570.570138.139 cc Vf bh kNkN 故截面尺寸满足要求 2）验算是否需要计算配置箍筋 ，可

15、知，需按构造配箍。 0 0.70.7 1.43 300 665199.7138.138 t f bhkNkN 3）配置箍筋 箍筋用 HPB235 级钢筋（fyv =210),选用8 双支箍，梁端加密区钢筋 2 /mmN 53 EDC B 1 22 1 34521 8100，非加密区钢筋8150 加密区长度 1.5=975,取 1000mm。 b h 1 00 00 min 250.31.43 0.220.260.260.18 300 150210 svt svsv yv nAf bsf 1 00 2 50.3 0.421.25/0.42 1.43 300 665 1.25 210665 100

16、 273.217138.139 sv cstyvRE nA Vf bhfh s KNKN 故满足要求 2、BC 跨 1）验算截面尺寸 ， 0 415 w hhmm415 3004 w hb 按 0 49.8280.20.2 1.0 14.3 300365313.170 cc VKNf bhKN 故截面尺寸满足要求 2）验算是否需要计算配置箍筋 ，可知，无需按计算配箍。 0 0.70.7 1.43 300 415124.649.828 t f bhKNKN 3）配置箍筋 梁端加密区长度区 1.5415=623，取 700，取双肢8100. mmmm 箍筋用 HPB235 级钢筋（fyv =210

17、) 2 /mmN 非加密区长度区配双肢8150. =0.177% bs nAsv sv 1 yv t sv f f 26 . 0 %22 . 0 300150 101 min 210 43. 1 26 . 0 故满足要求 各截面如下图 8-1 所示： 54 图 7-1 计算截面 具体计算见表 7-1、7-2。 梁正截面配筋计算表 表 7-1 楼层截面位置 (kNm)M 选用面积As (mm2) (mm2)As 实配钢筋 备注 1-99.8426034083C16安全 跨间142.0118046644C16安全 3-76.0754024022C16安全 4-49.2156034153C16安全

18、四 跨间-33.4284022242C16安全 1-224.7599429013C20安全 跨间119.166284952C20安全 3-152.5426286062C20安全 4-104.4189425983C20安全 三 跨间-32.1376282072C20 安全 1-285.6699429273C20 安全 跨间115.6346286202C20 安全 3-198.415628 6162C20 安全 4-152.4359426923C20 安全 二 跨间-31.0956283632C20 安全 1-356.819152014094C22 安全 跨间114.9417607252C22 安

19、全 3-237.399114010543C22 安全 一 4-20111409673C22 安全 55 跨间-33.0597603322C22 安全 全部梁的斜截面配筋计算结果与结果见下表 7-2。 梁斜截面配筋计算表 表 7-2 楼 层 梁 0 h mm REV （KN） c 0.2 co f bh （KN） 0. 7ftbh0 (KN) 加密区实配非加密区实配 AB 660 87.26707.85 198.20双肢8100双肢8150 四 BC 360 33.61278.85 78.081双肢8100双肢8150 AB 660 83.62707.85 198.20双肢8100双肢8150

20、三 BC 360 38.70278.85 78.08双肢8100双肢8150 AB 660 71.40707.85 198.20双肢8100双肢8150 二 BC 360 56.52278.85 78.08双肢8100双肢8150 AB 660 101.84707.85 198.20双肢8100双肢8150 一 BC 360 76.38278.857 78.08双肢8100双肢8150 注：加密区长度： AB 1.5=1.5 700=1050mm500mm 取 1100mm b h BC 1.5=1.5 450=675mm500mm 取 700mm b h 取 0.85 RE 56 7.3 框

21、架柱的截面设计 框架柱在地震作用下，柱端弯矩最大，因此常在柱端出现水平或斜向裂缝， 甚至柱端混凝土压碎、钢筋压屈。因此，应通过承载力计算和采取适当的构造 措施予以避免，并使柱端具有足够的承载力和延性。框架柱的承载力计算包括 正截面承载力计算和斜截面承载力计算两方面。 建筑抗震设计规范 （GB 500112001）中 6.3.9 条规定，框架柱中的纵向受力钢筋宜对称配，所以， 本设计采用对称配筋。 7 7. .3 3. .1 1 已已知知条条件件 混凝土强度等级选用C30，。纵向受力钢筋选用H 2 3 .14mmNfc 2 43 . 1 mmNft RB400级钢筋，箍筋选用HPB300级钢筋，

22、 2 360 yy ffN mm 。，。 2 210mmNfff yyyv 0 . 1 1 0 . 1 c 7 7. .3 3. .2 2 柱柱截截面面尺尺寸寸验验算算 根据建筑抗震设计规范 ，对于三级抗震等级，剪跨比大于 2，轴压比小于 0.9。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的 Mc、Vc和 N 都不应考虑抗震调整系数，由表 8-3 可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。 柱的剪跨比和轴压比验算 表 8- 3 柱 号 层 次 b mm h0 mm fc 2 /mN Mc mkN Vc kN N kN Mc/Vch0N/fcmbh0 450046014.3105.5

23、2722.269245.51710.320.07520.1620.2420.3320.0820.1720.2620.291.0 时，取 1=1.0。 N Afc5 . 0 l0/h15 时，2=1.0；l0/h15 时，2=1.15-0.01l0/h 且1.0。 。 21 20 0i ) h l ( h/1400e 1 1 2S/h0，； )ah(f Ne AA s0y RE ss 0 2 h as )ah(f bh)f0.5-(1-Ne AA s0y 2 0cRE ss 以 4 层 A 柱为例，柱截面宽度：b=500,柱截面有效高度：h0=500-40=460mmmm 混凝土轴心抗压强度设计

24、值：fc=14.3 2 /mN （1 1） 、最不利组合一、最不利组合一（调整后）：Mmax=105.527，N=245.517mkN kN 轴向力对截面重心的偏心矩 e0=M/N=105.527106/(245.517103) =229.815 mm 附加偏心矩取 20和偏心方向截面尺寸的 1/30 两者中的较大值，即 a emm 500/30=16.67，故取 ea=20 。柱的计算长度，mmmm 根据抗震设计规范 ，对于现浇楼盖的其它层柱， l0=1.25H=1.253.3=4.125m 58 初始偏心矩：ei=e0+ea=229.815+20=249.82mm 因为-长细比 l0/h=

25、4500/500=95，故应考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.35002/（245.517103）=7.281.0 取 1=1.0 又 l0/h5，故应考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.35002/（343.63103）=5.21.0 取 1=1 又 l0/h0.3h0=0.3460=138,故为大偏心受压。mmmm 轴向力作用点至受拉钢筋 As合力点之间的距离 e=ei+h/2-as =207.33+500/2-40 =417.633mm 0 2 0 0 0 0.43 0.8 bc c c bs Nf bh Nef bh f bh ha b

26、 =1.341 取=1 As,=As=Ne-(1-0.5) fcmb h02/fy,/(h0-as,) =1150.402103417.633-0.5 14.35004602 /360(460-40)5，故应考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.35002/（194.82103）=9.1751.0 取 1=1.0 又 l0/h0.7% 具体计算与配筋过程见下表7-4 及 7-5。 61 各层 A 柱的配筋计算见表： 表 7-4 柱 层 次 组合 M （mkN ） N （）kN e0 （mm ） ea mm l0（m ） ei（mm ） l0/ h e（mm ） 偏心 判断

27、 mm e1 As=As （ 2 mm ） 配筋 Mma、N105.527245.517229.815204.5 249.8 15 91.015463.560.075大253.56 608416 Nmin、 M 2.359194.8212.086204.532.08691.033247.630.056大33.14-414 416 4 Nma、M73.84312.988181204.520191.629262.2680.059大327.429-452 416 Mma、N152.882528.66251.89204.5271.8991.16445.110.197小315.3976.79. 416

28、Nmin、 M -33.993408.58453.15204.573.1591.14278.6110.191大83.391-503.32 4163 Nma、M78.885677.39565.11204.585.1191.73298.040.122小147.24-773.95 416 Mma、N174.656807.851178.08204.5198.0891.81295.110.236大358.5286.56 416 Nmin、 M -52.241625.76291.32204.5111.3291.047281.270.243大118.52-798.95 4162 Nma、M71.291041

29、.801106.69204.5121.6991.1411.450.308小133.589-806.84 416 Mma、N207.8261101.088150.41204.88170.4191.072321.320.18大182.68-890 420 Nmin、 M -73.147854.768137.28204.88157.2891.63280.410.237小256.378-1061.33 420 A 1 Nma、M86.341424.34644.53204.8864.5391.777278.6790.198小114.7-1153.72 420 62 各层 B 柱的配筋计算见表： 表 7-

30、5 柱层次组合 M （mkN ） N （）kN e0 （）mm ea mm l0 （）m ei （mm ） l0/ h e （）mm 偏心 判断 mm e1 As=As （） 2 mm 配筋 Mma、N-90.729272.755 164.54 204.5 184.654 9 1.11394.540.11 大 204.96 209.25 416 Nmin、 M -90.729272.755 164.54 204.5 184.654 9 1.11394.540.11 小 204.96 209.25 4164 Nma、M-47.353437.479 77.19 204.5 97.19 9 1.18

31、301.190.13 小 114.12 -667.344 416 Mma、N-129.495559.186 157.71 204.5 199.72 9 1.15285.890.14 大 229.68 -272.88 416 Nmin、 M -129.495559.186 157.71 204.5 199.72 9 1.15285.890.14 大 229.68 -272.88 416 3 Nma、M-28.135927.71239.7204.556.4049 2.05 250.750.23小115.63-829.25 416 Mma、N-162.329847.019 114.38 204.5

32、126.54 9 1.13385.4660.311 大 142.96 -40.72416 B 2Nmin、 M -162.329847.019 114.38 204.5 126.54 9 1.13385.4660.311 大 142.96 -40.72 416 63 Nma、M-26.3011417.045 74.58 204.5 104.033 9 1.21249.7070.276 小 125.88 -425.905416 Mma、N-203.9371150.402 174.38 204.88 196.012 9 1.18384.380.169 大 231.29 -715.79 420 Nm

33、in、 M -203.8371150.402 174.38 204.88 196.012 9 1.8384.380.169 大 231.29 -725.79 4201 Nma、M-23.6041928.508 46.66 204.88 56.63 9 1.71287.710.244 小 93.81 -962.665 420 64 7 7. .3 3. .5 5 柱柱斜斜截截面面受受剪剪承承载载力力计计算算 计算要点： 框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为 RE=0.85。 当 1 时，取 =1；当 3 时，取 =3。 时截面满足要求。)bh2f. 0( 1 V 0c RE c 当 N0.3fcA

34、 时取实际值计算；当 N0.3fcbh 时取 0.3fcbh 计算。 时按构造配箍，否则按计算配箍。 cRE 0t V056N . 0 1 bh05f . 1 以以 4 4 层层 A A 柱为例，柱为例， 查表可知：框架柱的剪力设计值 V c=22.269/0.85=26.199kN 0.2(故截面尺寸满足要求) 3 0 0.85 22.269 10 0.007 1.0 14.3 500 460 RE cc v f bh =(取) 3 3 0 105.527 10 0.75 53 22.269 10 0.85 C C M V h 3 考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值 N=245.517/0.

35、75=327.360.3fcbh=0.314.35002/103=1072.5kNkN 故取 N=327.36kN 0 0 056 . 0 1 05 . 1 hf NbhfV s A yV tRE sv = 33 1.05 0.85 26.199 101.43 500 4600.056 327.36 10 3 1 0 210 460 故该层柱应按构造配置箍筋。 柱端加密区配置 4 肢10100 箍筋，柱的配筋图如下图所示： 柱轴压比为 0.14,查表得06 . 0 V min 0.06 14.3 0.409% 210 Vc V yV f f 65 (满足要求) min %894 . 0 450

36、450100 4508 3 . 50 sV cor isV V sA lA 非加密区箍筋应满足 S15d=1516=240mm 故非加密区配置 4 肢10200 箍筋. 其它各层柱的配筋计算见表 7-6、7-7： 边柱斜截面配筋计算表 表 7-6 边柱四层三层二层一层 Hn (m) 2.92.92.94.15 = 0 hVM cc 3333 (kN) RE c V16.70232.80744.0771.85 (kN) 0 2 . 0bhfc c 657.8657.8657.8802.2 截面是否满足要求满足满足满足满足 1 bh1.05f 0t 86.33686.33686.336105.29

37、 0.3fcbh (kN) 1072.51072.51072.51297.7 N (kN) 245.517528.66807.8511101.088 0.056N 12.7729.6145.2461.66 + 1 bh1.05f 0t 0.056N 99.106115.946131.576166.95 (ASV)/s 0000 (%) Vc yV f f 0.4090.4090.4770.477 加密区 410100410100410100412100 实配 箍筋 非加密 区 410200410200410200412200 66 中柱斜截面配筋计算表 表 7-7 中柱四层三层二层一层 Hn

38、(m) 2.92.92.94.15 =Hn/(2h0) 3333 REVC (kN) 23.56752.32470.337101.79 0.2 fcbh0 (kN) 657.8657.8657.8802.2 截面是否满足要求满足满足满足满足 1 bh1.05f 0t 86.33686.33686.336105.29 0.3fcbh (kN) 1072.51072.51072.51544.4 N (kN) 272.755559.186 847.0191150.402 0.056N15.2735.3147.4364.43 + 1 bh1.05f 0t 0.056N 101.606121.67613

39、3.766179.72 (ASV)/S 0000 VfC/fyV(%) 0.4090.4090.4770.477 加密区 410100410100410100412100 实 配 箍 筋 非加密区 410200410200410200412200 67 第八章 楼梯结构设计 本工程采用现浇钢筋土板式楼梯，设计混凝土强度等级为C30，梯板 钢筋为 HPB300 钢，梯梁钢筋为 HRB335 钢。活荷载标准值为 2.5kN/m2， 楼梯栏杆采用金属栏杆。楼梯平面布置见图6-1，踏步装修做法见图 6- 2。 楼梯楼梯 图 8-1 楼梯平面布置 图 68 图 8-2 踏步详图 8.1 梯段板计算 1.

40、荷载计算 板厚取,为梯段板跨度= 30012+1500+200/2 = 520030/ 0 l 0 l 板厚= 5200/30 = 173.3，取 180 = arctan= 26.57，cos = 30/ 0 lh 150 300 0.894 取 1 m 宽板带为计算单元 踏步板自重 （0.201+0.351）/20.3125/0.31.2 = 8.29 KN/m 踏步地面重 0.3+0.15)0.02120/0.31.2 = 0.72 KN/m 底板抹灰重 0.3360.02117/0.31.2 = 0.46 KN/m 栏杆重 0.11.2 = 0.12 KN/m 活载 10.32/0.3

41、1.4 = 2.80 KN/m = 12.39kN/m 2.内力计算 粉面 踏步 抹灰 计算单元=300 69 KNplV mKNplM 8 . 28894 . 0 2 . 539.12 2 1 cos 2 1 5 . 332 . 539.12 10 1 10 1 max 22 max 3.配筋计算 板的有效高度 h0 = h20=18020=160，混凝土抗压设计强度 fc=9.6N/mm2 钢筋抗拉强度设计值 fy=210N/mm2 由表查的 s=0.147136 . 0 16010006 . 9 10 5 . 33 2 6 2 0 bhf M c s 选用12100 =1131 mm21

42、072 160930 . 0 210 10 5 . 33 6 0 hf M A sy s S A 梯段板抗剪，因 0.7ftbh0 = 0. 71.11000160=123200 N28.8 kN 满足抗剪要求。支座构造配10200。 8.2 休息平台板计算 按简支板计算，简图如图 6-11。 以板宽 1 m 为计算单元，计算跨度近似取： L = 2100-200/2 = 2000 板厚取 100 mm 1. 荷载计算 图 6-3 平台板计算计算简图 面层 0.021201.2 = 0.48 kN/m 板自重 0.101251.2 = 3.0 kN/m 板底粉刷 0.021171.2 = 0.

43、408 kN/m 活载 2.011.4 =2.8kN/m =7.388 kN/m 2.内力计算 mKNplM955 . 2 2388 . 7 10 1 10 1 22 max 3.配筋计算 由表查的048. 0 8010006 . 9 1096 . 2 2 6 2 0 bhf M C s 98. 0 s 选用8150 =335 mm279.179 80984 . 0 210 1096 . 2 6 0 hf M A sy s S A 70 8.3 梯段梁 TL1 计算 截面高度 h=L/12=1/123600=300，取 400 高，宽取 200 1.荷载计算 梯段板传 12.39(3.600+

44、1500-250/2)/2= 30.82 kN/m 休息平台板传 7.3882.0/2 = 7.39 kN/m 梁自重 0.20.4251.051.2= 2.52 kN/m =40.39kN/m 2.内力计算 mKNplM44.779 . 373.40 8 1 8 1 22 max 3.配筋计算 钢筋采用 HRB335 钢，h0=400-35=365 由表查的 =0.82303 . 0 3652006 . 9 1044.77 2 6 2 0 bhf M c s S 选用 320 =942 mm2862 36582. 0300 1044.77 6 0 hf M A sy s S A mKNplV

45、 4 . 799 . 373.40 2 1 2 1 max max0 2 . 1753652006 . 90 . 125 . 0 25 . 0 VKNbhfc c max0 21.563652001 . 17 . 07 . 0VKNbhft 只配置箍筋，计算 Vcs 按构造要求，选6150 双肢箍筋 %126. 0 210 1 . 1 24. 0%189 . 0 150200 3 . 282 min, 1 sv sv sv bs nA KNKNN N h S nA fbhfV sv yvtcs 4 .7936.92 25.9236325.3615356210 365 150 3 . 282 2

46、1025. 13652001 . 17 . 025 . 1 7 . 0 max 0 1 0 满足要求。 71 第九章 屋盖楼盖设计 9.1 屋盖设计 本工程屋盖均为现浇，现取屋面进行，计算简图如图。 根据屋面结构布置情况，屋面板均为双向板，板厚 120mm,h0=12020=100 mm。混凝土为 C30,钢筋为 HRB335。 本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置的影响。 图 9.1 屋面板计算简图 板的类别的确定： A、B 区格：ly=6.9m，lx=3.6m，ly/lx=6.9/2.4=1.923，故按双向板计算； C、D 区格：ly=7.2m，lx=2.4m，ly/lx=7.2/2.4=3， 按双向板计算。 9.1.1 荷载计算 72 在求各区域板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式计算 板自重： g=5.08KN/m21.2=6.1KN/