基于A186系列梳棉机改造单罗拉剥棉毕业论文.doc

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1、编编 号号 本本科科生生毕毕业业设设计计（ 论论文文 ） 题目：题目：A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉系列梳棉机改造单罗拉剥棉 机械工程 学院 机械工程及自动化 专业 学 号 学生姓名 指导教师 张洪 副教授 二一一年十二月 摘要 I 摘摘 要要 A186 梳棉机是目前国内普遍采用的梳棉机机型，它是在 1965 年至 1970 年间制成的。 在全国各地需要用梳棉机的地方几乎都能看见它的身影。粗梳纱清除原棉中的尘染，主 要是在清梳两工序中进行。梳棉机承担排除棉结和细小杂质的任务。梳棉工作进行的好 坏、直接影响成纱的质量。因此，梳棉工序在纺纱工程中占有极其重要的地位，人们将 梳棉工序称为纺织厂的

2、心脏。A186 之所以被这样如此的广泛运用，有它自身的特点： （1）为消除包卷金属针布后所引起的滚筒变形，锡林，道夫铁胎内厚壁加厚至 10 毫 米，并增加五条高 30 毫米，宽 15 毫米的环形筋。给棉罗拉，给棉板，刺辊铁胎，盖板 骨，机架等也适当加固。锡林，道夫轴的直径也加粗，材料为 45 号钢。 （2）锡林，道夫采用金属针，加强分梳，除杂作用。 （3）主要传动轴承采用滚动轴承，一般部位采用含油轴承。 （4）给棉罗拉直径 70 毫米，有梯形沟槽，并采用滚针轴承。 （5）采用四罗拉剥棉，剥棉罗拉和转移罗拉均包覆金属锯条。 （6）采用大成形圈条器，条筒量可达 22 公斤。 （7）给棉罗拉采用弹簧

3、加压，每厘米长度可加压 3.8-5.4 公斤。 （8）机上设有连续吸尘装置。 （9）机上设有断头，轻重条，厚卷自停装置。 关键词：梳棉机、梳棉工序、纺纱工程 Abstract II ABSTRACTABSTRACT It is current that A186 combs the cotton machine local widespread and adoptive comb the cotton machine the model. It was made in 1965 to 1970. It could be seen in the place that the national e

4、very locality demand use to comb the cotton machine and can almost see its body.The coarsely combs the gauze clearance the layer in the raw cotton to dye, primarily is at pure comb two work prefce inside proceeding. Comb the cotton machine to undertake the exclusion cotton the knot with the mission

5、of the small sundry quality. The cotton that comb the quality works direct influence of proceeding the gauzes quality. Therefore, comb position , people that cotton work preface is spin cottoning the engineering to inside occupy the very importance to will comb the cotton work the preface to call th

6、e textile mills heart. The A186 comb the cotton machine it therefore the exentive application that quilt is such, have the characteristics of its oneself: One, for the cancellation pack the roller for wind metals needles of cloth empress causing transform, tin wood, way wreath form for man iron embr

7、yo inside wall thicken to 10 millimete, combing increasing fively highly 30 millimeter, breadth 15 millimetr tendon. Roland, to the cotton plank, stab the roller iron the embryo, cover the plank bone, machine the etc, too appropriate reinforce. Tin wood, way the diameter for man stalk all add the co

8、arse material to 45 number steels. Two, tin wood, way man adoption metals needles cloth, enhace cent to comb, divided by the sundey function. Three, primarily spread to move the bearings adoption to roll over the bearings, adopting of general part to contain the oil bearings. Four, roland diameter 7

9、0 milllimeter, have the trapezoid groove, and the adoption roll the needle bearings. Five, adoption four rolands to shell the cotton, and shell the cotton roland with transfer the roland the cover metals saw. Six, the adoption is big to take shape a vessel, the canister deal can amount to 22 kilogra

10、m. Seven, roland to adopt the spring coil to add to press, and the length of each centermetr add to press 3.8-5.4 kilogram. Eight, it is on board to establish to have the continuous absorb dust the device. Nine, it is on board to establish to have to break the head, importance, thick winding from st

11、op the device. Keywords: Carding machine；Combed cotton processes；Spinning engineering 前言 前言前言 国产 A186 系列梳棉机面广量大，在国内纺织生产过程中处主导地位。但几乎所有的 A186 系列梳棉机都采用四罗拉剥棉结构，机械状态不能适应当前技术进步的需要。因而 对老设备的挖潜改造，就具有其现实意义。 A186 系列梳棉机通过改造可使设备的性能得到改善，简化设备结构，方便日常的维 修管理。具体的改造内容有: 1简化机械结构。取消原有结构形式，采用单罗拉剥棉方式，减轻维修保养的工 作量，延长零部件的使用寿命

12、，减少配件种类。 2原齿轮传动改为同步带传动，以降低噪音，减少机械传动中的机械波。 3提高棉网清晰度，改善棉条成形质量和条干质量，适用于棉、麻、化纤等织物 的纺制要求。 4重新配置各部张力牵伸，以满足不同品种纺制的工艺要求。 5. 增大道夫与剥棉罗拉间隔距，隔距可调整至 0.51.00mm( 原为 0.40.7mm)， 这样可大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。 目录 i i 目目 录录 摘 要I ABSTRACT II 前言.III 目 录I 第 1 章 绪论.1 第 2 章 改造的主要内容特点.1 第 3 章 工艺传动和工艺配置.1 3.1 安装技术要点 .1 3.2 机械总牵伸.1 3

13、.3. 各部张力牵伸2 第 4 章 改造原因及其益处.3 第 5 章 零部件的改造.5 5.1 齿轮传动设计 .5 5.2 同步带传动设计 14 5.3 张紧轮的设计 16 5.4 提高棉网清晰度17 5.5 增大隔距，减少针布的损伤 20 第 6 章 结论与展望.21 参考文献.23 致 谢.24 A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 1 1 第第 1 章章 绪论绪论 在原棉经过开清棉机纺成细纱后，把棉卷进行分梳，将小棉块和小棉束分解成单纤 维，去除一部分细小杂质和短绒，制成棉条的机器就是梳棉机。 国产梳棉机型号比较多，建国初期制造了 1181 型，1182 型等弹性针布梳棉机。随着 梳棉技术

14、的发展，为进一步加强分梳与除杂效能，1958 年至 1963 年研制生产了金属针布 梳棉机 ，主要机型有 A181E 型，A181F 型，A184 型等。此后，在对金属针布和吸尘，自 停，剥棉，圈条装置以及传动方式等不断研究改进的基础上，1965 年至 1970 年研制了 A185 型，A186 型和 A187 型。目前国内使用较多的仍是 A186 型。 国产 A186 系列梳棉机面广量大，在国内纺织生产过程中处主导地位。但几乎所有的 A186 系列梳棉机都采用四罗拉剥棉结构，机械状态不能适应当前技术进步的需要。因而 对老设备的挖潜改造，就具有其现实意义。A186 系列梳棉机通过改造可使设备的

15、性能得 到改善，简化设备结构，方便日常的维修管理。 第第 2 章章 改造的主要内容特点改造的主要内容特点 1.简化机械结构。取消原有结构形式，采用单罗拉剥棉方式，减轻维修保养的工作量， 延长零部件的使用寿命，减少配件种类。 2.原齿轮传动改为同步带传动，以降低噪音，减少机械传动中的机械波。 3.提高棉网清晰度，改善棉条成形质量和条干质量，适用于棉、麻、化纤等织物的纺 制要求。 4.重新配置各部张力牵伸，以满足不同品种纺制的工艺要求。 5.增大道夫与剥棉罗拉间隔距，隔距可调整至 0.51.00mm( 原为 0.40.7mm)，这 样可大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。 第第 3 章章 工艺传

16、动和工艺配置工艺传动和工艺配置 3.1 安装技术要点安装技术要点 （1）剥棉罗拉道夫隔距可调整至 0.51.00mm 具体视纺制要求而定。 （2）当机械总牵伸比较大时，可将边轴给棉传动锥齿轮原 40T/34T 改为 40T/40T，以适 应轻重牙的调整。 （3）另外配备张力轮 22T、23T，以减小棉网张力，具体根据各单位实际情况确定。 3.2 机械总牵伸机械总牵伸 （1）当边轴给棉传动锥齿轮为 34T/42T 时 A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 2 机械总牵伸 E=（48/21）*（120/E2）*（34/42）*（190/E4）*（24/19） *（95/66）*（60/152）*0.

17、98 =29672.73/（E2*E4） 当 E4=20T E=1484/E2 牵伸常数即为 1484 E4=21T E=1413/E2 牵伸常数即为 1413 E4=22T E=1349/E2 牵伸常数即为 1349 E4=23T E=1290/E2 牵伸常数即为 1290 E2 共有九档，各档牵伸值见表 131415161718192021 1484114.2106.098.992.787.382.478.174.270.7 1413108.7100.994.288.383.178.574.470.767.3 1349103.896.489.984.379.474.971.067.464.

18、2 129099.392.28680.775.971.967.965.561.5 （2）当边轴给棉传动锥齿轮为 40T/40T 时 机械总牵伸 E=（48/21）*（120/E2）*（40/40）*（190/E4）* （24/19）*（95/66）*（60/152）*0.98 =36654.55/（E2*E4） 当 E4=20T E=1833/E2 牵伸常数即为 1833 E4=21T E=1746/E2 牵伸常数即为 1746 E4=22T E=1666/E2 牵伸常数即为 1666 E4=23T E=1594/E2 牵伸常数即为 1594 E2 共有九档，各档牵伸值见表 131415161

19、718192021 1833141.0130.9122.2114.6107.8101.896.591.687.3 1746134.3124.7116.4109.1102.797.091.987.383.1 1666128.2119.0111.1104.198.092.687.783.379.3 1594122.6113.8106.399.793.888.683.979.775.9 3.3.3.3. 各部张力牵伸各部张力牵伸 （1）给棉罗拉棉卷罗拉 e1=(48*70)/(21*152)=1.053 (2) 剥棉罗拉道夫（道夫以707 计算） e2=(190*80*127)/(80*E5*707

20、)=34.130/E5 各档牵伸值见表 E5 27T 28T 29T 30T 31T E2 牵 伸 倍 数 E4 E2 牵 伸 倍 数 E4 A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 3 3 e2 1.264 1.219 1.177 1.138 1.067 (3) 前压辊剥棉罗拉 e3=(E5*102)/(E4*127)=0.8031E5/E4 各档牵伸值见表 20T21T22T23T24T 27T1.08421.03260.98560.94280.9035 28T1.12431.07081.02210.97770.9370 29T1.16451.16451.05861.01260.9704 30T

21、1.20471.14731.09511.04751.0039 31T1.24481.18551.13161.08241.0373 (4) 工艺配置 各配置见表 D1 D2D3E1E2E3E4E5 124125210113T18T20T27T 135140260214T21T28T 14615531515T22T29T 16T23T30T 17T24T31T 18T 19T 20T 21T 因为是改造，我们选的两组齿轮组是经过实践和计算的，最适合实际生产情况。因为 齿轮组选的齿轮不能太多，如果太多就会造成资金的浪费和成本的提高，所以在这里我 们各选 5 个齿轮，在实际生产中应该够用了。 第第 4

22、 章章 改造原因及其益处改造原因及其益处 因为我们是对原有的 A186 梳棉机上的改造，故整体的结构上没什么太大的改变，我们 只对其中一小部分改变，但又比原有机构更能给厂家带来益处的地方梢作改动。改造后 E4 e3 E5 A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 4 的梳棉机能够因地制宜，因时而变，发挥梳棉机的最大功效，单位时间内创造尽可能多 的经济效益，当然梳棉机本身的成本不能太高，要为一般的厂家所能接受，因此做了以 下的一些改动： 1 简化原梳棉机的机构，取消原有结构形式，采用单罗拉剥棉方式，这样做不仅减轻 了平常的维护保养的工作量，延长了零部件的使用寿命，减少了配件种类，而且降低了 成本，也更

23、易操作工的操作，加强了厂家的竞争力。 2 在原有压辊与圈条器之间的齿轮转动改为同步带转动，这样改动后有以下优点： （1）可以缓和载荷冲击 （2）运行平稳，无噪声 （3）结构简单，装配方便 （4）过载时引起带在带轮上打滑，因而可防止其他零件的损坏 （5）可增加带长以适应中心距较大的工作条件 （6）可以保持准确的传动比 （7）减少机械传动中的机械波 3提高棉网清晰度，改善棉条成行质量和条干质量，以来适应于棉麻，化纤等织物的 纺织要求。 4 重新配置各部张力牵伸，以满足不同的品种的纺织的工艺要求，大体如下： （1）给棉罗拉与棉卷罗拉之间的牵伸不变 （2）剥棉罗拉与道夫之间的牵伸有改变，它采用了一组变

24、换齿轮，使其在不同的环 境下可以产生最大的功效 （3）前压辊与剥棉罗拉之间的牵伸也有改变，同样它也采用了变换齿轮组，来应付 不同情况下的生产 众所周知，中国土地辽阔，气候温度相差较大，而温度对梳棉生产有重大的影响， 相对湿度=空气含湿量 / 同温度下空气饱和湿量 *100% 空气的饱和湿量是随温度的升高而增加 a 相对湿度太小时，有其以下影响 1 棉纤维因干燥而散失，飞花增加，不利于改善劳动环境，使劳动条件恶化，同时 落棉增多，不利于节约用棉 2 由于静电作用，纤维飞散，棉网漂浮，影响转移，影响剥取，致使棉网产生破网， 落网，影响生条均匀，同时断头增加 3 棉网破裂，主要是破边，导致条干不匀，

25、影响成纱质量 4 皮圈，皮辊或斩刀剥棉均有困难，致使棉网粘在道夫上，易损坏针布 5 条子蓬松，成行不好，易产生毛条，使棉条筒容量减少，换筒次数增加，满筒时 因条子蓬松易倒地而产生油污和疵点 b 相对湿度太大时，有其以下影响 1 针布因潮湿易生锈，影响正常分梳，缩短机械使用寿命 2 棉卷粘连，严重影响生条条干均匀度 3 棉网因回潮大而下垂，断头增加，增加回花 4 棉纤维不易松懈，不能很好分梳，因而除杂效率降低，并增加棉结 5 易于绕罗拉，堵斜管，增加断头 6 通道不光滑，大漏底容易糊花，棉网破边破洞多，造成道夫返花，轧坏针布 除此之外，由于地区不同，工艺不同，加工原料不同，车间温湿度掌握的范围

26、也不同，梳棉工序温湿度控制范围如下表 品种温度相对湿度（%） A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 5 5 纯棉20255560 涤纶23325560 锦纶20306065 丙纶23336065 氯纶23336065 粘胶23335565 维纶20305565 5 增大道夫与剥棉罗拉之间隔距，隔距可碉整至 0.51.0mm（原为 0.40.7 mm),这样做可以大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。 第第 5 章章 零部件的改造零部件的改造 5 5.1.1 齿轮传动设计齿轮传动设计 简化机械结构，取消原有的结构形式，采用单罗拉剥棉方式。它只是在原有的基础 上将四罗拉改造成单罗拉，而当中传递运动和

27、力的齿轮都不变，从道夫开始到单落拉到 棉网张力齿轮的齿数分别为 190T，80T，58T，58T，38T，。 Zi1Zi2 为带动单罗拉的齿轮，是一组变换齿轮。 Zi1 为棉网张力齿轮，也是一组变换齿轮。 Zi2 两组齿轮的使用都看具体情况而定，因为周围环境对梳棉机及梳棉质量有很大的影 响，又因只是改造，是在原有基础上和生产实际比较中产生的。在上面工艺分配中也看 到，牵伸力在 1 附近为最佳，太大会拉断棉网，增加断头，影响产品质量，太小又不能 使其正常工作，所以为从 27T31T 的一组变换齿轮，为从 20T24T 的一组变换 Zi1Zi2 齿轮。 因此我们在与中各取一对齿轮来设计。 Zi1Z

28、i2 1 设计Zi1 （1） 选择齿轮材料 大小两齿轮均选择灰铸铁（HT200） ，因为起铸造性能和切削性能好，价廉，抗点蚀和 抗胶合能力强，经常用于低速，无冲击和大尺寸的场合。在这里，刚好符合要求，所以 选择 HT200。 （2）按齿面接触和疲劳强度计算 因齿轮传动是闭式传动，硬度 HB350，故按齿面接触疲劳强度计算进行设计。 计算项目 计算内容 计算结果 A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 6 齿面接触疲劳强度计算 a 初步计算 转距 道夫速度 齿轮 1，6 转速 25 转/分 1 T 1 V V6 道夫齿数 Z 齿轮 1，6 为 Z=190=80=27 Z3Z4Z3Z4 = =59.3

29、8 转/分 80 190 25 1 V 1 V = =175.93 转/分 27 80 38.59 6V V6 =9.55*=9.55* =71653.49N mm 1 T 10 6 2 V P 10 6 93.175 32 . 1 1 T 齿宽系数 由表 12.13 取=0.31 =0.30 d dd 接触疲劳极限 由图 12.17a =580M Pa 1limH =580M Pa limH2limH 初步计算的许用 0.9=0.9*580 =522 1H 1limH1limH 接触应力 0.9=0.9*580 =522 H 2H 2limH2limH 值 由表 12.16 =92*0.83

30、6 =76.92 AdAdAd 初步计算小齿轮 d1 Ad 3 2 1 1 * u u H d T 的直径 =76.92* d1 3 2 96 . 2 196 . 2 * 52231 . 0 49.71653 =80.22 取=81mm d1 初步齿宽 b b=0.3*81=24.3 取 b=25mm dd1 b 校核计算 圆周速度 V V= V=0.75m/s 1000*60 2 1dV 1000*60 93.175*81* 精度等级 由表 12.6 取 8 级精度 齿数 Z 和模数 m 初取齿数=27；=I*=27*2.96=79.92 Z1Z2Z1 m=3 取 m=3 =27 =80 Z

31、 d 1 1 27 81 Z1Z2 使用系数 由表 12.9 =1.1 KAKA 动载系数 由图 12.9 =1.07 KVKV 齿间载荷分配系数 由表 12.10，先求 KH =1769.2 Ft d T 1 1 2 81 49.71653*2 =77.84N/mm100N/mm b FK tA 25 22.1769*1 . 1 =cos* 11 2 . 388 . 1 21 ZZ =1.88-3.2 80 11 27 =1.72 A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 7 7 = =0.87 Z 3 4 3 72 . 1 4 Z = =1.32 KH 2 1 z 2 87 . 0 1 KH 齿

32、向载荷分布 由表 12.11 系数 =A+B KHKH bC bb dd *7 . 61 10 3 2 1 2 1 =1.09+0.03+0.008 =1.12 KH 载荷系数 K K=K AKVKHKH =1.1*1.07*1.32*1.12 K=1.74 弹性系数 由表 12.12 =143.8 ZEZE MPa 节点区域系数 由图 12.16 =2.5 ZHZH 接触最小安全 系数 由表 12.14 =1.05 SH minSH min 总工作时间 =10*300*8 =24000h ththth 应力循环次数 由表 12.15，估计 2* 指数 m=26.20 Nl10 6 Nl10

33、10 =N=60 Nl1V1 m i hi n i i T T tn max 1 =60*1*175.93*24000*()3 . 0*5 . 0*2 . 0* 2 . 05 . 01 20.2620.2620.26 =5.07* =5.07* 10 7 Nl110 7 原估计应力循环次数正确 =/I=5.07*/2.96 =1.71* Nl2Nl110 7 Nl210 7 接触寿命系数 由图 12.18 =0.96 ZNZN1 =0.99 ZN2 许用接触应力 = =530.29 M Pa H 1HZ S N H H 1 min 1 * 05 . 1 96 . 0 *580 1H = =54

34、6.86 M Pa 2HZ S N H H 2 min 2 * 05 . 1 99 . 0 *580 2H 验算 =* HZEZHZ u u b K d T 1 * 2 2 1 1 =143.8*2.5*0.87* 96 . 2 196 . 2 * 81*81*25 49.71653*74 . 1 *2 =446.04 1H 计算结果表明接触疲劳强度符合要求 c 确定传动主要尺寸 实际分度圆直径 d 因模数取标准植齿数重新定，并整圆， 故分度圆直径改变 =m*=3*27 =81mm d1Z1d1 =m*=3*80 =240mm d2Z2d2 中心距 a a= a=160.5mm 2 21ZZ

35、m A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 8 齿宽 b b=*=0.3*81=24.3 取=25mm d d1b1 =25mm b2 齿根弯曲疲劳强度验算 重合度系数 =0.25+=0.25+ =0.69 75 . 0 72 . 1 75 . 0 齿间载荷分配 由表 12.10 =1/ KF 系数 =1.45 KFKF 齿向载荷分布 b/h=25/2.25*3=3.7 系数 由图 12.14 =1.1 KFKF 载荷系数 K K=K AKVKFKF =1.1*1.07*1.45*1.1 K=1.88 齿形系数 由图 12.21 =2.58 F1F =2.33 2F 应力修正系数 由图 12.22

36、 =1.63 s 1s =1.74 2s 弯曲疲劳极限 由图 12.23 =210MPa 1limF =210 MPa limF2limF 弯曲最小安全 系数 =1.25 SF minSF min 应力循环次数 由表 12.15 估计 3*则指数 m=49.91 Nl10 6 Nl10 10 =N=60 Nl1V1 m i hi n i i T T tn max 1 =60*1*175.93*24000*()3 . 0*5 . 0*2 . 0* 2 . 05 . 01 91.4991.4991.49 =5.07* =5.07* 10 7 Nl110 7 原估计应力循环次数正确 =/I=5.07

37、*/2.96 =1.71* Nl2Nl110 7 Nl210 7 弯曲寿命系数 由图 12.24 =0.95 N1 N =0.98 2 N 尺寸系数 由图 12.25 =1 XX 许用弯曲应力 = =159.6MPa 1F SF XNF min 11lim * 25 . 1 95 . 0 *210 1F = =164.64Mpa F 2F SF XNF min 22lim * 25 . 1 98 . 0 *210 2F 验算 = =119.1 1F mb K d T 1 1 2 1s1F1F 1F =*2.58*1.63*0.69 3*81*25 74. 1*49.71653*2 =* 2F1

38、F 11 22 SF SF =119.1* =129.58 58 . 2 *63 . 1 74 . 1 *23 . 2 2F 2F A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 9 9 传动无严重过载故不作静强度校核 2 设计Zi2 （1）选择齿轮材料 大小两齿轮均选择灰铸铁（HT200） ，因为起铸造性能和切削性能好，价廉，抗点蚀和抗胶 合能力强，经常用于低速，无冲击和大尺寸的场合。在这里，刚好符合要求，所以选择 HT200。 （2）按齿面接触和疲劳强度计算 因齿轮传动是闭式传动，硬度 HB350，故按齿面接触疲劳强度计算进行设计。 计算项目 计算内容 计算结果 齿面接触疲劳强度计算 a 初步计算 转

39、距 棉网张力齿轮即齿轮 5 转速 =237.50 转/分 1 T V5V5 =9.55*=9.55* =53077.89N mm 1 T 10 6 5 V P 10 6 93.175 32 . 1 1 T 齿宽系数 由表 12.13 =0.35 d d 接触疲劳极限 由图 12.17a =580M Pa 1limH =580M Pa limH2limH 初步计算的许用 0.9=0.9*580 =522 1H 1limH1limH 接触应力 0.9=0.9*580 =522 H 2H 2limH2limH 值 由表 12.16 =81.5*0.836 =68 AdAdAd 初步计算小齿轮 d1

40、Ad 3 2 1 1 * u u H d T 的直径 =68* d1 3 2 96 . 2 196 . 2 * 52231 . 0 49.71653 =64.10 取=65mm d1 初步齿宽 b b=0.35*65=22.75 取 b=25mm dd1 b 校核计算 圆周速度 V V= V=0.81m/s 1000*60 2 1dV 1000*60 5 . 237*65* 精度等级 由表 12.6 取 8 级精度 齿数 Z 和模数 m 初取齿数=20；=I*=20*1.9=38 Z1Z2Z1 m=3.25 取 m=3 =20 =38 Z d 1 1 20 65 Z1Z2 使用系数 由表 12

41、.9 =1.1 KAKA 动载系数 由图 12.9 =1.07 KVKV 齿间载荷分配系数 由表 12.10，先求 KH =1633.17 Ft d T 1 1 2 65 89.53077*2 =71.86N/mm100N/mm b FK tA 25 172.1633*1 . 1 =* 11 2 . 388 . 1 21 ZZ cos A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 10 =1.88-3.2 =1.64 38 1 20 1 = =0.88 Z 3 4 3 64 . 1 4 Z = =1.27 KH 2 1 z 2 88 . 0 1 KH 齿向载荷分布 由表 12.11 系数 =A+B KH

42、KH bC bb dd *7 . 61 10 3 2 1 2 1 =1.09+0.06+0.008 =1.16 KH 载荷系数 K K=K AKVKHKH =1.1*1.07*1.32*1.12 K=1.73 弹性系数 由表 12.12 =143.8 ZEZE MPa 节点区域系数 由图 12.16 =2.5 ZHZH 接触最小安全 系数 由表 12.14 =1.05 SH minSH min 总工作时间 =10*300*8 =24000h ththth 应力循环次数 由表 12.15，估计 2* 指数 m=26.20 Nl10 6 Nl10 10 =N=60 Nl1V1 m i hi n i

43、 i T T tn max 1 =60*1*237.5*24000*()3 . 0*5 . 0*2 . 0* 2 . 05 . 01 20.2620.2620.26 =6.84* =6.84* 10 7 Nl110 7 原估计应力循环次数正确 =/I=6.84*/1.9 =3.6* Nl2Nl110 7 Nl210 7 接触寿命系数 由图 12.18 =0.95 ZNZN1 =0.98 ZN2 许用接触应力 = =524.76 M Pa H 1HZ S N H H 1 min 1 * 05 . 1 95 . 0 *580 1H = =541.33 M Pa 2HZ S N H H 2 min

44、2 * 05 . 1 98 . 0 *580 2H 验算 =* HZEZHZ u u b K d T 1 * 2 2 1 1 =143.8*2.5*0.88* 9 . 1 19 . 1 * 60*60*25 89.53077*73 . 1 *2 =498.25 1H 计算结果表明接触疲劳强度符合要求 c 确定传动主要尺寸 实际分度圆直径 d 因模数取标准植齿数重新定，并整圆， 故分度圆直径改变 =m*=3*20 =60mm d1Z1d1 A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉 1111 =m*=3*38 =114mm d2Z2d2 中心距 a a= a=87mm 2 21ZZ m 齿宽 b b=*=0.35*60=21 取=25mm d d1b1 =25mm b2 齿根弯曲疲劳强度验算 重合度系数 =0.25+=0.25+ =0.71 75 . 0 64 . 1 75 . 0 齿间载荷分配 由表 12.10 =1/ KF 系数 =1.41 KFKF 齿向载荷分布 b/h=25/2.25*3=3.7 系数 由图 12.14 =1.