建筑工程专业毕业论文17323.doc

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1、I 本科生毕业设计本科生毕业设计 学学 院院:土木工程学院土木工程学院 专专 业业:建筑工程专业建筑工程专业 II 河南省职业技术学院 3#教学楼设计 3Teaching Building of Henan Vocational and Technical College Design 总计:100 页 表格：32 个 插图：23 幅 III 河南省职业技术学院 3#教学楼设计 3Teaching Building of Henan Vocational and Technical College Design IV 河南省职业技术学院 3#教学楼设计 摘 要河南省工业职业技术学院拟建六层 3

2、#综合教学楼，钢筋混凝土框架体系， 建筑面积为 5848.44 。本建筑物防火等级为二级，抗震设防烈度为 7 度，框架抗震 2 m 等级为三级。 结构设计是建筑工程专业的重点，本设计的主要内容有：荷载计算与内力计算， 水平地震作用计算，框架梁柱设计及基础设计；竖向荷载内力计算采用弯矩分配法， 水平荷载内力计算采用“D 值法” ；内力组合之后进行截面设计，采用“PKPM”进行 了电算，电算结果和手算结果基本吻合；本工程可用于实际工程施工。 关键词内力组合；截面设计；基础设计 V 3Teaching Building of Henan Vocational and Technical Colleg

3、e Design Civil Engineering Major SU Hai-feng Abstract: A 3# six stories comprehensive teaching building will be constructed by Henan Vocational and Technical College. The building is steel reinforced concrete frame structure and the building area is 5848.44.The fire-protection level is ranked two, t

4、he 2 m earthquake-protected intensity is graded seven, and the earthquake-resistant level is graded three. Structure design is an emphasis of the architecture speciality. The main of this design includes such contents as loads computation and internal force computation, horizontal earthquake action

5、computing, inner force of lateral frame analysis and combination, frame and foundation design. Inner forces of vertical load are computated by the method of moment distribution, inner forces of horizontal load are computated by “D value method”.Following the inner force computation the cross section

6、 design is carried out. The design is also computated by “PKPM”, the “PKPM”results is consistent with the hand computation results. This project can be used for practical engineering construction. Key words: the inner forces computation; the cross section design; foundation design; VI 目 录 1 1 结构设计概况

7、结构设计概况 1 1 1.1 基本资料 1 1.2 结构选型及结构材料 1 1.2.1 结构体系选型.1 1.2.2 其他结构选项.2 1.2.3 材料.2 1.3 设计依据 2 1.4 结构的计算说明 3 1.4.1 结构的设计内容.3 1.4.2 本结构计算的特别说明.3 2 2 结构布置及计算单元的确定结构布置及计算单元的确定 4 4 2.1 柱网布置及结构平面布置图 4 2.2 结构设计 4 2.2.1 结构布置及计算简图的确定及选择柱网布置.4 2.2.2 材料选择.4 2.2.3 框架梁、柱截面尺寸初估.4 2.2.4 结构计算简图.6 3 3 刚度计算刚度计算 7 7 3.1 框

8、架梁、柱的线刚度计算 7 3.1.1 框架梁的线刚度.7 3.1.2 框架柱的线刚度.7 3.2 各层柱横向侧移刚度计算 7 4 4 荷载及重力荷载代表值计算荷载及重力荷载代表值计算 9 9 4.1 屋面及楼面永久荷载标准值计算 9 4.2 屋面及楼面可变荷载标准值计算 .10 4.3 楼梯梯段永久荷载标准值计算 .10 4.4 梁、柱重力荷载代表值计算 .10 4.5 墙体重力荷载代表值计算 .11 4.5.1 墙体永久荷载标准值计算11 4.5.2 各楼层各类填充墙体长度、高度计算11 4.5.3 各楼层中门、窗、洞口等面积及门、窗重力荷载计算12 4.5.4 填充墙重力荷载计算14 4.

9、5.5 总重力荷载代表值计算14 5 5 横向水平地震作用及内力计算横向水平地震作用及内力计算 1616 5.1 横向结构自振周期计算 .16 5.2 横向水平地震作用标准值及位移计算 .16 5.2.1 横向水平地震作用标准值计算16 VII 5.2.2 横向水平地震作用下水平位移计算17 6 6 横向风荷载作用下框架结构内力及侧移计算横向风荷载作用下框架结构内力及侧移计算 1919 6.1 风荷载标准值计算 .19 6.2 横向风荷载作用下水平位移计算 .21 6.3 横向风荷载作用下框架内力计算(D 值法) 21 7 7 竖向荷载作用下横向框架结构内力计算竖向荷载作用下横向框架结构内力计

10、算 2323 7.1 计算单元的确定 .23 7.2 荷载计算 .23 7.2.1 恒载计算23 7.2.2 框架计算单元的活荷载计算25 7.3 竖向荷载的内力计算 .26 7.3.1 恒荷载作用 8 轴线上这榀框架梁柱的内力计算(分层法)26 7.3.2 计算恒荷载作用下固端弯矩28 7.3.3 用弯矩二次分配法来计算恒载作用下的梁端、柱端弯矩30 7.3.4 计算恒载和活载作用下梁端剪力和柱轴力31 7.3.5 计算活荷载作用下固端弯矩34 7.3.6 用弯矩二次分配法来计算活荷载下的梁端、柱端弯矩35 7.3.7 计算活荷载作用下梁端剪力和柱轴力37 8 8 框架内力组合框架内力组合

11、3939 8.1 结构抗震等级 .39 8.2 框架梁内力组合 .39 8.2.1 作用效应组合39 8.2.2 承载力抗震调整系数39 8.2.3 弯矩调幅39 8.2.4 梁内力组合41 8.2.5 梁端剪力调整42 8.3 框架柱内力组合 .43 8.3.1 柱内力组合43 表见附表 2、3 .43 8.3.2 柱端弯矩值设计值的调整43 9 9 截面设计截面设计 4646 9.1 框架梁截面设计 .46 9.2 框架柱 .51 9.2.1 柱截面尺寸验算52 9.2.2 框架柱的截面设计52 10.1 基础梁截面尺寸的选取 56 10.2 A 柱下基础的计算 .56 10.3 B 柱下

12、基础的计算 .61 10.4 基础梁的计算 65 VIII 1111 楼梯设计楼梯设计 6868 11.1 梯段板的计算 68 11.2 平台板的计算 69 11.3 平台梁的计算 70 11.4 构造措施 71 11.4.1 锚固长度.71 11.4.2 平台梁构造.71 12.1 标准层楼板计算 72 12.1.2 配筋计算.75 12.2 屋顶楼板计算 76 12.2.1 双向板设计 .76 12.2.2 配筋计算.77 1313 手算与电算对比手算与电算对比 7979 附表附表 8080 参考文献：参考文献： 8989 致谢：致谢： 9090 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 1 1

13、 结构设计概况 工程名称：河南省职业技术学院 3#教学楼 1.1 基本资料 (1)基本风压(南阳地区 0.35 (50 年重现期)；冬季主导风向：北偏东风； 2 kN/m 夏季主导风向：东南风；C 类粗糙地面。 (2)抗震设防烈度：7 度(0.1g，第一组)；框架抗震等级为三级(高度1.4Tg=0.49 s，则顶部附加地震作用系数:Tn=0.08T1+0.07=0.119 Fn=nFEK=203.959kN 表 5-2 层间水平地震作用值计算 层次 GiHiGiHiFEK(1-Fn)Fi(kN) 6 7439.92 9 22.5 5 167770.39 9 1713.94 3 0.881443

14、.239 5 6846.85 8 18.9 5 129747.95 9 1713.94 3 0.881342.786 4 6846.85 8 15.3 5 105099.27 0 1713.94 3 0.881277.666 3 6846.85 8 11.7 5 80450.582 1713.94 3 0.881212.304 2 6846.85 8 8.1555801.893 1713.94 3 0.881147.425 1 7181.03 7 4.5532673.718 1713.94 3 0.88186.322 571543.82 1 5.2.2 横向水平地震作用下水平位移计算 查规范知

15、，钢筋混凝土框架弹性层间位移角限值=1/550=18.1810-4，其中， e u ； 6 ij j i VF 表 5-3 横向水平地震作用下水平位移计算 FiViDue(mm) 定点位移 hi ue/hi(10- 4) 6443.239443.239671896.2860.66011.7423.61.832 5342.786786.025559859.9941.40411.0823.63.900 4277.6661063.691559859.9941.9009.6783.65.278 3212.3041275.995559859.9942.2797.7783.66.331 2147.4251

16、423.42559859.9942.5425.4993.67.062 186.3221509.742510609.5032.9572.9574.556.498 其中 i e V u D A 由表中可以看到，最大层间弹性位移角发生在第一层，7.0620.15 受剪 0.750.750.800.85 8.2.3 弯矩调幅 为了减小支座处负钢筋的数量，方便钢筋的绑扎与混凝土的浇捣；同时为了充分 利用钢筋，以达到节约钢筋的目的。在内力组合前将竖向荷载作用下支座处梁端负弯 矩(使梁上面受拉)调幅，调幅系数 0.9。 以顶层边跨梁在恒载作用下的梁端负弯矩为例： 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 42 图

17、 8-1 弯矩调幅示意图 该梁在恒载作用下，梁端负弯矩分别为：， A M44.082 kN m 跨中正弯矩为(见图 4.1 实线),现将其调幅： B M52.171 kN m 0 M59.52 kN m AA M M0.9 44.08239.674 kN m BB M M0.9 52.17146.954 kN m AB 00 MM44.08252.171 M M159.521 0.964.333 kN m 22 验算： AB 0c0 MM MM 2 AB 0 M M M 107.646 kN m 2 AB C00 MM44.08252.171 MM59.52107.646 kN m 22 满足

18、条件！ 其中，是按简支梁计算的跨中弯矩。 c0 M 每一根梁均按以上介绍的方法进行支座负弯矩与跨中正弯矩调幅，结果如表 8-2 示 表 8-2 恒载作用下梁端弯矩调幅 梁端弯距(kNm)调幅后梁端弯距(kNm) 梁类型 层号 左右 跨中弯距 (kNm) 左右 调幅后跨中弯距 (kNm) 6-44.08252.17159.52-39.67446.95464.333 5-63.3363.17659.321-56.99756.85864.562 4-62.10262.44160.125-55.89456.19765.899 边跨 3-62.10262.44160.125-55.89456.19765

19、.899 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 43 2 -62.38862.62858.799 -56.14956.36566.279 1 -57.32260.30561.023 -51.5954.27567.955 续表 8-2 恒载作用下梁端弯矩调幅 注：梁端弯距以顺时针为正，跨中弯距以使梁下表面受拉为正。 表 8-3 活载作用下梁端弯矩调幅 轴线处梁端弯距 (kNm) 调幅后梁端弯距 (kNm)梁类型 层号 左右 跨中弯距 (kNm) 左右 调幅后跨中弯距 (kNm) 6-13.42315.34418.019-12.08113.8119.377 5-17.23317.36415.10-1

20、5.5115.62816.43 4-16.69817.06115.541-15.02815.31416.975 3-16.69817.06115.541-15.02815.31416.975 2-16.55517.0815.509-14.9015.37216.923 边跨 1-15.40416.22716.558-13.86414.60418.100 6-4.3444.344-1.182-3.913.91-2.255 5-3.3833.383-0.183-3.0133.013-0.499 4-3.4743.474-0.309-3.1273.127-0.565 3-3.4743.474-0.30

21、9-3.1273.127-0.565 2-3.4563.456-0.291-3.11 3.11-0.597 中跨 1-3.8473.847-0.682-3.4623.462-1.032 注：梁端弯距以顺时针为正，跨中弯距以使梁下表面受拉为正。 8.2.4 梁内力组合 该框架内力组合共考虑了九种内力组合(考虑左风、右风，左震和右震)： GkQk S1.2 S1.4 S Gkwk S1.2 S1.4 S GkQkwk S1.35 S1.4SS GkQkwk S1.2 S0.9 1.4SS GkQkEk S1.2S0.5S1.35 S 各层梁的内力组合结果见附表，其中竖向荷载作用下的梁端弯矩为经过调

22、幅后的 弯矩。 6-12.8612.86-5.479-11.54711.547-6.677 5-9.4019.401-2.713-8.1378.137-3.473 4-9.6819.681-3.092-8.7138.713-4.052 3-9.6819.681-3.092-8.7138.713-4.052 2 -9.619.61-3.107 -8.649 8.649-3.793 中跨 1 -11.13111.131-4.343 -10.08110.081-5.612 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 44 梁内力组合见附表 1。 8.2.5 梁端剪力调整 抗震设计中，梁端剪力设计值应按下式调

23、整： (8-1) lr vbbbnGb VMM/lV 1.对于第五层： AB 跨：受力如图所示： 图 8-2 AB 跨受力图 梁上荷载设计值： 1 q1.2 3.9564.578 kN/ m 2 q1.2 18.5160.5 7.325.869kN/ m Gb 11.951 V4.758 6.6525.8696.65276.014 kN 222 n l6.45m 左震: lr vbbbnGb 13.179 117.741 VMM/lV1.176.01493.846kN 6.45 右震: lr vbbbnGb 96.536 11.522 VMM/lV1.176.01490.513 kN 6.45

24、 故取V74.01 kN BC 跨：受力如图 8-3 所示： 图 8-3 BC 跨受力图 梁上荷载设计值： 1 q1.2 2.6252.81 kN/m 2 q1.2 13.8050.5 6.2519.691 kN/ m 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 45 Gb 12.751 V3.15 2.7519.69117.869 kN 222 n l2.25 m 左震: lr vbbbnGb 2.459 VMM/lV1.12.25 17.86920.912 kN 2 右震: lr vbbbnGb VMM/lV69.872 kN 故取V45.392kN 2.对于第一到五层， AB 跨： 1 q1.2

25、 3.9654.758 kN/ m 2 q1.2 12.191 0.5 7.318.279 kN/ m Gb V60.068 kN BC 跨： 1 q1.2 2.6253.15 kN/ m 2 q1.2 8.3500.5 2.2511.145kN/ m Gb V9.813 kN 剪力调整方法同上，结果见附表 1 各层梁的内力组合和梁端剪力调整。 8.3 框架柱内力组合 8.3.1 柱内力组合 柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有 M、N、V。 由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上述组合中求出下列最不利 内力： 及相应的 N max M 及相应的 M max N 及相应的

26、 M min N 表见附表表见附表 2、3 8.3.2 柱端弯矩值设计值的调整 一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于 0.15 者及框支梁与 框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式的要求： (8-2) ccb MM 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 46 式中 节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下 c M 柱端的弯矩设计值可按弹性分析来分配； 节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和； c 柱端弯矩增大系数；三级框架为 1.1； c 为了避免框架柱脚过早屈服，一、二、三级框架结构的底层柱下端机面的弯矩设 计值，应分别乘以增大系数

27、 1.5、1.25 和 1.15。底层是指无地下室的基础以上或地下 室以上的首层。 以第一层中柱为例进行柱调整: 查梁柱内力组合表附表 1、2、3，得： 第一层梁与 B 柱节点左、右梁端弯矩： 左震： l b M228.796 kN m r b M103.231 kN m b M332.027 kN m 右震： l b M82.275 kN m r b M132.994kN m b M215.251 kN m 第一层梁与 B 柱节点上、下柱端弯矩： 左震： u c M202.772 kN m d c M137.193 kN m c M339.965 kN m 右震： u c M119.327

28、kN m r b M90.245kN m c M209.572 kN m 取左震：，知： b M332.027 kN m c M339.965 kN m ccb M339.965 kN mM369.886 kN m 故结点处应按照弹性弯矩对上下柱端弯矩进行调整： u c 202.772 M369.886220.618 kN m 339.965 d c 137.193 M369.886149.268 kN m 339.965 u REc M0.85 220.618187.525 kN m d REc M0.85 149.268126.887 kN m 同理，右震时有： ccb M209.572

29、kN mM238.340 kN m u c 119.327 M238.34135.707 kN m 209.572 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 47 d c 90.245 M238.34102.609 kN m 209.572 u REc M0.85 134692115.351 kN m d REc M0.85 103.64887.217 kN m 表 8-4 横向框架 A 柱柱端组合弯矩设计值调整表 柱 号 层次层次 Mc上Mc下Mb右 调后 Mc 上调后 Mc下 左震 -22.187-63.77593.769-22.629-65.045 1 层 右震 124.134117.895-

30、234.222112.321106.676 左震 -34.575-66.898108.548-34.449-67.043 2 层 右震 118.512152.582-261.185106.758137.45 左震 -36.89-49.54480.342-32.061-43.059 3 层 右震 107.5134.097-232.73796.826120.783 左震 -3.302-36.8948.656-3.738-41.756 4 层 右震 87.856121.444-200.83578.823108.958 左震 27.652-30.84-11.50393.289-104.044 5 层

31、右震 63.376111.846-116.90856.44599.614 左震 019.724-13.179012.322 A 柱 6 层 右震 0102.631-96.536096.261 表 8-5 横向框架 B 柱柱端组合弯矩设计值调整表 柱 号 层次层次Mc上Mc下Mb左Mb右调后 Mc上调后 Mc下 左震 0-144.767-117.2424.5930-132.6146 层右震 043.26911.522-57.495042.985 左震 -114.767-145.778183.31469.152-103.98-132.0765 层右震 36.6675.773-28.101-92.2

32、9736.71875.854 左震 -126.275-175.658207.3385.545-115.307-160.4014 层右震 54.9104.211-54.801-112.20953.88102.275 左震 -150.216-183.258225.194101.126-137.439-167.673 层右震 78.769118.11-71.944-125.7976.174108.128 左震 -182.955-198.056252.148121.539-167.775-181.6232 层右震 112.115125.208-98.426-146.182108.061120.688

33、左震 -203.874-137.779230.649105.611-203.708-137.669 B 柱 1 层右震 119.491.88-82.864-133.809114.48888.126 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 48 9 截面设计 9.1 框架梁截面设计 梁设计内力的选择 梁利用弯矩与剪力进行截面设计，具体来说，利用弯矩设计纵向钢筋，利用剪力 设计箍筋。所以弯矩与剪力不需取同一组工况的内力。分别取最大值为设计内力即可。 具体设计内力的选择见下文各个杆件截面设计。 设计思路： 对于边跨梁，首先利用跨中正弯矩设计值，以单筋 T 形截面来配置梁底纵筋(因为 跨中梁顶负筋一般配置

34、较少，以单筋截面设计带来的误差较小)；然后根据“跨中梁底 纵筋全部锚入支座”的原则确定支座的梁底纵筋，利用支座负弯矩设计值以双筋矩形 截面来配置梁顶纵筋。纵筋的截断、锚固以构造要求确定。钢筋采用电渣压力焊接长， 所以不考虑钢筋的搭接。然后按高规有关要求配置抗剪箍筋，验算梁抗剪承载力。 设计参数： 梁混凝土：C25()； 22 ct f11.9 N/ mm ,f1.27 N/ mm 纵筋：HRB335()； 2 yy ff 270N/ mm 箍筋：HPB300()； 2 y f270 N/ mm 纵筋保护层厚：aa35 mm 现以底层梁截面设计来说明其计算过程： (1)边跨 AB 截面设计 跨中

35、截面设计 设计内力： RE 0.85 M120.971 kN m102.825 kN m 按 T 形单筋截面设计，首先确定截面几何参数： (9-1) 0 fnf min l b ,bs ,b 12h 3 其中：； 0 l6900 2300 mm 33 ； n bs25039002503900 mm ，不需考虑； f0 hh100 60035)0.180.1 f b 12h 所以：。 f b 2300 mm 0s hha60035565 mm 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 49 1 cff0f f b hhh21.0 14.3 2300 100565 100 21409.555 kN m1

36、02.825 kN m 属于第类 T 形截面。 6 s 2 2 s cf0 M102.825 10 0.012 1.0 11.9 2300 565 f b h (满足)。 sb 11 211 2 0.0120.0120.55 2 1 cfo s y f b h0.012 1.0 11.9 2300 465 A625.767 mm f300 实配钢筋：320 (满足)。 22 s A941 mm625.767 mm t min y f 0.2,450.215% f (满足) s 0 A 0.66%0.215% bh 支座处正筋配置 设计内力：M119.878 kN m 抗震调整: REM 0.8

37、5 119.878101.896 kN m 6 s 2 2 s cf0 M101.896 10 0.012 1.0 11.9 2300 565 f b h (满足) sb 11 211 2 0.0120.0120.55 22 1 cfo s y f b h0.012 1.0 11.9 2300 565 A630.779 mm760 mm f300 所以，将跨中处的 222 直通支座，满足要求！可知，可以直接取跨内弯矩最大 值进行设计。 支座处负筋配置 设计内力： RE 0.85 M231.579 kN m196.842 kN m oshha60035565 mm 已知支座负弯矩作用下，受压钢筋

38、为 220() 2 s A628 mm 6 ys0s s 22 1 co Mf A (ha ) 199.089 10300 941 (56535) 0.052 f bh1.0 11.9 250 565 s s 0 2a 11 211 2 0.0520.0530.124 h 说明富余，且达不到屈服，可近似取： s A 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 50 6 2 s y0s M196.842 10 A1250.798 mm 300 (56535) f (h) 实取，4 20B 2 s A1256 mm t min y f 0.2,550.233% f s 0 A1256 0.889%0.23

39、3% bh250 565 ，(满足要求)。 S S A 628 0.50.3 A1256 验算纵筋间距：； 1min 25020 3 S95 mmS25 mm 2 2min 25020 4 S57 mmS30 mm 3 箍筋配置 支座剪力： b V115.478 kN 根据高规6.2.6 验算受剪截面： c c0 cb RE 0.2f bh0.2 1.0 11.9 250 565 V395.5 kNV115.478 kN 0.85 截面满足要求。 根据高规6.3.2 配置箍筋：加密区8100(梁左右端各 1000mm) 非加密区8200 有地震作用时梁的受剪承载力验算： sv utboyvb0

40、 RE b A1 V0.42f bh1.25fh s 12 50.3 0.42 1.27 250 565 1.25 300565 0.85100 339.329 kNV115.478 kN 同理，可知在跨中也满足受剪承载力要求。 查混凝土结构计算图表第五章第四节，可得： (加密区) sv 0.59 (非加密区) sv 0.30 所以， sv 0.59 20000.30 4900 0.384 6900 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 51 (满足) t svminsv yv f1.27 0.260.260.110.384 f300 (2)中跨 BC 截面设计 跨内正弯矩截面设计 由于跨中内力

41、 M 非常小，可以从梁的内力组合表中选出 AB 跨跨间截面及支座截面 的最不利内力。 设计内力：取 RE 0.85 M105.670 kN m89.820 kN m 按 T 形单筋截面设计，首先确定截面几何参数： (9-2) 0 fnf min l b ,bs ,b 12h 3 其中：； 0 l2700 833mm 33 ； n bs25039002503900 mm ，不需考虑； f 0 h100 0.270.1 h40035 f b 12h 所以,。 f b 833mm 0s hha40035365 mm 1 cff0f f b hhh21.0 11.9 833 100365 100 23

42、12.250 kN m89.820 kN m 属于第类 T 形截面。 6 s 2 2 s cf0 M89.820 10 0.063 1.0 11.9 833 365 f b h (满足)。 sb 11 211 2 0.06290.0650.55 2 1 cfo s y f b h0.065 1.0 11.9 833 365 A900.74 mm f300 实配钢筋： 320 (满足)。 22 s A941 mm900.74 mm t minmax y f (0.2,45)0.215% f (满足) s 0 A941 1.031%0.215% bh250 365 支座处负筋配置 设计内力： RE

43、 0.85 M142.877 kN m121.445 kN m 0s hha40035365 mm 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 52 已知支座负弯矩作用下，受压钢筋为()4 22B 2 s A1520 mm 6 ys0s s 22 1 co Mf A (ha ) 121.445 10300 941 (36535) 0.052 f bh1.0 11.9 250 365 0 s 0 2 11 211 2 0.0530.0530.192 h 说明富余，且达不到屈服，可近似取： s A 6 2 s y0s M121.445 10 A1209.45 mm 300 (36535) f (h) 实取

44、 420， 2 s A1256 mm t minmax y f (0.2,55)0.233% f s 0 A1256 1.376%0.233% bh250 365 ，(满足要求)。 s s A941 0.8190.3 A1148 验算纵筋间距:； 1min s25020 3 / 295 mms25 mm ； 2min s25020 4 /357 mms30 mm 箍筋配置 支座剪力： b V131.677kN 根据高规6.2.6 验算受剪截面： c c0 cb RE 0.2f bh0.2 1.0 11.9 250 365 V255.5 kNV131.677 kN 0.85 根据高规6.3.2

45、配置箍筋：加密区8100(梁左右端各 700mm) 截面满足要求。 有地震作用时梁的受剪承载力验算： sv utboyvb0 RE b A1 V0.42f bh1.25fh s 12 50.3 0.42 1.27 250 365 1.25 300365 0.85100 219.258 kNV131.677 kN 满足要求。 同理，可知在跨中也满足受剪承载力要求。 查混凝土结构计算图表第五章第四节，可得： 河南省职业技术学院 9#教学楼设计 53 (加密区)(非加密区) sv 0.59 sv 0.3 所以， sv 0.35 14000.3 1500 0.473 2900 (满足) t svminsv yv f1.27 0.260.260.1010.473 f300 由于右边跨 CD 与左边跨 AB 在不同荷载组合下的最不利内力相同，故其配筋可参 照 AB 跨，其他各层梁配筋计算方法与底层相类似，在此不再赘述。本框架梁中 1 与其 他层各跨控制内力相差甚微， ，故取其跟第 1 层同样配筋，其余层配筋计算同第一层。 各层配筋及相关参数的计算详见表 9-1、表 9-2 所示。 表 9-1 框架各层梁配筋计算表 层 次 截面M kN m 2 s A (mm ) 2 s A (mm ) 实配钢筋 As