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1、 目 录 第 1 章 矿矿井井提提升升设设备备 2 一、提升方式 2 二、主提升设备选型计算 2 三、开采煤时主提升能力计算 13 四、副提升设备选型计算 16 五、开采煤时副井提升能力校核 28 六、煤井下主要运输设备选型 31 第第 2 2 章章 采区机械设备选型采区机械设备选型 34 一、采区下山提升设备 34 二、回采工作面设备 42 三、掘进施工设备 44 结束语结束语 47 参考文献参考文献 48 附录附录 A 采区供电系统图 附录 B 设备布置图 第一章第一章 矿井提升设备矿井提升设备 一、提升方式 矿井七2煤与二1煤采用分期开拓开采的方式，初期开采七 2煤，后期经技术改造后开采
2、二1煤。七2煤井设计生产能力为 0.30Mt/a，采用立井开拓，二个提升井筒，其中主井井深 277m，担负七2煤矿井提煤任务；副井井深 277m，担负七2煤 矿井辅助提升任务；二1煤井设计生产能力为 0.45Mt/a，采用 立井开拓，利用七2煤井二个提升井筒延深至二1煤的开采水平， 在七2煤井开采结束后进行二1煤的开采，二1煤主井井深 577m，担负二1煤矿井提煤任务；副井井深 577m，担负二1煤 矿井辅助提升任务。 二、主提升设备选型计算 （一）设计依据（一）设计依据 初期开采七2煤时 1 1、生产能力：、生产能力：0.30Mt/a0.30Mt/a 2 2、工作制度：年工作日、工作制度：年
3、工作日330d330d，每天净提升时间，每天净提升时间16h16h。 3 3、井深：、井深：H=277mH=277m 4 4、提升方式：双箕斗提升，采用定重装载。、提升方式：双箕斗提升，采用定重装载。 后期开采二1煤时 1 1、生产能力：、生产能力：0.45Mt/a0.45Mt/a 2 2、工作制度：年工作日、工作制度：年工作日330d330d，每天净提升时间，每天净提升时间16h16h。 3 3、井深：、井深：H=577mH=577m 4 4、提升方式：双箕斗提升，采用定重装载。、提升方式：双箕斗提升，采用定重装载。 （二）提升容器选择（二）提升容器选择 该矿井初期开采七该矿井初期开采七2
4、2煤时井深煤时井深 277m277m，后期开采二，后期开采二1 1煤时井深煤时井深 577m577m，根据，根据煤炭工业矿井设计规范煤炭工业矿井设计规范规定，为避免提升系统规定，为避免提升系统 的重复改扩建的重复改扩建, ,同时考虑到矿井后期开采二同时考虑到矿井后期开采二1 1煤时井筒深度增加，煤时井筒深度增加， 所以初期开采七所以初期开采七2 2煤和后期开采二煤和后期开采二1 1煤时主、副井提升设备统一煤时主、副井提升设备统一 按开采最终水平选择计算。计算过程以后期开采二按开采最终水平选择计算。计算过程以后期开采二1 1煤的提升煤的提升 设备选型计算为准。设备选型计算为准。 1、确定经济提升
5、速度 V=(0.3-0.5)=7.2-12.01m/s 577 取：Vm=8m/s，1=1.0m/s2 2 2、计算一次提升循环时间、计算一次提升循环时间: : T Tx x = = 10108=98.1s8=98.1s 8 1 577 8 3 3、根据矿井年产量和一次提升循环时间即可求出一次提升、根据矿井年产量和一次提升循环时间即可求出一次提升 量。量。 Q Qj j= =3.3t=3.3t 450000 1.2 1.2 98.1 3600 330 16 据此提升容器选择据此提升容器选择 JDS-4/554YJDS-4/554Y 型标准多绳箕斗（钢丝绳型标准多绳箕斗（钢丝绳 罐道）罐道） ，
6、箕斗自重，箕斗自重 Q QZ Z=6500kg=6500kg（含连接装置）（含连接装置）, ,载重量载重量 Q=4000kgQ=4000kg，提升钢丝绳，提升钢丝绳 4 4 根，平衡尾绳根，平衡尾绳 2 2 根，钢丝绳间距根，钢丝绳间距 300mm300mm。 （三）钢丝绳选择（三）钢丝绳选择 1 1、绳端荷重、绳端荷重 Q Qd d=Q=QZ Z+Q=6500+4000=10500kg+Q=6500+4000=10500kg 2 2、钢丝绳悬垂长度、钢丝绳悬垂长度 Hc=H-HZ+Hh+HX+Hg+Hr+0.75RT+e=577- 30+11.008+12+6.5+10.9+0.750.92
7、5+5=593.1m 式中式中：H Hg g -过卷高度过卷高度 H Hg g=6.5m=6.5m Hh -尾绳环高度 Hh=Hg+0.5+2S=6.5+0.5+22.004=11.008m H Hr r -容器高度容器高度 H Hr r=10.9m=10.9m R RT T-天轮半径天轮半径 e-e-上下天轮垂直距离上下天轮垂直距离 e=5me=5m S-S-提升容器中心距提升容器中心距 H HX X -卸载高度卸载高度 H HX X=12m=12m 3 3、首绳单位长度重量计算、首绳单位长度重量计算 PK = 110 () B c Q nH m d = 10500 110 167 4 (5
8、93.1) 7 =1.29kg/m 式中：B钢丝绳计算抗拉强度，取 1670MPa m m钢丝绳安全系数，取钢丝绳安全系数，取7 7 根据以上计算，首绳选用根据以上计算，首绳选用22ZAB-6V30+FC-1670-30722ZAB-6V30+FC-1670-307型钢型钢 丝绳左右捻各两根。其技术参数如下：钢丝绳直径丝绳左右捻各两根。其技术参数如下：钢丝绳直径d dk k=22mm=22mm，钢，钢 丝破断拉力总和丝破断拉力总和Q Qq q=307200N=307200N，钢丝绳单位长度质量为，钢丝绳单位长度质量为 P Pk k=1.96kg/m=1.96kg/m。 4 4、尾绳单位长度重量
9、计算、尾绳单位长度重量计算 q qk k=P Pk k= =1.96=3.92kg/m1.96=3.92kg/m n n 4 2 式中：式中：n n首绳钢丝绳根数首绳钢丝绳根数 n=4n=4 nn尾绳钢丝绳根数尾绳钢丝绳根数 n=2n=2 根据以上计算，尾绳选用根据以上计算，尾绳选用8815NAT-P847-13608815NAT-P847-1360型扁钢型扁钢 丝绳丝绳2 2根，单重根，单重q=3.82kg/mq=3.82kg/m。 （四）提升机选择（四）提升机选择 1 1、主导轮直径、主导轮直径 D90d=9022=1980D90d=9022=1980（mmmm） 2 2、最大静拉力和最大
10、静拉力差、最大静拉力和最大静拉力差 最大静拉力：最大静拉力： F Fj j=Q+Q=Q+Qc c+nP+nPk kH Hc c=6500+4000+41.96593.1=15150kg=6500+4000+41.96593.1=15150kg 最大静张力差：最大静张力差： F Fc c=Q=4000kg=Q=4000kg 据此主井提升装置选用据此主井提升装置选用JKMD-2.254JKMD-2.254（I I）E E型落地式多绳型落地式多绳 摩擦式提升机，其主要技术参数为：摩擦轮直径摩擦式提升机，其主要技术参数为：摩擦轮直径D=2250mmD=2250mm，天，天 轮直径轮直径D DT T=2
11、250mm=2250mm，最大静张力，最大静张力215kN215kN，最大静张力差，最大静张力差65kN65kN，钢，钢 丝绳根数丝绳根数4 4根，摩擦轮钢丝绳间距根，摩擦轮钢丝绳间距300mm300mm，提升速度，提升速度V=6.5V=6.5 m/sm/s， 减速比减速比i=10.5,i=10.5,提升机旋转部分变位质量提升机旋转部分变位质量m mj j=6500kg=6500kg，天轮变位，天轮变位 质量质量m mt t=2300kg=2300kg，衬垫摩擦系数，衬垫摩擦系数=0.23=0.23。 （五）提升系统的确定（见图（五）提升系统的确定（见图6-1-16-1-1） 1 1、井架高度
12、、井架高度 H Hj j=H=HX X+H+Hr r+H+Hg g+0.75R+0.75RT T+e=12+10.9+6.5+0.751.125+5=35.2m+e=12+10.9+6.5+0.751.125+5=35.2m 取取H HJ J=36m=36m 2 2、提升机摩擦轮中心线距井筒中心线距离、提升机摩擦轮中心线距井筒中心线距离 L LS S0.6H0.6Hj j+3.5+D=0.636+3.5+2.25+3.5+D=0.636+3.5+2.2527.35m27.35m 取取L LS S=28m=28m 3 3、钢丝绳弦长、钢丝绳弦长 下弦长下弦长L LX1 X1= = = = 22
13、10 ()() 22 t jS Ds HCL 22 2.0042.25 (31 0.8)(28) 22 =39.8m=39.8m 上弦长上弦长L LX X= = = 22 0 ()() 22 t jS Ds HCL 22 2.0042.25 (360.8)(28) 22 =44.9M 式中：式中：H HJ1 J1- -井架下层天轮高度井架下层天轮高度 C0-摩擦轮中心与地平距离 4 4、钢丝绳的出绳角、钢丝绳的出绳角 下出绳角下出绳角 图6-1-1 +0m 主井提升系统图 1、本图井口标高设为+0m。 2、首绳为22ZAB6V*30-1670型，4根。 3、尾绳为85*17NAT-P8*4*7
14、型，2根。 4、单位为mm。 5、绳间距为300mm。 44900 39800 2.25m 2.25m 28000 800 31000 36000 52 37 16 51 37 28 提升中心线 装载平面 30000 卸载平面 12000 +31m +12m +36m 577000 下 下=arctan =arctan+arcsin+arcsin 10 22 j t HC Ds Ls 1 2 t x DD L =ARCTAN+ARCSIN=52399“ 31 0.8 2.0042.25 28 22 2.252.25 2 39.8 上出绳角上出绳角 上 上=arcsin =arcsin=5137
15、28“=513728“ 0j x HC L 5 5、围包角、围包角的确定的确定 经计算围包角经计算围包角=18114“=18114“ （六）提升容器最小自重校核（六）提升容器最小自重校核 1 1、按静防滑条件容器自重为、按静防滑条件容器自重为 QZQ-nPkHc=D1Q-nPkHc 1 1 (12) (1) j w w e =2.3594000-41.96593.1=2.3594000-41.96593.1 =4786.1kg 经查表，当围包角经查表，当围包角=18114“=18114“时时D D1 1=2.359=2.359 式中：式中：w w1 1-箕斗提升时矿井阻力系数箕斗提升时矿井阻力
16、系数 w w1 1=0.075=0.075 j j-静防滑安全系数静防滑安全系数 j j=1.75=1.75 2 2、按动防滑条件、按动防滑条件 Q QZ ZQ+Q+GGd d-nP-nPk kH Hc c 1 11 1 (12)() 1 2 1(1) 1 g g ww ge ge 1 1 (1) 1 2 1(1) 1 g g ge ge =A=A1 1Q+CQ+C1 1G Gd d-nP-nPk kH Hc c=2.21154000+0.15332300-=2.21154000+0.15332300- 41.96593.141.96593.1 =4548.7kg=4548.7kg 经查表，当
17、围包角 =18114“，加速度 a1=0.5 时, A1=2.2115, C1=0.1533。 式中：式中： G Gd d-天轮的变位质量。天轮的变位质量。 经计算满足防滑条件的箕斗最小自重均小于所选箕斗自重，经计算满足防滑条件的箕斗最小自重均小于所选箕斗自重， 防滑条件满足要求。防滑条件满足要求。 （七）钢丝绳安全系数与提升机的校验（七）钢丝绳安全系数与提升机的校验 1 1、首绳安全系数校验、首绳安全系数校验 m=m= =8.37.2=8.37.20.0. q c nQ (QQ +) kc nP Hg 4 307200 (650040004 1.96 593.1) 9.8 0005H0005
18、H =6.9=6.9 满足要求满足要求 2 2、最大静张力和最大静张力差、最大静张力和最大静张力差 最大静拉力：最大静拉力： Fj=15150kg=148kN3=4.33 Z J M M 3 () m J MaQ R M (42001 0.54000) 1.125 4000 1.125 满足要求。满足要求。 式中：式中：M MZ Z-制动力矩制动力矩 M MJ J-静荷重旋转力矩静荷重旋转力矩 （十一）电控设备（十一）电控设备 本提升机采用直流拖动，电控设备随主机成套供货。电控本提升机采用直流拖动，电控设备随主机成套供货。电控 设备型号选用设备型号选用JKMK/SZ-NT-778/550-3J
19、KMK/SZ-NT-778/550-3系列提升机全数字直流电系列提升机全数字直流电 控设备。控设备。 （十二）供电电源（十二）供电电源 提升机采用双回路供电，一回工作，一回备用。供电电源提升机采用双回路供电，一回工作，一回备用。供电电源 引自矿井地面变电所，详见地面供电系统图。引自矿井地面变电所，详见地面供电系统图。 三、开采七2煤时主提升能力计算 矿井在初期开采七2煤时设计生产能力为 0.30Mt/a，井筒 深度 H=277m，主井提升装置选用以开采二1煤计算为准的 JKMD2.254（I）E 型落地式多绳摩擦式提升机，提升容器 为 JDS-4/554Y 型标准多绳箕斗（钢丝绳罐道） 。提升
20、钢丝绳 首绳选用 22ZAB-6V30+FC-1670-307 型钢丝绳左右捻各两根。 尾绳选用 8815NAT-P847-1360 型扁钢丝绳 2 根，该提升 设备在初期开采七2煤时一次安装到位，分期服务于七2煤和二 1煤的开采。 （一）提升高度的确定（一）提升高度的确定 H Ht t=H-H=H-HZ Z+H+HX X+H+Hr r=277-30+12+10.9=269.9m=277-30+12+10.9=269.9m 式中：式中：H Hr r -容器高度容器高度 H Hr r=10.9=10.9 H HX X -卸载高度卸载高度 H HX X=12m=12m H Hz z -装载高度装载
21、高度 H HZ Z=30m=30m （二）提升运动学及提升能力计算（二）提升运动学及提升能力计算( (提升速度图力图见图提升速度图力图见图6-6- 1-3)1-3) 经计算得初加速度经计算得初加速度 a a0 0=0.48m/s=0.48m/s2 2，V V0 0=1.5m/s=1.5m/s，卸载曲轨行程，卸载曲轨行程 h h0 0=2.35m,=2.35m,主加速度主加速度 a a1 1=0.50m/s=0.50m/s2 2，提升减速度，提升减速度 a a3 3=0.50m/s=0.50m/s2 2。 （提（提 升速度及力图见图升速度及力图见图 6-1-36-1-3） 1 1、初加速度阶段、
22、初加速度阶段 卸载曲轨初加速时间：卸载曲轨初加速时间：t t0 0= = =3.13s=3.13s o Vo a 1.5 0.48 箕斗在卸载中曲轨内的行程：箕斗在卸载中曲轨内的行程：h h0 0=2.35m=2.35m 2 2、正常加速度阶段、正常加速度阶段 加速时间：加速时间：t t1 1= = =10.8s=10.8s 0 1 m VV a 6.9 1.5 0.5 加速阶段行程：加速阶段行程：h h1 1= =tt1 1= =10.8=45.4m10.8=45.4m 0 2 m VV6.9 1.5 2 3 3、正常减速阶段、正常减速阶段 减速阶段时间：减速阶段时间：t t3 3= = =
23、12.8s=12.8s 4 3 m VV a 6.90.5 0.5 45080 45080 45080 26440 2 2 图(6-1-3) 62975 45080 63721 F(N ) t0 3.1310.8 t1 24.912.8 t2t3t (s) 16 t5t4 a3=0.5m/s a1=0.5m/s V0=1.5m/s v(m / s) Vm=6.9m/s V4=0.5m/s 62975 63721 26440 减速阶段行程：减速阶段行程：h h3 3= =tt3 3= =12.8=47.4m12.8=47.4m 4 2 m VV6.90.5 2 4 4、爬行阶段、爬行阶段 爬行时
24、间：爬行时间：t t4 4= = =6s=6s 4 4 h V 3 0.5 爬行距离：爬行距离：h h4 4=3m=3m 5 5、抱闸停车时间、抱闸停车时间 t t5 5=1s=1s 6 6、等速阶段、等速阶段 等速阶段行程：等速阶段行程：h h2 2=H=Ht t-h-h0 0-h-h1 1-h-h3 3-h-h4 4=269.9-2.35-45.4-47.4-=269.9-2.35-45.4-47.4- 3=171.8m3=171.8m 式中：式中：H Ht t-提升高度提升高度 H Ht t=H-H=H-HZ Z+H+HX X+H+Hr r=277-=277- 30+12+10.9=26
25、9.9m30+12+10.9=269.9m 等速阶段时间：等速阶段时间：t t2 2= = =24.9s=24.9s 2 m h V 171.8 6.9 7 7、一次提升循环时间、一次提升循环时间 Tx=tTx=t0 0+t+t1 1+t+t2 2+t+t3 3+t+t4 4+t+t5 5+=3.13+10.8+24.9+12.8+6+1+12=70.6+=3.13+10.8+24.9+12.8+6+1+12=70.6 s s 式中式中: : 休止时间取休止时间取 12s12s 8 8、提升设备年实际提升量、提升设备年实际提升量 An=An=89.7=89.7 万万 t/at/a 3600 4
26、 330 16 1.2 70.6 提升能力富裕系数为提升能力富裕系数为 a af f= = =2.99=2.99 An An 89.7 30 提升能力满足要求提升能力满足要求 （三）提升系统动力学计算（三）提升系统动力学计算 1 1、提升系统总变位质量、提升系统总变位质量 m=m+2mm=m+2mz z+4P+4Pk kL Lp p+2m+2mt t+m+mj j+m+md d =4000+26500+41.96610+22300+6500+4399=4000+26500+41.96610+22300+6500+4399 =37281kg=37281kg 式中：式中：L Lp p钢丝绳全长钢丝
27、绳全长 L Lp p=610m=610m（包括尾绳）（包括尾绳） 。 2 2、动力学计算（按平衡系统计算）、动力学计算（按平衡系统计算） 1 1、提升开始阶段、提升开始阶段 开始时：开始时： F F0 0=Kmg+H=Kmg+Ht t+ma+ma0 0=1.1540009.8+372810.48=62975N=1.1540009.8+372810.48=62975N 终了时：终了时：F F0 0=F=F0 0-2h-2h0 0=62975=629750=62975N0=62975N 式中：式中：-提升钢丝绳与平衡尾绳的总单重之差，平衡系提升钢丝绳与平衡尾绳的总单重之差，平衡系 统统0 0。 2
28、 2、主加速阶段、主加速阶段 开始时：开始时：F F1 1=F=F0 0+m+m（a a1 1-a-a0 0）=62975+37281=62975+37281（0.5-0.5- 0.480.48）=63721N=63721N 终了时：终了时：F F1 1=F=F1 1=63721N=63721N 3 3、等速阶段、等速阶段 开始时：开始时：F F2 2=F=F1 1-ma-ma1 1=63721-372810.50=45080N=63721-372810.50=45080N 终了时：终了时：F F2 2=F=F2 2=45080N=45080N 4 4、减速阶段、减速阶段 开始时：开始时：F
29、F3 3=F=F2 2-ma-ma3 3=45080-372810.50=26440N=45080-372810.50=26440N 终了时：终了时：F F3 3=F=F3 3=26440N=26440N 5 5、爬行阶段、爬行阶段 开始时：开始时：F F4 4=F=F3 3+ma+ma3 3=26440+372810.50=45080N=26440+372810.50=45080N 终了时：终了时：F F4 4=F=F4 4=45080N=45080N 经计算所选主井提升设备在初期开采七经计算所选主井提升设备在初期开采七2 2煤时煤时, ,可满足矿井可满足矿井 七七2 2煤井煤炭提升任务的要
30、求。煤井煤炭提升任务的要求。 四、副提升设备选型计算 （一）设计依据 初期开采七初期开采七2 2煤时煤时 1 1、生产能力：、生产能力： 0.30Mt/a0.30Mt/a。 2 2、工作制度：年工作日、工作制度：年工作日330d330d，每天最大班净提升时间，每天最大班净提升时间 16h16h。 3 3、提升高度：、提升高度：H=277m(H=277m(井筒深度井筒深度) )。 4 4、最大班下井人数：、最大班下井人数：109109人。人。 5 5、最大件重量：、最大件重量：3170kg3170kg。 （主排水泵电机（主排水泵电机, ,不可拆卸件）不可拆卸件） 后期开采二后期开采二1 1煤时煤
31、时 1 1、生产能力：、生产能力： 0.45Mt/a0.45Mt/a。 2 2、工作制度：年工作日、工作制度：年工作日330d330d，每天最大班净提升时间，每天最大班净提升时间 16h16h。 3 3、提升高度：、提升高度：H=577m(H=577m(井筒深度井筒深度) )。 4 4、最大班下井人数：、最大班下井人数： 125125人。人。 5 5、最大件重量：、最大件重量：5350kg(5350kg(主排水泵电机主排水泵电机, ,不可拆卸件不可拆卸件) )。 （二）提升容器选择（二）提升容器选择 根据矿井后期开采二根据矿井后期开采二1 1煤时的年产量及辅助提升量，经计算，煤时的年产量及辅助
32、提升量，经计算， 副井提升容器选用一对副井提升容器选用一对1.0t1.0t双层单车多绳标准罐笼（宽窄各一双层单车多绳标准罐笼（宽窄各一 个）个） ，钢丝绳罐道，宽罐笼质量为，钢丝绳罐道，宽罐笼质量为Q=5800kgQ=5800kg，每次承载，每次承载3838人，窄人，窄 罐笼质量为罐笼质量为Q=4656kgQ=4656kg，每次承载，每次承载2323人。提矸选用人。提矸选用1.0t1.0t标准矿车，标准矿车， 矿车自重矿车自重Q QZ Z=610kg=610kg，载矸量为，载矸量为Q Qm m=1800kg=1800kg，每次提升一辆矿车。，每次提升一辆矿车。 （三）钢丝绳及提升机选择（三）钢
33、丝绳及提升机选择 1 1、绳端荷载计算、绳端荷载计算 提升物料（按提矸计算）：提升物料（按提矸计算）： Q Q矸 矸=Q+Q =Q+Qm m+Q+QZ Z=5800+1800+610=8210kg=5800+1800+610=8210kg 提升人员：提升人员： Q Q人 人=Q+Q =Q+Qr r=5800+2850=8650kg=5800+2850=8650kg 提升最大件设备：提升最大件设备： Q Q大件 大件=5800+5350=11150kg =5800+5350=11150kg 式中式中:Q:Qr r每次乘载人员重量每次乘载人员重量, ,按最多按最多3838人计算。人计算。 5350
34、5350卸载最大件水泵电机重量。卸载最大件水泵电机重量。 2 2、首绳单位长度重量、首绳单位长度重量 PPK K大件 大件= = = =1.65kg/m=1.65kg/m 110 () B Q nHc m 大件 11150 110 167 4 (611) 8 PPK K人 人= = = =1.5kg/m=1.5kg/m 110 () B Q nHc m 人 8650 110 167 4 (611) 9 式中式中:H:Hc c钢丝绳悬垂长度钢丝绳悬垂长度H Hc c=H+H=H+Hj j+H+Hh h=577+24+10=611m=577+24+10=611m n n首绳钢丝绳根数首绳钢丝绳根数
35、 H Hh h尾绳环高度尾绳环高度 根据以上计算，首绳选用根据以上计算，首绳选用22ZAB-6V30+FC-1770-32622ZAB-6V30+FC-1770-326型钢型钢 丝绳左右捻各两根。其技术参数如下：钢丝绳直径丝绳左右捻各两根。其技术参数如下：钢丝绳直径d dk k=22mm=22mm，钢，钢 丝破断拉力总和丝破断拉力总和Q Qq q=326030N=326030N，钢丝绳单位长度质量为，钢丝绳单位长度质量为 P Pk k=1.96kg/m=1.96kg/m。 3 3、尾绳单位长度重量、尾绳单位长度重量 q qk k=P Pk k=21.96=3.92kg/m=21.96=3.92
36、kg/m 1 n n 式中式中:n:n1 1尾绳钢丝绳根数尾绳钢丝绳根数 根据以上计算，尾绳选用根据以上计算，尾绳选用8515NAT-P847-13708515NAT-P847-1370型扁钢型扁钢 丝绳两根，其主要技术参数为：钢丝绳尺寸宽丝绳两根，其主要技术参数为：钢丝绳尺寸宽厚厚 =85mm15mm=85mm15mm，钢丝破断拉力总和，钢丝破断拉力总和Q Qq q=542000N=542000N，钢丝绳单位长度，钢丝绳单位长度 质量为质量为q qk k=3.82kg/m=3.82kg/m。 4 4、提升机选择、提升机选择 1 1）摩擦轮直径）摩擦轮直径 D90d=9022=1980D90d
37、=9022=1980（mmmm） 2)2)最大静张力和最大静张力差最大静张力和最大静张力差 最大静张力最大静张力( (按提升最大设备计算按提升最大设备计算)F)Fj j=Q+Q=Q+Q大件 大件 +nP+nPk kH Hj j+n+n1 1q qk k(H+H(H+Hh h) ) =5800+5350+41.9624+23.82(577+10)=15823kg=5800+5350+41.9624+23.82(577+10)=15823kg 最大静张力差最大静张力差F Fc c=Q=Qr r+ +（5800-46565800-4656）=3994kg=3994kg 据此副井提升装置选用据此副井提
38、升装置选用JKMD-2.254JKMD-2.254（I I）E E型落地式多绳型落地式多绳 摩擦式提升机，其主要技术参数为：摩擦轮直径摩擦式提升机，其主要技术参数为：摩擦轮直径D=2250mmD=2250mm，天，天 轮直径轮直径D DT T=2250mm=2250mm，最大静张力，最大静张力215kN215kN，最大静张力差，最大静张力差65kN65kN，摩，摩 擦轮钢丝绳间距擦轮钢丝绳间距300mm300mm，提升速度，提升速度V=5.0V=5.0 m/sm/s，减速比，减速比i=11.5,i=11.5,提提 升机旋转部分变位质量升机旋转部分变位质量m mj j=6500kg=6500kg
39、，天轮变位质量，天轮变位质量m mt t=2300kg=2300kg，衬，衬 垫摩擦系数垫摩擦系数=0.23=0.23。 （四）提升系统的确定（四）提升系统的确定( (见提升系统图见提升系统图6-1-4)6-1-4) 1 1、井架高度、井架高度 H Hj jH Hr r+H+Hg g+0.75R+0.75Rt t+e=11+7+0.751.125+5=23.8m+e=11+7+0.751.125+5=23.8m 取取H HJ J24m24m 式中式中: : H Hr r-容器高度容器高度 H Hg g-过卷高度过卷高度 R Rt t-天轮半径天轮半径 e-e-上下天轮中心高度上下天轮中心高度
40、2 2、提升机摩擦轮与提升中心线距离、提升机摩擦轮与提升中心线距离L LS S L LS S=0.6H=0.6Hj j+3.5+D=0.624+3.5+2.25=20.2m+3.5+D=0.624+3.5+2.25=20.2m 取取L LS S=21m=21m 3 3、钢丝绳弦长、钢丝绳弦长 下弦长下弦长L LX1 X1 22 10 ()() 22 t jS Ds HCL 22 1.9042.25 (190.8)(21) 22 26.3m26.3m 上弦长上弦长L LX X 22 0 ()() 22 t jS Ds HCL 22 1.9042.25 (240.8)(21) 22 31.2m 式
41、中：式中：s-s-两容器间距两容器间距 C0-摩擦轮中心与地平距离 4 4、钢丝绳的出绳角、钢丝绳的出绳角 下出绳角下出绳角 下 下=arctan =arctan+arcsin+arcsin 10 22 j t HC Ds Ls 1 2 t x DD L =arctan=arctan+arcsin+arcsin 190.8 1.9042.25 21 22 2.252.25 2 23.88 =491726“=491726“ 上出绳角上出绳角 下 下=arcsin =arcsin48217“48217“ 0j x HC L 副井提升系统图 +0m 图6-1-4 19000 24000 +19m +
42、24m 1、本图井口标高设为+0m。 2、首绳为22ZAB6V*30-1770型，4根。 3、尾绳为85*15NAT-P8*4*7型，2根。 4、单位为mm。 5、绳间距为300mm。 49 17 26 48 2 17 提升中心线 2.25m 2.25m 2.25m 800 21000 26300 31200 577000 5 5、围包角、围包角的确定的确定 经计算围包角经计算围包角181159“181159“ （五）提升容器最小自重校核（五）提升容器最小自重校核 1 1、按静防滑条件容器自重为（按提升最大件计算）、按静防滑条件容器自重为（按提升最大件计算） Q QC CQ-nPQ-nPk k
43、H Hc c-Q-QZ Z=D=D2 2Q-nPQ-nPk kH Hc c 2 2 (12) (1) j w w e =2.4842850-41.96611=2289.2kg=2.4842850-41.96611=2289.2kg 当围包角当围包角=181159“=181159“时查表得时查表得D D2 2=2.484=2.484 2 2、按动防滑条件、按动防滑条件 Q QC CQ+Q+GGd d-nP-nPk kH Hc c-Q-Qz z 1 22 1 (12) 1 2 1(1) 1 j j a ww g e a ge 1 1 2 (1) 1 2 1(1) 1 j j a ge a ge =
44、A=A2 2Q+CQ+C1 1G Gd d-nP-nPk kH Hc c 经查表当加速度经查表当加速度a a1 1取取0.5m/s0.5m/s2 2,A,A2 2=2.3,C=2.3,C1 1=0.15=0.15。 则则Q QC C=2.32850+0.152300-41.96402=3748.3kg=2.32850+0.152300-41.96402=3748.3kg 经计算满足防滑条件的罐笼最小自重均小于所选罐笼自重，经计算满足防滑条件的罐笼最小自重均小于所选罐笼自重， 防滑条件满足要求防滑条件满足要求, ,但在卸载最大件水泵电机时应适当增加配重，但在卸载最大件水泵电机时应适当增加配重，
45、已满足防滑条件下的提升容器最小自重的要求。已满足防滑条件下的提升容器最小自重的要求。 （六）钢丝绳和提升机校验（六）钢丝绳和提升机校验 1 1、首绳安全系数、首绳安全系数 提升矸石时提升矸石时 m=m= =10.28.2-=10.28.2- q nQ (Q) kc nP Hg 矸 4 326030 (82104 1.96 611) 9.8 0.0005H=7.90.0005H=7.9 提升人员提升人员 m=m= =9.99.2-0.0005H=8.9=9.99.2-0.0005H=8.9 q nQ (Q) kc nP Hg 人 4 326030 (86504 1.96 611) 9.8 提升大件设备提升大件设备 m=m= =8.38.2-=8.38.2- q nQ (Q) kc nP Hg 大件 4 326030 (111504 1.96 611) 9.8 0.0005H=7.90.0005H=7.9 满足要求。满足要求。 2 2、最大静张力和最大静张力差、最大静张力和最大静张力差 如前计算如前计算 最大静张力最大静张力F Fj j=15823kg=155070N3=3.93 Z J M M 3 () m J MaQ R M 39503 0.5(2850 1144) 1.125 (2850 1144) 1.125 满足要求。满足要求。 式中