郑州大学远程教育学院土木工程毕业论文.doc

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1、郑州大学现代远程教育 毕 业 设 计 题题 目：目： 宜兴市阳羡大学行政大楼设计宜兴市阳羡大学行政大楼设计 入入 学学 年年 月月_20112011 年年 3 3 月月_ 姓姓 名名_ _ _ 冯冯 勇勇_ 学学 号号_1101612700611016127006_ 专专 业业_ _ _土木工程土木工程_ _ 联联 系系 方方 式式 _13914498968 学学 习习 中中 心心 _宜城成校宜城成校_ 指指 导导 教教 师师 _ 周周 键键_ 完成时间完成时间_20132013_年年_1 1_月月_1414_日日 摘 要 本次毕业设计题目为宜兴阳羡大学五层行政办公楼，钢筋混凝土框架结构，结

2、构抗震等级为三级。建筑面积 5763.0m2，基底面积 1152.6m2； 地上五层为办 公室，每层高为 3.9m，室内外高差 0.6m。本次设计分为建筑与结构设计两部分。 本计算书包括了整个设计的计算过程及相关的说明。其中主要有结构布置、结 构选型、一榀框架的完整计算：包括荷载计算、内力计算、内力组合、截面设 计及配筋计算。此外，还有柱下基础、楼梯、现浇板等构件的设计。 关键字关键字： 建筑设计 结构计算 内力计算 配筋计算 Abstract： The graduation design topic for Yixing Yangxian University five executive

3、office building, reinforced concrete frame structure, seismic grade three.The building area of 5763.0m2, the basal area of 1152.6m2; on five levels for each office, height 3.9m, the height difference of indoor and outdoor 0.6m.This design is divided into two parts of architectural and structural des

4、ign.This thesis includes all the calculations of the design process and related documentation.One of the main structure arrangement, structure type, a complete calculation of the frame include: load, internal force calculation, internal force combination, cross section design and reinforcement calcu

5、lation.In addition, there are column foundation, stairs, cast-in-situ slabs design. Key word： Architectural design Structure calculation Internal force calculation Reinforcement calculation 目 录 前前 言言1 1 1 建建筑筑设设计计部部分分 2 1.11.1 工程工程概况概况 2 2 1.1.2 2 设计的基本内容设计的基本内容 2 2 2 结结构构方方案案选选择择与与平平面面布布置置 4 2.12.1

6、 框架结构平面布置框架结构平面布置4 4 2.22.2 框架结构承重方案的选择框架结构承重方案的选择4 4 2.32.3 梁、柱截面尺寸的初步确定梁、柱截面尺寸的初步确定4 4 2 2. .4 4 构造要求构造要求6 6 2. .5 5 现现浇浇楼楼板板设设计计 .12 2 2. .6 6 基础设计基础设计 1616 2 2. .7 7 楼梯设计楼梯设计2121 2 2. .8 8 雨篷设计雨篷设计2121 结结 论论.22 参参考考文文献献 22 致致 谢谢 .22 1 前 言 目前，框架结构是应用非常广泛的一种结构布置形式。它具有柱梁承重， 墙体只起分隔和围护的作用，房间布置比较灵活，门窗

7、开置的大小、形状都较 为自由的特点。但钢筋及水泥用量虽然比较大，造价也比砖混结构的高。本设 计是大学办公楼，所以选用框架结构。 1 建筑设计部分 1.11.1 工程概况工程概况 建筑名称：宜兴市阳羡大学行政大楼设计 建筑地点：宜兴市环科园区 建筑类型：五层行政办公楼，钢筋混凝土框架结构，结构抗震等级为三级。 建筑介绍：建筑面积 5763.0m2，基底面积 1152.6m2； 地上五层为办公室，每层高为 3.9m，室内外高差 0.6m。 功能布置：a.底层布置门厅、接待室、值班室、配电间、消防控制室。 b.二、三层每层各设 100 m2会议室 1 间，60 m2间办公室 2 间。 c.顶层布置

8、200 m2活动室，其余为普通办公室。 d.其它各层房间为普通办公室。 e.各层均布置男女卫生间，并设前室。 f.屋面为上人屋面。 建筑设备：本办公楼采用集中空调，水、电由市政提供。 建筑装修及材料：a.外墙面：外墙涂料。 b.内墙面：内墙涂料。卫生间及前室内墙面选用面砖。 c.顶棚：吊顶部分用轻钢龙骨矿棉吸音板吊顶，其余采用内墙涂料。 d.楼、地面：地板砖。 墙体材料： 外墙采用 250 厚加气混凝土砌块，内墙采用 200 厚加气混凝土砌块， 标高-1.450 以下墙体为 250 厚钢筋混凝土墙。 门窗：a.建筑外窗抗风压性能为 3 级、气密性能为 4 级、水密性能 3 级、 b.保温性能为

9、 3 级、 隔声性能为 3 级。 c.门窗制作安装应遵照全国通用建筑标准设计92SJ704。 地震条件：该地区抗震设防烈度为 7 度，地震分组为：第二组； 设计基本地震加速度值为0.15g， 2 建设场地工程地质概况： 1、地质条件：地形、地貌：拟建场地地貌属山前冲洪积平原。 2、 地质构成：根据岩土工程勘察报告，按地层的成因、时代及物理力学性 质差异，勘探深度范围内从上到下场地地质构成如下： 1）耕土，层厚 0.400.70m； 2）粉质粘土，层厚 3.203.70m，承载力标准值kPa；160 k f 3）粉质粘土，层厚 02.50m，承载力标准值kPa；170 k f 4）粉质粘土，层厚

10、 3.604.60m，承载力标准值kPa。200 k f 3、水文概况：场地地下水类型为孔隙潜水，勘察期间测得地下水位埋深 4.50m，场地水位年变幅 1.01.5m。 4、岩土工程评价 根据地质勘察结果，场地地形平坦，由于场区地基土层层面坡度均小于 10，地基土的物理力学性能差异不大，因此地基属均匀性地基。郑州地区属 非自重湿陷性黄土地区。 1.21.2 设计的基本内容设计的基本内容 结构设计包括结构布置，设计依据、步骤和主要计算过程及计算结果，计 算简图等，具体如下内容： （1）结构设计依据与步骤； （2）结构布置方案； （3）计算书。 2 2 结构设计部分结构设计部分 2.12.1 框架

11、结构平面布置 柱网与层高：本行政办公楼采用柱距为 7.2m 的内廊式小柱网，局部采用 4.5m 柱距，边跨分别为 7.2m 和 7.2m，中间跨度 2.4m。办公楼层高 3.9m, 柱网布置 如图 2-1 所示： 3 图 2-1 柱网布置图 2.2 框架结构承重方案的选择 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁， 再由主梁传至框架柱，最后传至地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本行政办公楼框架的承 重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横 向侧移刚度。 2.3 梁、柱截面尺寸的初步确定 2.3.12.3.1 框架梁的截面尺寸

12、框架梁的截面尺寸 1梁截面高度一般取梁跨度的 1/12 至 1/8，截面宽度一般取截面高度的 1/2 至 1/3，即为（1/121/8）7200=600mm900mm， （1/121/8） 4500=375mm562.5mm，则取梁截面高度 h1=600mm;h2=400mm, 截面宽度 b 取 (1/31/2)h=250mm,所以梁截面尺寸处定为 bh=250mm600mm;250mm500mm,250mm400mm。梁截面尺寸如表 2-1 所示： 梁截面尺寸 (mm) 表 2-1 横梁（bh） 混凝土等级 AB 跨、CD 跨 BC 跨 纵梁（bh） C30 250600 250400 25

13、0500 2.3.2 框架柱的截面尺寸 框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值 N=FgEn 注：作用组合后柱轴压力增大系数。 F支状态计算柱的负载面积，见图 1.1。 gE建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取 14kN/m2。 n计算截面以上的楼层层数。 （2）AcN/UNfc 注：UN框架柱轴压比限值， 本方案为三级抗震等级， 建筑抗震设计规范GB 50011-2010 可知取为 4 0.85。 fc凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 14.3N/mm2。 （3）计算过程 对于边柱：(=1.3) N=FgEn=1.34.53.6145=14

14、74.2（kN） AcN/uNfc=1474.2103/(0.8514.3)=121283(mm2) 取 500mm500mm 对于中柱：(=1.25) N=FgEn=1.254.84.5145=1890（kN） AcN/uNfc=1890103/(0.8514.3)=155492(mm2 取 500mm500mm 各层柱截面尺寸如表 2-2 所示： 柱截面尺寸（mm） 表 2-2 层次混凝土等级bh 1C30550550 2-5C30500500 5 2.3.3 框架结构计算简图 图 2-2 框架计算简图 本行政办公楼，层高 3.9m，室内外地坪高差 0.6m。 基础埋置深度为（3.95）/

15、 12+0.6=2.025 取 2.10m 2.3.4 楼板的截面尺寸 边跨：1/504500=90mm 取 h=120mm 走廊：1/502400=48mm 取 h=100mm 框架结构承重方案的选择： 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁， 再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的 传力途径，本办公楼框架的承重方案为纵横向框架承重方案， 梁、板、柱、楼 面均采用现浇形式，计算图如下所示：（注：此处为了方便计算，对柱网布置 做了适当调整，计算书轴线标注与图中不同，详见梁的计算跨度如图 1-2 所示） 6 图 1-1 框架柱网布置图 图

16、1-2 梁的计算跨度 2.42.4 构造要求构造要求 由于影响地震作用和结构承载力的因素很复杂，在对地震破坏的机理还不 十分确定的情况下，对结构的许多方面难以做出准确的计算，因此依据大量的 实际工程经验及震害调查资料， 建筑结构抗震规范提出了一系列合理的结构 构造措施以保证结构的抗震能力。 1） 、梁的构造 （1）框架梁的截面尺寸 一般由三个条件确定：最小构造截面尺寸要求；抗剪要求；受压区 高度的限值。框架梁的截面高度 hb一般按（1/81/12）lb（lb 为梁的计算跨 度）估算，且不宜大于 1/4 净跨，梁的高宽比 bb/hb 较小时，混凝土抗剪能力 有较大降低，同时梁截面宽度不宜小于 2

17、00mm 和 1/2bc（bc 为柱宽） ，梁截面的 最小尺寸还应满足竖向荷载作用下的刚度要求。 为防止梁发生斜压破坏，保证混凝土具有一定的抗剪承载力和箍筋能够发 挥作用，梁截面应满足抗剪要求. 抗震设计， V1/RE（0.20 fcbh0） 式中 hw截面的腹板高度，矩形截面取有效高度 h0，T 形截面取有效高度减 去翼缘高度，形截面取腹板净高。 7 为便框架具有足够的变形能力，梁的受压区高度应满足： 非抗震设计 ， xh0 抗震设计， 一级 x0.25h0 二级 x0.35h0 梁的变形能力主要取决于梁端的塑性转动量，而塑性转动量主要与混凝土 相对受压区高度有关。试验表明，当 x/ h0在

18、 0.250.35 范围内时，梁的位移 延性系数可达 34。在计算相对受压区高度时，可考虑受压钢筋的作用。 （2）梁的纵向钢筋 抗震设计时：纵向受拉钢筋配筋率不应大于 2.5%，也不应小于附表 3-5 中 的数值。 考虑到水平力产生的剪力在框架梁总剪力中占的比例很大，且水平力往复 作用下，梁中剪力反号，反弯点移动的因素，在框架梁中不采用弯起钢筋，梁 中全部剪力由箍筋和混凝土共同承担。 梁截面上部和下部至少分别配置两根贯通全跨的钢筋，一、二级框架梁其 直径不小于 14mm ，且不应小于梁端顶面和底面纵向钢筋中较大截面积的 1/4， 三、四级框架梁纵筋直径不小于 12mm。 在地震反复荷载作用下，

19、梁中纵向钢筋埋入柱节点的相当长度范围内，混 凝土与钢筋的粘结力易发生破坏，因此，应比非抗震框架的锚固长度大。 一级框架 laE=la+10d 二级框架 laE=la+5d 三、四级框架 laE=la 一、二级框架梁纵向钢筋应伸过边柱节点中心线。当纵向钢筋在节点水平 锚固长度不够时，应沿柱节点外边向下弯折。试验表明，伸入支座弯折锚固的 钢筋，锚固力由弯折钢筋水平段的粘结强度和垂直段的弯折锚固作用所构成。 水平段的粘结，是构成锚固的主要成份，它控制了滑移和变形，在锚固中起很 大作用，故不应小于 0.45laE。垂直段只在滑移变形较大时才受力，要求垂直段 不小于 10d，因随垂直段加长，其作用相对减

20、小，故限制最大垂直段长度为 22d。 纵向钢筋的接头，一级框架中应采用焊接；二级框架中宜采用焊接。 梁端部纵向受压钢筋与受拉钢筋面积的比值 As/As,一级框架不应小于 0.5，二、三级框架不应小于 0.3。因 8 梁端部的底面和顶面纵向钢筋钢筋配筋量的比值，对梁的变形能力有较大影响。 一方面，梁底面钢筋可增加负弯矩时塑性转动能力；另一方面，防止正弯矩作 用时屈服过早或破坏过重而影响负弯矩作用是强度和变形能力的正常发挥。 （3）梁的箍筋 抗震设计时：箍筋应做 135o弯钩，弯钩端头直段长度不应小于 10d（d 为 箍筋直径） 。 根据试验和震害调查，发现梁端破坏主要集中杂 1.52.0 倍梁高

21、的范围内。 为保证梁具有足够的延性，提高塑性铰区压区混凝土的极限压应变值，并防止 塑性铰区最终发生斜裂缝破坏，在梁端纵筋屈服范围内，加密封闭式箍筋，对 提够梁的变形能力十分有效。同时，为防止压筋过早压曲，应限制箍筋间距。 试验表明，当纵向钢筋屈服区内配置箍筋间距小于 6d8d(d 为纵向钢筋直径) 时，在压区混凝土彻底压溃前，压筋一般不会发生压曲现象，能充分发挥梁的 变形能力。为此规定了梁的加密区长度，箍筋最大间距及最小直径，如附表 2- 4 所示。 非加密区箍筋间距不应大于 hb/2，bb及 250mm 加密区箍筋的肢距，一、二级不应大于 200mm ,三、四级不宜大于 200mm。 纵向钢

22、筋每排多于 4 根时，每隔一根宜用箍筋或拉筋固定，梁端第一箍筋距柱 边一般为 50mm 沿梁全长，箍筋的配筋率 sv 不应小于下列规定： 一级抗震 0.035fc/fyv 二级抗震 0.030fc/fyv 三、四级抗震 0.025fc/fyv 2） 、柱的构造 （1）柱截面尺寸 ：框架柱截面尺寸一般由三个条件确定， 最小构造截面尺寸要求； 轴压比的要求； 抗剪要求。 由构造要求，框架柱截面高度 hc不宜小于 400，柱截面宽度 bc不宜小于 300mm； hc/bc不应超过 1.5，应尽量采用方柱。 由于短柱的延性较差，容易产生见切破坏，故柱净高 Hc 与柱截面在边长 hc之比不宜小于 4。若

23、实际工程中避免 9 不了的短柱，应采取构造措施，提高柱的延性及抗剪能力。 当轴力过大时，柱的延性减小，易产生脆性破坏，所以柱的竖向荷载和地 震作用组合下的轴力应满足轴压比 c 的要求： 一级框架 c0.7 二级框架 c0.8 三级框架 c0.9 柱截面尺寸还应满足抗剪强度要求： 非抗震设计 Vc0.25fcbh0 抗震设计 Vc1/RE（0.25fcbh0） （2）柱的纵向钢筋： 框架柱宜采用对称配筋以适应水平荷载和地震作用正反两向的要求。 框架柱纵向钢筋最大配筋率 max（包括柱中全部纵筋）在非抗震时不应 大于 5%，抗震设计时不应大于 4%，在搭接区段内不应大于 5%；当柱净高与截 面有效

24、高度之比为 34 时（短柱） ，其纵向钢筋单边配筋率不宜超过 1.2%，并 沿柱全长采用符合箍筋。 为保证柱的延性，框架柱中全部纵向钢筋截面面积与柱有效结脉内积之比 不应小于 min(见附表 2-6)。 框架柱中纵向钢筋间距不应过大，以便对核心混凝土产生约束作用。在非 抗震设计时，不应大于 350mm，抗震设计时，不应大于 200mm。 纵向钢筋的接头，一级框架应采用焊接接头，二级框架底层应采用焊接接 头，其他层宜采用焊接接头，三级框架可采用搭接接头，但底层宜采用焊接接 头。纵向钢筋接头应避开柱端加密区，同一截面内的接头钢筋面积不宜大于总 钢筋面积的 1/2，相邻接头间距，焊接时不小于 500

25、mm,搭接时不小于 600mm， 接头最低点距楼板面至少 750mm，并不小于柱截面长边尺寸。 纵筋的搭接长度，非抗震设计时，不小于 1.2la;一级抗震设计时，不小于 1.2la+10d;二级不小于 1.2la+5d；三、四级不小于 1.2la。 框架顶层柱的纵向钢筋应锚固在柱顶或伸入板、梁内，其锚固长度自梁底 面起算为 lw,抗震设计时，一级不小于 la+10d；二级不小于 la+5d；三、四级 不小于 la；且至少有 10d 以上的直钩长度，非抗震设计也不小于 la。 （3）柱的箍筋 箍筋对框架柱的抗震能力至关重要， 10 历次震害表明，箍筋过细，间距太大，构造不合适是框架柱破坏的重要原

26、因。 箍筋对柱的核心混凝土起着有效的约束作用，提高配箍率可以显著提高受压区 混凝土的极限压应变，从而增加柱的延性，柱的箍筋有以下构造要求： 筋宜采用复合箍筋，当每边纵筋大于或等于 4 根时，宜采用井字型箍筋， 有抗震设防要求时，纵筋至少每隔一根有箍筋或拉筋拉接，以固定其位置，并 使纵筋在两个方向都有约束。 箍筋的肢距不宜大于 200mm，为保证箍筋能在核心混凝土内锚固，在地震 荷载作用下，混凝土保护层脱落后钢筋仍不散开，继续约束核心混凝土。箍筋 应做 135o弯钩，弯钩端头直段不小于 10d（d 为箍筋直径） 。 端箍筋加密区范围为：截面高度（或圆柱直径） 、柱净高的 1/6 和 450mm

27、三 者中的较大值，对底层柱底，取刚性地面上下个 500mm。一级框架角柱及任何 框架中的短柱，需要提高变形能力的柱，沿柱全高加密箍筋，加密区箍筋最大 间距及最小直径应满足附表 2-7 要求。 框架柱，截面尺寸不大于 400mm 时，箍筋最小直径可采用 6；角柱、短 柱箍筋间距不应大于 100mm。 加密区箍筋的体积配箍率，应满足附表 2-8 的要求（体积配箍率 =VSV/VC；VC为混凝土体积；VSV为在 VC内箍筋的体积 ） 。 注：计算箍筋体积配箍率时，不计重叠部分的箍筋体积。 加密区的箍筋不应小于加密区箍筋的 50%，为施工方便，宜不改变直径而 将间距扩大一倍，但对一、二级抗震，间距不宜

28、大于 10d ,三级不宜大于 15d（d 为纵筋直径） 。 向钢筋搭接接头处，箍筋间距应符合以下要求：纵筋受拉时，不大于 5d 及 100mm，纵筋受压时，不大于 10d 及 200mm。 附表 2-1 活荷载按楼层的折减系数的值 墙、柱、基础计算、 截面以上的层数 1 234568920 20 计算截面以上各楼层 活荷载总和的折减系数 1.00（ 0.9） 0.850.700.650.600.55 附表 2-2 承载力抗震调整系数 RE 11 材料结构构件受力状态 RE 梁受弯 0.75 轴压比小于 0.15 的 柱 偏压 0.75 轴压比大于 0.15 的 柱 偏压 0.80 抗震墙偏压

29、0.85 钢 筋 混 凝 土 各类构件受剪、偏拉 0.85 附表 2-3 轴压比限值 抗震等级 类型 一二三 框架柱 0.70.80.9 框支柱 0.60.70.8 附表 2-4 梁加密区长度、箍筋最大间距及最小直径（mm） 抗震等级 加密区长度（取大值） 箍筋最大间距（取小值）箍筋最小直径 一2hb,500 hb/4,6d,10010 二 1.5hb,500hb/4,8d,1008 三 1.5hb,500hb/4,8d,1508 四 1.5hb,500hb/4,8d,1506 附表 2-5 抗震设计时框架梁纵向受拉钢筋最小配分率 抗震等级支座跨中 一 0.400.30 二0.30 0.25

30、三、四 0.250.20 附表 2-6 框架 柱纵向钢筋最小配筋百分率 12 抗震设计设 计 类 别 构 件 非抗震 设计 一二三四 中柱、边柱 0.40.80.70.60.5 角柱 0.41.00.90.80.7 附表 2-7 加密区箍筋最大间距及最小直径（mm） 抗震等级 箍筋最大间距（采用小值） 箍筋最小直径 一 6d,100 10 二 8d,1008 三 8d,1508 四 8d,1506 2.52.5 现浇板设计现浇板设计 2.52.51 1 荷载设计值 对下图所示各区格编号，共分四类即 A B C D，示于图中 DBBBBBBBBD CAAAAAAAAC DBBBBBBBBD 活荷

31、载：屋面活荷载：qW1=1.40.4=0.56kN/m2 楼面活荷载：qL1=1.42=2.8kN/m2 qL2=1.42.5=3.5kN/m2 恒荷载恒荷载：屋面： gW1=1.25.94=7.13kN/m2 gW2=1.45.44=7.62kN/m2 13 楼面： gL1=1.23.89=4.67kN/m2 gL2=1.23.39=4.07kN/m2 经计算比较，楼面荷载产生的弯矩较大，为偏于安全采用楼面荷载进行配筋计 算。所以： gL1+qL1/2=4.67+2.8/2=6.07 kN/m2 qL1/2=1.4 kN/m2 gL2+qL1/2=4.07+3.5/2=5.82 kN/m2

32、qL2/2=1.75 kN/m2 gL1+qL1=4.67+2.8=7.47 kN/m2 gL2+qL2=4.07+3.5=7.57 kN/m2 2.5.22.5.2 计算跨度计算跨度 （1）内跨 L0=Lc Lc为轴线间距离 （2）边跨 L0=Ln+b Ln为净跨，b 为梁宽 2.5.32.5.3 弯矩计算弯矩计算 跨中最大正弯矩发生在活载为棋盘式布置时，可简化为当内支座固定时 g+q/2 作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时作用下的跨中弯矩值两者之2/q 和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固定时 g+q 作用下的 支座弯矩。在本例中，边梁对板的作用视为固定支座。 所有区格板按

33、其位置与尺寸分为 A B C D 类，计算弯矩时，考虑泊松比影 响取 c=0.2. 查钢筋混凝土书中表计算板的跨中正弯矩。 表 8-1 区格 A B C D L01 2.4 4.5 2.4 4.5 L02 4.5 6.95 4.5 6.95 L01/L02 0.53 0.67 0.53 0.67 M1 2.31 7.65 2.34 12.55 M2 0.81 2.64 0.78 8.03 M1 -3.58 -12.40 -3.61 -26.74 M1 -3.58 -12.40 -3.61 -26.74 14 M2 -2.49 -8.63 -2.48 -20.55 M2 -2.49 -8.63

34、-2.48 -20.55 注: A M1=(0.0391+0.20.00488)5.822.42+(0.09212+0.20.01956) 1.752.42=1.34+0.97=2.31kNm M2=(0.00488+0.20.0391)5.822.42+(0.01956+0.20.09212) 1.752.42=0.43+0.38=0.81 kNm M1= M1=-0.008200(g+q)L01=-0.0082007.572.42=-3.58 kNm M2= M2=-0.05706(g+q)L01=-0.057067.572.42=-2.49 kNm B M1=(0.0391+0.20.0

35、0488)6.074.52+(0.09212+0.20.01956) 1.44.52=4.926+2.722=7.65 kNm M2=(0.00488+0.20.0391)6.074.52+(0.01956+0.20.09212) 1.44.52=1.561+1.077=2.64 kNm M1= M1=-0.08200(g+q)L01=-0.082007.474.52=-12.40 kNm M2= M2=-0.05706(g+q)L01=-0.057067.474.52=-8.63 kNm C M1=(0.0402+0.20.00364)5.822.42+(0.01956+0.20.09212

36、) 1.752.42=1.372+0.97=2.34 kNm M2=(0.00364+0.20.0402)5.822.42+(0.01956+0.20.09212) 1.752.42=0.392+0.383=0.78 kNm M1= M1=-0.08207(g+q)L01=-0.082077.572.42=-3.61 kNm M2= M2=-0.05696(g+q)L01=-0.056967.572.42=-2.48 kNm D M1=(0.03258+0.20.01094)6.076.952+(0.06964+0.20.0291) 1.46.952=10.19+2.36=12.55 kNm

37、15 M2=(0.01094+0.20.03258)6.076.952+(0.0291+0.20.06964) 1.46.952=5.118+2.909=8.03 kNm M1= M1=-0.07412(g+q)L01=-0.074127.476.95 2=-26.74 kNm M2= M2=-0.05694(g+q)L01=-0.056947.476.952=-20.55 kNm 2.5.42.5.4 截面设计截面设计 截面有效高度,选用 8 钢筋作为受力主筋,则 L01(短跨)方向跨中截 面:h01=h-c-d/2=120-15-4=101mm;L02(长跨)方向跨中截面: h02=h-c

38、-3d/2= h01-8=93mm;走廊处 L01方向跨中截面: h01=h-c-d/2=100-15-4=81mm, h02=h-c-3d/2=h01-8=73mm;支座截面: h0为 101 或 81 . 截面弯矩设计值:该板四周与梁整浇,故弯矩设计值应按如下折减: 1)A-A 支座截面折减 20% ,A-B A-C 支座截面折减 20% 2)D 区格不予折减 计算配筋量时,取内力臂系数 0=0.95 AS=M/0.95h0fy 板的配筋计算 截 面 h0M s A 实配 s A L01方 向 812.311438150335 A-区格 L02方 向 730.81568200251 L01

39、方 向 1017.653808125402 B-区格 L02方 向 932.641428150335 L01方 向 812.341458200251 跨 中 C-区格 L02方 向 730.78548200251 16 L01方 向 10112.55623880629 D-区格 L02方 向 938.034328100503 A-A(L01方向) 81-2.311428150335 A-B81-3.231428150335 A-C81-3.232008200251 B-B101-8.634288100503 B-D101-8.634288100503 C-D81-3.612238125402

40、B 边支座 101-12.40615880629 C 边支座 81-2.491548150335 D 边支座(L01方 向) 101-26.7413278801358 支 座 D 边支座(L02 方向) 101-20.55102081001258 2.62.6 基基础础设设计计 根据任务书,基础形式为柱下独立基础 钢筋混凝土基础,正方形,混凝土等级 C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27 N/mm2 钢筋 HPB235 fy=210 N/mm2. 基础埋深 2.10m,根据土层可知 fak=170Kpa, 基底土为中沙，=4.4，=20 KN/ d 0 = a f 5 . 03dbf

41、 mdbak 17 =170+4.420(2.10-0.5)=440.80KN/ 初估基础尺寸 A=1.2F/(fa-20d)=1.2(1680.59/1.3)/(440.80-202.10) =3.24 b=sqr(A)=1.80m 取 b=2.7m A=b2=2.72=7.29 W=bl2/6=2.42.42/6=2.30 3 1.中柱 1） 取两组内力（括号内为标准值） M1=30.72(23.98) kNm M2=236.79(183.82) kNm N1=1680.59(1288.99) kN N2=1655.34(1366.28) kN V1=20.02(15.63) kN （无震

42、） V2=100.20(78.17) kN（有震） 按规范规定，对不大于 7 层的 200fak300 的建筑可不作地基变形验算。 基础自重设计值（取基础与土平均荷载） ，分项系数 1.2。 G= =202.422.1=241.92 kN lbh 0 由基础梁传至基础顶面的内墙重： G1=4.54.5-0.92.125=82.35kN 基础梁，取 3006002 G2=0.60.374.525=24.98 kN G=G1+G2 =24.98+82.35=107.73 kN (1)地基承载力验算 a、按第一组荷载计算 M0=M1+V1h+Ge=23.98+15.631.2+107.730.130

43、=56.74kNm N0=N1+G+G=1288.99+241.92+107.73=1638.64kN e0=M0/N0=56.74/1638.64=0.035第二组 Pmax + Pmin 按第一组配筋 MII=1/48(l-a)2(2b+b)(Pmax+Pmin-2G/A) =1/48(2.4- 0.5)2(22.4+0.50)(395.72+333.5- 21.35241.92/5.76=245.47kNm 相应配筋 横向：As=M/0.9h0fy=261.70106/(0.91165210)=1188.55mm2 纵向：As=M/0.9h0fy=245.47106/(0.9116521

44、0)=1114.84mm2 选 筋：12 200 实配 1695.5mm2 2.边柱 1）取两组内力（括号内为标准值） M1=33.21(25.93) kNm M2=237.38(184.41) kNm N1=1476.25(1151.49) kN N2=1452.34(1199) kN V1=21.66(16.91) kN （无震） V2=121.08(68.33) kN（有震） 按规范规定，对不大于 7 层的 200fak300 的建筑可不作地基变形验 算。 基础自重设计值（取基础与土平均荷载） G= =202.422.1=241.92 kN lbh 0 由基础梁传至基础顶面的外墙重： G

45、1=（4.54.5-2.72.4）4.59=63.20 kN 基础梁，取 3006002 G2=24.98 kN G=G1+G2 =88.18 kN 20 (1)地基承载力验算 a、按第一组荷载计算 M0=M1+V1h+Ge=25.93+16.911.2+88.180.19=62.98kNm N0=N1+G+G=1151.49+241.92+88.18=1481.59kN e0=M0/N0=62.98/1481.59=0.043第二组 Pmax + Pmin 按第一组配筋 MII=1/48(l-a)2(2b+b)(Pmax+Pmin-2G/A) =1/48(2.4- 0.5)2(22.4+0.

46、50)(359.54+290.58- 21.35241.92/5.76=213.94kNm 相应配筋 横向：As=M/0.9h0fy=232.13106/(0.91165210) =1054.43mm2 纵向：As=M/0.9h0fy=213.94106/(0.91165210) =971.64mm2 选筋：12 200 实配 1695.5mm2 2.72.7 楼梯设计楼梯设计 此处选标准层典型双跑楼梯为例进行设计计算，踏步高取 150mm，踏步宽 取 300mm，梯井 100，阶数 11 阶， 22 平台宽取 1800mm，其基本布置如图 4-1 所示： 图 4-1 楼梯示意图 图 4-2

47、楼梯构造详图 2 2. .8 8 雨雨篷篷设设计计 雨篷采用板式，悬挑梁 3.0 米，根部 300mm，端部 100mm。 结结论论 毕业设计主要进行了某行政楼的建筑设计和结构设计，在设计过程中严格 执行现行相关的规范和规定要求。 建筑方案设计部分，根据设计任务书的要求，进行了建筑总平面、立面和 剖面图的设计和建筑方案设计以及设计说明等； 结构设计部分，密切结合建筑设计进行了结构总体布置，确定结构形式、 结构材料，使建筑物具有良好的造型和合理的传力路线；通过计算解决了结构 的安全性、适用性、耐久性，确定了结构的构造措施。 致谢：致谢： 23 在此向指导老师致以深深的敬意和诚挚的感谢！ 参参考考文文献献： 1建筑设计图集 （当代科教建筑）.夏青 林耕 编.中国建筑工业出版社. 2民用建筑设计. 张宗尧 李志民 编. 中国建筑工业出版社