钢结构计算书范例.pdf

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1、I / 55 摘要 本工程为三层钢框架超市设计，长64.00m，宽 30.00m，层高为 4.5m，建筑高度为 14.4 ，建筑面积 5760.00m 2，综合运用所学专业知识，进行了钢结构建筑设计和结构设计。 主体采用钢框架结构，钢筋混凝土现浇楼板。首先确定结构方案并进行荷载统计、 梁柱截面选择及刚度验算，计算恒载、活载作用下的框架内力，然后计算风载、地震作 用下的框架内力，经内力组合后得出构件的最不利组合内力，最后进行梁、柱截面验算 、节点设计、楼板、楼板配筋计算，绘制施工图。计算竖向荷载效应时采用分层法，计 算水平荷载效应时采用 D值法；在荷载组合时。考虑以可变荷载效应控制的组合和以永久

2、 荷载效应控制的组合方式；在活荷载计算过程中，采用满布荷载法；框架节点设计采用 栓焊混合的连接方式。 b5E2RGbCAP 关键词 ：建筑设计；钢框架；内力分析；节点设计 ABSTRACT Based on the professional knowledge for learned，the building was designed.The works include two parts:architecture design and structure design. p1EanqFDPw This project is commercial building of 3-floors ，s

3、teel structure ，which is located in Xi An.It is 64.00m long, 30.00m wide.The height of story are 4.5m and5m. The height of the whole building is 14.4m.The total area is 5760.00m 2.DXDiTa9E3d Architecture design tries hard for simple and clear，which has the ages feels and assort with surroundings env

4、ironment. RTCrpUDGiT Steel frame and reinforce concrete floor were used in the structure.Firstly，the size of the beam and column was determined by the type of the structure and the calculation of the loads.Secondly ，the inner forces of the frame under the wind load and earthquake load，the dead load，

5、and the living loads were analyzed separately.By the combination of the inner forces，the most dangerous forces can be got，and then the steel beam，steel column，the frame connections and reinforce concrete floor can be designed.After these ，the drawing can be made.In the progress of inter force analys

6、is ，the vertical forces are calculated by the layer-wise method，and the horizontal forces are calculated by the D method.In the process of the live load calculation，full load is used.Mixed connection with welding and bolts was used in steel frame，and independent foundation under column was adopted.

7、5PCzVD7HxA Key Words:architecture design。steel frame。internal force analysis。connection designjLBHrnAILg II / 55 目录 前言 1 第章建筑设计 2 1.1设计任务和设计要求2 1.1.1设计任务 2 1.1.2设计要求 2 1.2建筑物所处的自然条件2 1.2.1气象条件 2 1.2.2地形、地质及地震烈度2 1.2.3水文 3 1.3建筑物功能与特点3 1.3.1平面设计 3 1.3.2立面设计 3 1.3.3防火 3 第 2 章结构设计 4 2.1结构方案选型及布置4 2.1.1

8、柱网布置 4 2.1.2结构形式选择 4 2.1.3楼板形式选择 4 2.2荷载计算 4 2.2.1恒荷载标准值 5 2.2.2活荷载标准值 5 2.2.3风压标准值 5 2.2.4雪荷载标准值 6 2.2.5地震作用 6 2.3竖向荷载计算 6 2.3.1屋面恒荷载 6 2.3.2楼面恒荷载 6 2.3.3屋面活荷载 7 2.3.4楼面活荷载 7 2.4风荷载计算 8 2.5内力分析 9 2.5.1截面初选 9 III / 55 2.6内力计算 12 2.6.1竖向荷载标准值作用下12 2.6.2风荷载作用下的内力计算18 2.7水平地震作用下结构各层的总重力荷载代表值计算20 2.7.1墙

9、自重 20 2.7.2梁，柱重力荷载标准值汇总21 2.7.3集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi22 2.7.4水平地震作用下框架内力合侧移的计算22 2.7.5水平地震作用下框架内力计算25 2.8内力组合 28 2.9结构构件验算 33 2.9.1框架柱的验算 33 2.9.2框架梁的验算 37 2.10框架连接设计 39 2.10.1主梁与中柱 Z-1 的连接： 39 2.10.2次梁与主梁的铰接连接40 2.11柱脚设计 42 2.11.1中柱柱脚的设计 42 2.11.2边柱柱脚的设计 44 2.12楼板计算 47 总结 49 参考文献 50 致谢词 52 1 / 55 前言 本

10、次毕业设计是大学教育培养目标实现的重要步骤，是毕业前的综合学习阶段，是 深化、拓宽、综合教案成果的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。本次 设计使理论和实际很好的结合起来，提高了分析、解决工程实际问题的能力。培养了学 生严谨、求实、细致、认真和吃苦耐劳的工作作风。为以后更好的学习和工作奠定了坚 实的基础。xHAQX74J0X 在毕业设计期间，我重新复习了房屋建筑学、钢结构、结构力学、建 筑结构抗震设计等课本知识，并查阅了抗震规范、钢结构规范、荷载规范 等相关规范。在毕业设计过程中，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进 行了建筑、结构的具体设计。现在毕业设计任务已圆满完成。在此

11、，对校领导、老师及 在此期间关心我帮助我的所有同学们表示衷心的感谢。 LDAYtRyKfE 本设计包括建筑设计和结构设计两大部分，叙述内容包括设计原理、方法、规范、规 章、设计技术要求和计算表格。其中，建筑设计部分由平面设计、立面设计、功能分区 、采光和防火安全的要求等部分组成；结构部分由荷载计算、内力分析、内力组合、节 点和柱脚设计等部分组成。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅 、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理 解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了天正建 筑、AutoCAD 、PKPM等建筑软件，

12、这些都从不同方面达到了毕业设计的目的与要求，巩 固了所学知识。 Zzz6ZB2Ltk 2 / 55 第章 建筑设计 建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境，使用功能，材 料设备，建筑经济及建筑艺术等问题。着重解决建筑物内部各种使用功能和使用空间的 合理安排，建筑与周围环境，与各种外部条件的协调配合，内部和外表的艺术效果，各 个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的生产和生活环境。 dvzfvkwMI1 建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，除考虑上述各种要求以外，还 应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以更少的材料， 劳动力，

13、投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到安全，适用，经济，美观。rqyn14ZNXI 1.1设计任务和设计要求 1.1.1设计任务 本设计的主要内容是建材超市的设计，作为一个购物的空间设计，要在平面规划中自始 至终遵循实用、功能需求和人性化管理充分结合的原则。在设计中，既结合顾客购物需 求和员工工作流程，科学合理的划分功能区域，也要考虑顾客流线和送货流线相互干扰 。材料运用简洁，大方，耐磨，环保的现代材料，在照明采光上使用辅助照明，采用辅 助通风和空调系统。经过精心设计，建筑在满足功能需要的同时，又简洁，大方，美观 。EmxvxOtOco 1.1.2设计要求 建筑法规、规范和一些相应的建筑标准是

14、对该行业行为和经验的不断总结，具有指 导意义，尤其是一些强制性规范和标准，具有法定意义。建筑设计除了应满足相关的建 筑标准、规范等要求之外，原则上还应符合以下要求： SixE2yXPq5 计算简图如图所示。TIrRGchYzg 5 / 55 图 2.2-1 结构计算简图 2.2.1恒荷载标准值 (1屋面 现浇20厚C20细石混凝土 50厚聚苯乙烯泡沫塑料板 SBS防水卷材 (二毡三油 20厚1:3水泥砂浆 20厚1:3细石混凝土 80厚现浇钢筋混凝土 顶棚及吊挂荷载 合计 (2楼面 楼面地转 5厚1:1水泥砂浆粘结层 15厚1:3水泥砂浆打底 80厚现浇钢筋混凝土 顶棚及吊挂荷载 合计 (3内

15、墙 喷内墙涂料 5厚1:0.3:3水泥石灰混合砂浆面层 15厚1:1:6水泥石灰砂浆打底 200厚加气混凝土砌块 15厚1:1:6水泥石灰砂浆打底 5厚1:0.3:3水泥石灰混合砂浆面层 喷内墙涂料 合计 内墙自重为 (偏于安全地取 5高 (4外墙 彩色钢板夹聚苯乙烯保温板 墙面单位面积的功力荷载为 (外墙自重为 (取5 女儿墙 :高度为0.9，自重为 2.2.2活荷载标准值 楼面 消防楼梯 不上人屋面 2.2.3风压标准值 风压标准值 (按50年一遇西安地区值 地面粗糙度类别 C 类 6 / 55 风载体形系数按荷载规范 2.2.4雪荷载标准值 雪荷载标准值 (按50年一遇西安地区值 准永久

16、分区 雪荷载不与活荷载同时组合，取其中的最不利组合。由于本工程雪荷载较小荷载组合时 直接取活荷载进行组合，而不考虑与雪荷载的组合。7EqZcWLZNX 2.2.5地震作用 本工程抗震设防烈度为 8度(0.20g，设计地震分组为第一组，在计算中要考虑地震作 用。 2.3竖向荷载计算 根据以上荷载情况和荷载布置图，荷载按下面原则取值：楼板的恒荷载和活荷载按 照单向板的导荷方式 (转化为均布荷载 传给次梁，再由次梁传给主梁，内墙上的荷载以均 布荷载的形式传给主梁，主梁再把该荷载及其自重导在框架柱上；外墙的荷载以均布荷 载的形式传给墙梁，墙梁及其自重以集中力的形式导在节点上；荷载以集中力的形式导 在节

17、点上。 5轴框架计算简图如图 :lzq7IGf02E 图2.3-1 5轴框架计算简 2.3.1屋面恒荷载 (1集中荷载 : 1、13点集中力 : 其余点集中力 : 7 / 55 2.3.2楼面恒荷载 (1.集中荷载 : 1、13点集中力 : 其余点集中力 : (2.均布荷载 : 内墙荷载 : 楼面恒荷载作用下的计算简图如图所示: 偏心距： e=边柱翼缘 /2=0.6/2=0.3 力矩： 图 2.3-2 楼面恒荷载作用下的计算简图 2.3.3屋面活荷载 1、13点集中力 : 其余点集中力 : 2.3.4楼面活荷载 1、13点集中力 : 其余点集中力 : 偏心距 : 力矩: 楼面活荷载作用下的计算

18、简图如图所示: 8 / 55 图 2.3-3 楼面活荷载作用下的计算简图 2.4风荷载计算 风压标准值计算公式 因结构高度所以， ：迎风面，背风面。所以风荷载体型系数。 查荷载规范，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中力，如表所示。其中Z为框 架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，结果如图表所示。 zvpgeqJ1h k 表2.4-1风荷载计算 层数Z A PW 1 1.0 1.3 13.95 0.74 0.35 25.5 8.48 2 1.0 1.3 9.45 0.74 0.35 36 12.12 3 1.0 1.3 4.95 0.74 0.35 37.8 12.73

19、图 2.4-1 左风荷载作用下的计算简图 9 / 55 2.5内力分析 框架梁柱承受的荷载都比较大，故在材料选用时应优先考虑强度较高的钢材，本工 程的内力比较大，可相应的取强度高的钢材。主梁和柱子采用Q345钢材材料性能应能满 足低合金高强度结构钢(GB/T1591的要求。焊接材料应于钢材相适用。手工焊采用E 50系列焊条，满足低合金钢焊条(GB/T5118的要求，自动焊和半自动焊的焊丝应满 足熔化焊用钢丝 (GB/T14957的要求。NrpoJac3v1 2.5.1截面初选 2.5.1.1主梁 工字型梁的截面高而窄，在主轴平面内截面模量较大，楼板可以视为刚性铺板，没 有整体稳定性问题，截面只

20、需满足强度，刚度和局部稳定的要求。故本工程的主次梁截 面均采用工字型截面，并优先采用窄翼缘H型钢(HN系列，其经济性好。本工程梁的跨 度均为 810000，高跨比取 1/121/20，即为 500833 1nowfTG4KI 标准层 L-1 的内力计算如图所示： 图 2.5-1 标准层 L-1 的内力计算图 图 2.5-2 标准层 L-1 弯矩图 选用HN 500 200 10 16 10 / 55 顶层L-2的内力计算如图所示： 图 2.5-3 顶层 L-2 的内力计算图 图 2.5-4 顶层 L-2 的弯矩图 选用HN450 200 9 14 标准层 L-1选用 HN 500200 10

21、16 顶层L-2选用 HN450200 9 14 2.5.1.2框架柱 柱截面可以通过预先假定柱子的长细比来实现。设计时可以先估算柱在竖向荷载作 用下的轴力 N，以1.2N作为设计轴力按照轴心受压构件来确定框架柱的初始截面。计算得 从属单元如图所示 :fjnFLDa5Zo 11 / 55 图2.5-5计算得从属单元 计算柱的从属单元 (1中柱Z-1 中柱Z-1的从属面积为 A=10*8=80M 2 取g=1.2 2.92+1.4 3.5=8.4kn/mn=2 G=1.2 3.624+1.4 0.5=5.04kn/mn=1 N=(8.4 2+5.04 80=1837.6KN 以1.2N作为设计轴

22、力，按照轴心受压构件来确定框架柱的初始截面 1.2N=2248.32KN 可取，l0=0.65 5950=3867.5mm 截面x、y均为b类，查表 选用HW400 408 21 21 A=250.69cm2 对x、y均为b类截面 , , 故 (2边柱Z-2 边柱Z-2的从属面积为 A=8*5=40m 2 取 g=1.2 2.92+1.4 3.5=8.4kn/m 2n=2 12 / 55 G=1.23.625+1.4 0.5=5.04kn/m 2n=1 以1.2N作为设计轴力，按照轴心受压构件来确定框架柱的初始截面 1.2N=1102.56KN 可取， 截面x、y均为b类，查表 A=1102.

23、56 1000/(0.5330.09 310=7414.31mm 选用HW400 400 13 21 A=218.69cm 2 ix=17.43cm iy=10.12cm 中柱选用 HW 400 408 21 21 边柱选用 HW 400 100 13 21 2.6内力计算 2.6.1竖向荷载标准值作用下 (1恒荷载作用下的内力计算 竖向荷载下内力计算采用分层法。在竖向荷载作用下，多层框架的侧移较小且各层 荷载对其他各层的水平构件的内力影响不大，可忽略侧移的影响，把每层按无侧移框架 用分层法进行计算。非底层的柱，其实际的约束条件并非完全固定，而是弹性约束，故 对非底层的柱，其线刚度乘以0.9的

24、修正系数，同时其传递系数为1/3。tfnNhnE6e5 底层中柱 Z1的线刚度为 i=EI/h1=206 1000000 70722/(5.92100000000=24485.26KNmHbmVN777sL 标准层中柱 Z1的线刚度为 i=EI/h1=206 1000000 70722/(4.500000000=32374.96KNmV7l4jRB8Hs 底层边柱 Z2的线刚度为 i=EI/h1=206 1000000*66455/(5.95100000000=23006.22KNm83lcPA59W9 标准层中柱 Z2的线刚度为 i=EI/h1=206 1000000*66455/(4.51

25、00000000=30419.3KNmmZkklkzaaP 标准层 L-1梁的线刚度为 i=EI/h1=206 1000000 45685/(10 100000000=9411.11KNmAVktR43bpw 顶层L-2梁的线刚度为 i=EI/h1=206 1000000 39628/(10 100000000=8163.37KNmORjBnOwcEd 13 / 55 框架线刚度如图所示： 图 2.6-1框架线刚度图 顶层:计算简图、力矩分配过程力矩图如图所示： 图 2.6-2 顶层计算简图 14 / 55 图2.6-3 顶层单跨弯矩图 图 2.6-4 顶层力矩分配图 图2.6-5 顶层力矩分

26、配后弯矩图 标准层 :计算简图、同样根据力矩分配求出矩图 15 / 55 图 2.6-6 标准层计算简图 图2.6-7 标准层单跨弯矩图 16 / 55 图2.6-8 标准层力矩分配后弯矩图 错误 !底层：计算简图和力矩图如下 图 2.6-9 底层计算简图 17 / 55 图 2.6-10 底层力矩分配图 (2楼面活荷载作用下的内力计算： 同样可以做出活载作用下的内力计算可得到活载作用下各层的力矩图 A.顶层： 图 2.6-11 活载作用下顶层力矩图 B：标准层 18 / 55 图 2.6-12 活载作用下标准层力矩图 C:底层 图 2.6-13 活载作用下底层力矩图 2.6.2风荷载作用下的

27、内力计算 标准值： 因为高度 H=4.5 2=4.95=13.95=0.31 ：K=9411.11 4/(32374.9692=0.58 三层： D3边:K=8163.37*2/(30419.3*2=0.27 ：K=8163.37*4/(32374.96*2=0.5 20 / 55 计算剪力 : V1边=2963.3/*8.48=2.69kn 计算反弯点高度： 表 2.6-2 反弯点高度计算 层次层高Y 边Y 中 反弯点高度 边中 3 4500 0.2 0.3 900 1350 2 4500 0.5 0.46 2270.25 2047.16 1 5950 0.79 0.68 4710.42 4

28、049.31 风荷载作用下的位移验算： 表2.6-3风荷载作用下位移验算 风荷载作用下位移验算 层 次 3 8.48 12000.36 0.617 3.003 4500 0.000137182 2 12.12 13128.26 2.386 2.386 5950 0.000400959 1 12.73 13562.16 由表可见，最大的层间位移角发生在第1层，其值为 0.000400959.A、D轴线上的墙面积： 8 4.95 8 2=633.6M 2 21 / 55 (2.1、9轴线上墙的面积： 10 4.95 3 2=297M 2 合计： 633.6+297=930.6M 2 则底层外墙自重

29、为： 930.6 1.92=1734.9KN 2.标准层和顶层： (1.A、D轴线上的墙面积： 8 4.5*8 2=576M 2 (2.1、9轴线上墙的面积： 10 4.5 3 2=270M 2 合计： 576+270=846M2 则标准层外墙自重为： 1.92 846=1624.32KN 3.女儿墙： 8 0.9 8 2=115.2M 2 10 0.9 3 2=54M 2 合计 115.2+54=169.2M 2 自重： 1.92 169.2=324.9kn 二. 内隔墙 采用200厚蒸压加气砼砌块 /2=148.59kn 墙：G女儿墙 +/2=1525.86kn 板：G3.625 30 6

30、4=6958.08kn 雪荷载： G0.25 30 64=480kn 雪荷载组合系数为 0.5，则顶层重力荷载代表值为： 706+148.59+1525.86+6958.08+0.5480=9578.53kn 底层: 梁：G主梁次梁 189.4+199.8+316.8=706 柱：G/2+(152.28+174.6/2=311.95KN 墙：G/2+(1624.32+777.6_/2=2457.21KN 板：G2.92 30 64=5606.4KN 均布荷载： G3.5 30 64=6720KN 均布荷载组合系数为 0.5，则底层重力荷载代表值为： 合计： 706+311.95+2457.2+

31、5606.4+67200.5=12441.56KN 2.7.4水平地震作用下框架内力合侧移的计算 2.7.4.1横向自振周期 1.质点重力荷载见图 2.7-1： 23 / 55 图 2.7-1 结构质点重力荷载 Vai Di Ui Ui 3 9578.53 9578.53 108003.24 88.68 555.97 2 12365.36 21934.89 118154.34 185.65 467.29 1 12441.56 34376.45 122059.44 281.64 281.64 24 / 55 3.横向地震作用计算 根据建筑设计抗震规范.结构总水平地震作用标准计算： 式中：结构基本

32、自振周期的水平地震影响系数值； ：结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85； ：顶部附加水平地震作用； ：顶部附加地震作用系数； ：结构总水平地震作用标准值； ：分别为质点 i，j的计算高度； 结构等效总重力荷由公式 ( 3 9578.53 14.95 143199.2 236470.6 1457.26 1457.26 178886.88 0.0081 2 18281.99 6.35 82268.96 236470.6 777.47 2234.73 116116.54 0.0192 1 12441.56 5.95 74027.28 34644.31 252.48 1157.32 1

33、22059.44 0.0095 最大位移发生在第一层，其楼层最大位移与楼层高之比： ，小于建筑设计抗震规范 柱轴力中的负号表示拉力，当为地震作用时候，两侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压 力。 活+0.98(2 1.2(1+0.5(2+ 1.3(3 1.3(4 3 边跨 左 M(KNm -227 -32.22 33.7 -33.7 -317.508 -338.0256 -247.922 -335.542 V(KN 118.12 11.72 -12.77 12.77 158.152 170.9476 132.175 165.377 中 M(KNm 43 11.65 4.3 -4.3 67.91

34、 69.467 64.18 53 V(KN -42.04 -4.28 -12.77 12.77 -56.44 -60.9484 -69.617 -36.415 右 M(KNm 306.09 42.06 -26 26 426.192 454.4403 358.744 426.344 V(KN -136.8 -12.28 -12.77 12.77 -181.352 -196.7144 -188.129 -154.927 中跨 左 M(KNm -285.75 -39.5 52 -52 -398.2 -424.4725 -299 -434.2 V(KN 128.83 12.06 -11.79 11.7

35、9 171.48 185.7393 146.505 177.159 中 M(KNm 53.12 15.7 11 -11 85.724 87.098 87.464 58.864 V(KN 33.09 4.06 -11.79 11.79 45.392 48.6503 26.817 57.471 右 M(KNm 285.75 39.5 -26 26 398.2 424.4725 332.8 400.4 V(KN -127.09 -11.94 -11.79 11.79 -169.224 -183.2727 -174.999 -144.345 层次杆件截面内力 荷载类别内力组合 恒(1 活+0.98(2

36、 1.2(1+0.5(2+ 1.3(3 1.3(4 2 边跨 左 M(KNm -202.45 -32.22 48.2 -48.2 -288.048 -304.8831 -199.612 -324.932 V(KN 118.12 11.72 -12.77 12.77 158.152 170.9476 132.175 165.377 中 M(KNm 27.3 10.23 3.7 -3.7 47.082 46.8804 43.708 34.088 V(KN -42.04 -4.28 -12.77 12.77 -56.44 -60.9484 -69.617 -36.415 右 M(KNm 239.7

37、42.06 -50 50 346.524 364.8138 247.876 377.876 V(KN -136.8 -12.28 -12.77 12.77 -181.352 -196.7144 -188.129 -154.927 中跨 左 M(KNm -230.35 -39.5 50 -50 -331.72 -349.6825 -235.12 -365.12 V(KN 128.83 12.06 -11.79 11.79 171.48 185.7393 146.505 177.159 中 M(KNm 42.36 19.35 11 -11 77.922 76.149 76.742 48.142 V

38、(KN 33.09 4.06 -11.79 11.79 45.392 48.6503 26.817 57.471 右 M(KNm 230.35 39.5 -50 50 331.72 349.6825 235.12 365.12 V(KN -127.09 -11.94 -11.79 11.79 -169.224 -183.2727 -174.999 -144.345 30 / 55 层次杆件截面内力 荷载类别内力组合 恒(1 活+0.98(2 1.2(1+0.5(2+ 1.3(3 1.3(4 1 边跨 左 M(KNm -193.72 -227 74.7 -74.7 -550.264 -483.9

39、82 -271.554 -465.774 V(KN 65.23 13.36 -12.77 12.77 96.98 101.1533 69.691 102.893 中 M(KNm 19.8 26.3 9.5 -9.5 60.58 52.504 51.89 27.19 V(KN -55.32 -5.669 -12.77 12.77 -74.3206 -80.23762 -86.3864 -53.1844 右 M(KNm 242.87 292 -58.5 58.5 700.244 614.0345 390.594 542.694 V(KN -125 -14.56 -12.77 12.77 -170.

40、384 -183.0188 -175.337 -142.135 中跨 左 M(KNm -229.31 -292 58.5 -58.5 -683.972 -595.7285 -374.322 -526.422 V(KN 128.83 11.35 -11.79 11.79 170.486 185.0435 146.079 176.733 中 M(KNm 30.22 29 11 -11 76.864 69.217 67.964 39.364 V(KN 29.6 9.35 -11.79 11.79 48.61 49.123 25.803 56.457 右 M(KNm 229.31 292 -58.5

41、58.5 683.972 595.7285 374.322 526.422 V(KN -112.3 -11.94 -20.3 11.79 -151.476 -163.3062 -168.314 -126.597 表2.8-2 柱内力组合 层次杆件截面内力 荷载类别内力组合 恒(1 活+0.98(2 1.2(1+0.5(2+ 1.3(3 1.3(4 3 边柱 上端 M(KNm 215.84 25.96 -33.7 33.7 295.352 316.8248 230.774 318.394 N(KN 132.21 12.356 -12.77 12.77 175.9504 190.59238 149

42、.4646 182.6666 下端 M(KNm 71.95 8.65 -8.42 8.42 98.45 105.6095 80.584 102.476 N(KN 125.36 -5.669 -12.77 12.77 142.4954 163.68038 130.4296 163.6316 V(KN 242.87 292 -58.5 58.5 700.244 614.0345 390.594 542.694 中柱 上端 M(KNm -20.05 -2.23 -52 52 -27.182 -29.2529 -92.998 42.202 N(KN 128.83 11.35 16.3 -16.3 17

43、0.486 185.0435 182.596 140.216 下端 M(KNm -6.68 -0.74 11 -11 -9.052 -9.7432 5.84 -22.76 N(KN 295.3 44 22 -22 415.96 441.775 409.36 352.16 V(KN 8.65 -11.94 -20.3 11.79 -6.336 -0.0237 -23.174 18.543 层次杆件截面内力荷载类别内力组合 31 / 55 恒(1 活+0.98(2 1.2(1+0.5(2+ 1.3(3 1.3(4 2 边柱 上端 M(KNm 111.8 87.34 -33.7 33.7 256.4

44、36 236.5232 142.754 230.374 N(KN 201.23 98.35 -12.77 12.77 379.166 368.0435 283.885 317.087 下端 M(KNm 37.3 29.1 -8.42 8.42 85.5 78.873 51.274 73.166 N(KN 125.36 87.3 -12.77 12.77 272.652 254.79 186.211 219.413 V(KN -45.21 -33.2 -58.5 58.5 -100.732 -93.5695 -150.222 1.878 中柱 上端 M(KNm -7.86 -6.12 -52 5

45、2 -18 -16.6086 -80.704 54.496 N(KN 356.3 221.5 16.3 -16.3 737.66 698.075 581.65 539.27 下端 M(KNm -2.62 -0.74 11 -11 -4.18 -4.2622 10.712 -17.888 N(KN 295.3 -2.04 22 -22 351.504 396.6558 381.736 324.536 V(KN 6.365 -1.64 -20.53 20.53 -3.336 -0.0237 -26.1 25.6 层次杆件截面内力 荷载类别内力组合 恒(1 活+0.98(2 1.2(1+0.5(2+

46、 1.3(3 1.3(4 1 边柱 上端 M(KNm 76.9 99 -34 34 230.88 200.835 107.48 195.88 N(KN 425 196 -45.6 45.6 784.4 765.83 568.32 686.88 下端 M(KNm 37.3 99 -132 132 183.36 147.375 -67.44 275.76 N(KN 450 203.3 -35 35 824.62 806.734 616.48 707.48 V(KN -45.21 -33.2 -58.5 58.5 -100.732 -93.5695 -150.222 1.878 中柱 上端 M(KN

47、m -6.18 -7.99 -50 50 -18.602 -16.1732 -77.21 52.79 N(KN 623.3 395.5 16.3 -16.3 1301.66 1229.045 1006.45 964.07 下端 M(KNm -2.06 -2.66 108 -108 -6.196 -5.3878 136.332 -144.468 N(KN 663.2 452.2 22 -22 1428.92 1338.476 1095.76 1038.56 V(KN 8.65 -11.94 -20.3 20.3 -6.336 -0.0237 -23.174 29.606 表2.8-3 梁跨中最不

48、利内力组合 层次杆件截面内力最不利组合 1.2+0.98(2 1.2(1+0.5(2+ 1.3(3 1.3(4 1 边跨左M(KNm -550.264 -483.982 -271.554 -465.774 32 / 55 V(KN 96.98 101.1533 69.691 102.893 中M(KNm 60.58 52.504 51.89 27.19 V(KN -74.3206 -80.23762 -86.3864 -53.1844 右M(KNm 500.244 414.0345 390.594 542.694 V(KN -170.384 -183.0188 -175.337 -142.13

49、5 中跨左M(KNm -562.972 -395.7285 -374.322 -526.422 V(KN 170.486 185.0435 146.079 176.733 中M(KNm 76.864 69.217 67.964 39.364 V(KN 48.61 49.123 25.803 56.457 右M(KNm 483.972 595.7285 374.322 526.422 V(KN -151.476 -163.3062 -168.314 -126.597 表 2.8-4 柱端最不利内力组合 层次杆件截面内力最不利组合 1.2+0.98(2 1.2(1+0.5(2+ 1.3(3 1.3(4 1 边柱上端M(KNm 230.88 200.835 107.48 195.88 N(KN 784.