辊压粉磨理论研究-分析.pdf

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1、辊压粉磨理论研究 1。通论 2。立磨 3。应用 1 第一部分辊压磨物料所受压力和能力的通论 1.概念 原料和熟料的辊压特征是：松散的物料在料床上受到挤压，或者说两个辊压表面相互作用下进 行粉碎及粉磨。 需要注意的是：辊压磨的辊子是自由运动的，通过挤压料床及物料填满辊隙，以便受力的磨辊 能同时充分作用。 辊式破碎机则是相反的，辊子以一定的间距固定。物料是松散地喂入，传递到物料上的力是不 能测量的。 辊隙保持敞开，以便最细的物料通过落下。因此， 辊式破碎机仅用于比辊间隙大的物料 破碎。 2.物料所受压力 如图 1 所示。 R：辊子半径 W：辊子宽度 T：辊子压力 ：夹角 (弧度 ) ：咬角 (弧度

2、 ) =1+2= L*(1/R1+1/R2) 图 1 咬角 、夹角 示意图 对辊压磨来讲，料床上的松散物料或多或少地表现象液体，在辊面摩擦力的作用下，被输送到 辊间隙之间。然后物料颗粒被压挤咬住，这时料床上的物料更多地表现象固体。 咬住物料的辊面夹角称为咬角。 辊子上可测量的夹角称为夹角。 压力的变化如图1 所示。 在夹点喉部处压力最大，间隙最小；接着压力下降，并逐渐变为0。 假如不考虑辊子边缘的压力降，把辊子看成非常宽，物料承受最大压力便容易得到估算。在L 长度上，压力的分布近似于三角形，也就是说，最大压力近似等于平均值的2 倍： Pmax=2*T/(W*L) 密实区长度L /(1/R1+1

3、/R2) ，代入上式得： Pmax=2*T/(W* )*(1/R1+1/R2) 降半径 R 改写成 D，D2R 代入上式得： Pmax=4/*T/(W*D1)*(1+D1/D2)(1) 从上式可以看出，最大压力系数T/(W*D) 成正比例关系。该系数即为单位辊压力，表示为kT。 也有的辊压用线压力T/W 表示。它可能是煤球工业中的一种产物。但如用来描述辊压磨则是 不正确和不相关的。 咬角 的变化情况以后讨论，但近似地=1/3 弧度。这个值代入上式，公式表明了最大压力随 辊径变化的比例关系。 在辊压机应用中， D1=D2，所以： Pmax=12*kT*(1+1/1)=24*kT 在立磨中，磨盘可

4、以看成为辊径D2，因此： Pmax=12*kT*(1+1/ )=12*kT 2 3.粉磨料床厚度与能力 物料通过辊子时，物料充满间隙，因此引入粉磨料床厚度H，辊宽 W，辊速 v 和被挤压物料密 度p等参数。 当辊速和物料承受压力一定时，辊压磨的能力因此与粉磨料床的厚度成比例关系。 当物料在辊子间受挤压时，其密度要增加。 挤压密度 p与喂入物料密度f之比，得到密实比： F= p/f。 粉磨料床H 可以描述成密实比、咬角和辊径的一个函数。如图2 所示。 图 2 密实比与粉磨料床示意图 H=1/2*L*( 1+2)*/(F-1)=1/2*L* /(F-1) 依据图 2 所示，代入L 表示如下： H=

5、1/4*D1* 2/(1+D1/D2)*(F-1) (2) 从这个公式我们可以看到，相同的咬角、相同的喂料和摩擦条件下时，粉磨料床厚度与辊子直 径成一定比例关系。 也可以得到H 值随咬角变化很大。对辊压机来讲，通常按“塞满喂料”是非常重要的。物料摩 擦力有一点点变化，将引起粉磨料床厚度和辊压能力很大的变化。 喂料物料容重的变化将改变密实比，对粉磨料床的厚度影响也很大。 例如熟料无细粉填充时，入辊压机之前容重为1.3t/m 3，辊压密实后容重为 2.6t/m 3。假如细粉填 充 熟 料 空 隙 时 ， 入 辊 压 机 之 前 容 重 为1.7t/m 3 ， 导 致 粉 磨 料 床 的 厚 度 增

6、 加 为 (2600/1300-1)/(2600/1700-1)=1.88倍。 公式 (2)重新整理表示咬角描述如下： 411121*/*(/) *()HDDDF(3) 如(3)代入 (1)，可得： PTWD DD HDF m ax*/ (*) * / /*() 21 112 11 (4) 系数 2 仍是三角形压力分布的一个近似值。 这个公式表明：如喂料速度改变，保持产量不变(假如密实比和最大压力相同)，则要改变辊子 的压力 T。T 随粉磨料床厚度的平方根成比例关系。 4.动力消耗 辊子传输的动力N 是切向速度v 和辊压摩擦力*T 之积。摩擦力是粉磨料床压力分布的切向 组成部分。如图3 所示。

7、 3 双重驱动： 单驱动： 图 3 反作用力与反作用力夹角示意图 图中连线的称为角，与 、一样都是以弧度为单位。较小的角(弧度 )近似等于其角度的 正切值。 系数 是辊子表面的摩擦角。它是两个反作用角之和。 则动力消耗计算式为： N=*T*v=( 1+2)*T*v(5) 合力 T 通过压力分布中心。假如压力分布为右三角形，则T 位置的 =/3， =/3。所以 上式可改写成： N=1/3 * *T*v (6) 由式 (6)可得单位物料动力近似计算式如下： N=1/3* *T*v/( p*H*W*v) 如从 (1)代入 T，从 (2)代入 H，简化表达式如下： N=1/3*Pmax*(1/f -

8、p) (7) (7)说明：单位动力消耗是最大辊压和容重的函数。 如喂料的容重很高，密度变化较小，那么它必然需要一个较高的压力作用物料上。假如喂入 物料是多孔的，粉磨时施加在辊子上的压力较低。但这不能说明粉磨的经济性有什么不同。 (7)中的值是因为系数3 而仅为近似值。在后面将讨论它。此公式的描述具有非常重要的物理 意义。 例如：假如一个辊压磨动力消耗为4kWh/t 或 4*3600J/kg ，喂入物料容重1.6t/m 3，挤压料层容 重为 2.4t/m 3，辊宽在一定范围时的最大压力为： Pmax=4*3600*3/(1/1600-1/2400)=207Mpa 同样地，压力为50MPa，密实比

9、近似为2200/1600，单位功耗为0.8kWh/t 。物料需大约5 倍的 循环量才能完成207MPa 所达到的细度。 5.咬角 象前面提到的，压辊是敞开式的，塞满喂料意味着辊间有过多的物料喂入。粉磨料床厚度和通 过压辊间的物料流量可以用最大或临界咬角得到描述。 最大咬角体现了最初喂入物料的内摩擦力大小或物料的稳定性。“液体”型物料如干河砂的咬 角较小。“坚固的砾石”型原料咬角较大。 辊子表面形状及表面摩擦力也有一定影响。粗糙的表面有利于加强物料进入挤压区、增加粉磨 料床的厚度，同时咬角也增加。所以，物料稳定性似乎支配系数。 4 实际生产中一些物料的咬角范围如下： (弧度 ) 细磨水泥和矿渣水

10、泥：0.200.25 水泥熟料：0.250.35 石灰石 /生料：0.350.45 煤：0.400.50 在立磨中，粉磨料床厚度是通过新喂入的物料和循环物料量之和来衡量的。假如料层太厚，因 物料过多而需要犁开，从而产生强烈振动，同时也浪费能量。因此， 立磨必须经常在一定料层上操 作。保证咬角要求，且常常大大低于咬角下运行。 在立磨作为原料磨中，最大料层厚度通常为辊子直径的2% ，密实比可能为2000/1000=2.0 。 其咬角按 (3)计算： 411121*/*(/) *()HDDDF 40021021*.*() *()=0.28 这个值近似于70%临界咬角。它通常应用于在立磨中。系数值一般

11、为0.090.10。 对于立磨用于粉磨水泥时，咬角较小，料层较薄，仅为0.50.7% 辊子直径 ，控制不同，引起 的振动情况不一样，或跑粗。 咬角可以通过(6)式计算，它也可以直接通过仪器来测量。(5)式可直接计算 值。 (6)式表明， 咬角近似为摩擦系数的3倍。 后来，在表观压力部分中其比率得到更准确的描述。低压时为3.0，高压时为3.8。 6.符号说明 R 辊子半径m D 辊子直径m W 辊子宽度m L 挤压区长度m H 粉磨料床厚度m 辊子上可测量的夹角弧度 咬住物料的辊面夹角弧度 反作用力夹角弧度 辊面摩擦角弧度 T 辊子作用力N kT 单位辊面压力T/(D*W) N/m 2 p 物料

12、承受压力N/m 2 v 辊缘线速度m/s f 喂入物料容重kg/m 3 p 挤压物料容重kg/m 3 F 密实比 p / f N 动力消耗W N单位通过能量消耗J/kg 5 第二部分立磨的计算公式和一般特征 2.动力消耗及能力 立磨工作情况如图1 所示。 D0磨盘直径 (m) 辊面摩擦角 (弧度 ) T 每辊压力 (KN) kT 单位辊面压力(kN/m 2) DR辊子直径 (m) W 辊子宽度 (m) DM轨迹直径 (m) n 磨盘速度 (r/min) v 在 DM上的线速度 (m/s) i 辊子数量 N 动力消耗 (kW) P 产量 (t/h) 图 1 辊子荷载组成示意图 应用前文中的公式(

13、5)来表示立磨参数，它揭示了每个辊子的动力消耗是作用在磨盘上的切向 荷载 *T 与粉磨轨迹线速度的乘积。采用单位辊面压力kT 表示有： N=i* *T*v=i* *kT *DR*W*D M*n/60 (8) 对于标准Atox 立磨， i=3，DR=0.6D 0，W=0.2D0，DM=0.8D0，n=56/D0 1/2，代入上式可得： N=0.844* *kT*D0 2.5 本公式揭示了立磨的能力。直径直接放大，其能力是随磨机直径的2.5 次幂上升。能力系数 0.844 随不同的设计在0.41.0 之间变化。 公式也表明了所给一台立磨的动力消耗受到最大辊压力、磨机机械强度所能承受的kT和物料 层

14、最大系数 的限制。 大多数煤磨、原料磨的操作中，单位辊面压力kT=400800kN/m 2。Polysius 立磨单位辊面压力 较高，相应有一个较低的能力系数。 辊面摩擦系数=1/3 咬角在前文中(3)式作了解释。根据物料与辊面有一个较小的夹角，所以 咬角随粉磨料床厚度的增加而增大到一个临界值。摩擦系数 也随粉磨料床厚度增加而增大到一限 定值。光滑的辊面其摩擦系数通常范围如下： 摩擦系数 水泥原料0.09+/-0.02 煤0.10+/-0.02 水泥0.06+/-0.01 从公式可以看出，立磨能力随磨机尺寸的2.5 次幂增加。而重量和价格随磨机尺寸的3 次幂 6 增加，大规格磨机的优点不明显。

15、例如，球磨的能力随磨机尺寸的3.5 次幂增加。 单位产量动力消耗H/P 和磨机的能力P，不依赖物料的易磨性和要求的细度，但与选粉效率、 气流和其它操作参数有关。一般地，水泥原料N/P 为 58kWh/t 。 例如：一台Atox 40 立磨，液压压力为160bar，动力消耗为1600kW ，那么 kT和 是多少 ?液 压筒体直径是300/150mm，每个辊子的重量为25t=245kN 。其辊压为： T=/4*(0.3 2-0.152)*160*100+245=1093 kN 则有： kT=T/(0.6*0.2*D0 2)=1093/(0.12*42) =569kN/m2 =N/(0.844*kT

16、*D0 2.5)=1093/(0.844*569*42.5) =0.104 3.物料承受压力和粉磨循环 最大物料承受压力能够用(1)式计算得到。 使用计算密实比(2)式代入 (7)式，可以得到单位能量消耗计算式。如果将它归为总单位能量消 耗，通过辊压或粉磨循环量为： C=(N/P)/N (9) 例如：前面例子的立磨，产量250t/h ，粉磨料床厚度H=50mm ，辊下挤压的物料容重为 2000kg/m 3： (1) Pmax=4*kT /=4*569/(3*0.104)= 7295kN/m 2 (2) F-1 =1/4*DR/H* 2=1/4*2400/50*(3*0.104)2= 1.17

17、(7) N =1/3*Pmax*(F -1)/p =1/3*7295*1.17*/2000= 1.42kJ/kg =1.42/3.6= 0.395kWh/t 因此，循环量为： (9) C=(1600/250)/0.395= 16 (倍) 立磨的粉磨循环量一般为1020。 立磨循环量也能够通过辊下物料直接测量得到。通过辊下物料量为： Q=i* p *H*W*v 前面提到的标准Atox 立磨几何尺寸和磨盘直径的1%的粉磨料床，我们得到： Q(1%)=3*2000*1%*0.2*0.8*56/60*D 0 2.5=28.1*D 0 2.5 kg/s/%*3.6 =101*D 0 2.5 t/h/%

18、(10) 假如我们利用(10)式计算前面的例子，H=50mm ，=50/4000=1.25% ，同样可得循环量为： C=Q/P=1.25*101*4 2.5 /250 = 16 (倍) 4.磨盘上的物料运动 立磨的磨盘不仅是粉磨的重要组成部分，而且还有传送和撒料功能。能将新喂入的物料均匀 分布及传送到磨辊下面。磨盘速度高， 其离心力就能大于物料与磨盘之间的摩擦力。物料颗粒因此 向盘边缘滑动。 因为有一个恒定离心力区域，磨盘的速度必须反比例于磨盘直径的平方根。对于标准Atox 立 磨磨盘转速为56/D01/2 r/min 。其它类型的立磨转速为5060 r/min 。转速高，磨机产量相对较高，

19、但随之振动也增加，物料不同而加剧的程度有所不同。磨盘上的物料层形状和颗粒运动是由盘缘形 式、磨盘速度、以及物料与磨盘间的摩擦力决定的。 下面是计算的Atox 立磨在不同摩擦力时的一般流线模型。物料表现象“雨”一样在磨盘上运 动。 7 图 2 物料绝对运动轨迹图 3 物料相对磨盘运动轨迹 物料运动轨迹为螺旋线。摩擦力较小，径向速度则较高，与磨盘相对滑动也较强烈。 特别是低摩擦力时，磨盘上相当数量的物料不经过辊压就流到磨盘边缘。磨盘上的循环量/喷 射量因此较高。或许是(9)式计算的 (1020) 23 倍。这也说明了流向磨盘边缘的物料比经过辊压 的多。 上面物料流动模型是代表平坦、极小或中等阻尼的

20、轻微槽型磨盘情况。有些立磨作为水泥磨 时，要求径向的物料的流动的阻尼较高。其优点是有一个恒定最大的粉磨料床厚度、最大辊压力及 循环量少。缺点是低频选粉，因此粉磨不经济。 正常物料流动模型(图 4)表现了计算的物料层特征。物料层厚度占磨盘直径的百分数是基于 200*D0 2.5 m3 /h 流对应循环量为30 倍的情况。它揭示了由于较低的摩擦力，导致较低的径向速度， 从而使料层变厚。而在内缘摩擦力高达0.8 比 0.5 时的料层要厚，原因是其摩擦力大于作用于内缘 物料的离心力。假如摩擦系数为1.0 时，物料将一点也不运动。 图 4 物料层为磨盘直径的百分数图 5 喂入辊下物料为磨盘直径的百分数

21、物料喂入辊下或物料滑动，其物料层厚度是不相同的。因此物料的切向速度比辊子和磨盘之 间的边缘速度要低。假如料层厚度随速比、喂料形状减薄。如图5 所示。料层厚度有可能减少一 半以上。 图 6 物料以较低的速度达到辊子及在挤压前被加速示意图 8 因此，往辊下喂料必须按如图6 所示进行，物料接近辊子时，有一定的切向速度，它比磨 盘与辊子之间的表面速度低。从 AA 到 BB，物料被加速， 其速度逐渐达到表面速度，但未被挤压。 从 BB 处开始，物料被咬住，挤压也开始进行。 例如：粉磨料床厚度H 仅为磨盘直径的1%，密实比为2，BB 处的厚度为F*H 或 2%。对于 正常生料和一个光滑磨盘之间的摩擦系数为

22、0.6，磨盘 AA 处的物料层厚度必须高出约为1.5 倍。 如图 5 所示为磨盘直径的3%。 5.停留时间 虽然有磨盘上物料运动情况的知识，但仅能粗略估计立磨中物料运动的总量。因此，物料停 留时间也仅能计算其平均滞留时间。 假如物料厚度为3%， 连续通过喷射环到达直径为1.2D0处的总立方米容积重量为(假如容重为 1t/m 3)： /4*(1.2D0)2*3%*D 0=0.03*D0 3 (t) 如前所述，产量随磨盘直径的2.5 次幂增加，一般为7*D 0 2.5 (t/h)。这意味着停留时间随磨机 规格的平方根增加。近似为： (0.03*D0 3)/(7*D 0 2.5)*3600=15*D

23、 0 1/2 (秒) 允许一些物料被风带起悬浮，一些进入选粉机，说明停留时间以秒计，而不是以分钟计。这 可以解释为什么立磨对喂料速度的影响很敏感，即使短期波动也产生较大影响。 6.滑动与磨损 水泥工业中的立磨都有不同程度的滑动现象，即辊子表面与磨盘间的速度不同。滑动产生剪 切力有利于粉磨和防止结块。 但滑动也引起磨损增加。一定表面形状的辊子，几乎不滑动具有许多优点。这方面的研究属 于封闭的、小范围的及保密的。 参数的确定必须与产量联系起来，滑动速度与辊子等所作的功相关。相对滑动速度如下简图 简单说明： X：与“理想”圆锥形的 辐射偏离差 Y：辊压点辊子半径 任意一点相对滑动为 X/R 或 10

24、0*X/R % 图 7 辊子滑动示意图 9 假如立磨操作时不滑动，它要求辊子形状为磨盘轴向有端点或极点的圆锥形辊子。假如一个 “理想” 圆锥体作为实际操作中的辊子，它通过一个恒定点，或接近辊子中间的无滑动点。表面任 意一点的相对滑动即为辊面与圆锥体之间的辐射距离X。辊子径向划分说明如图7 所示。 Polysius MPS Polysius VR Loesche Atox 图 8 某些类型辊子的滑动示意图 图 8 说明一般相同直径辊子外形的数量、滑动滑动情况的比较。辊缘最大滑动变化范围为 辊速的 944%。但不能说明Polysius 双辊子磨没有优点。 实际中，滑动对辊子的磨损影响较小，在高速滑

25、动边缘区较大，而在辊压点磨损较小，实践 证明如此。 磨损的主要原因是压力较高，高压集中于辊压点。自身的压缩产生的剪切力远大于滑动的剪 切力。辊压对磨损的研究属于封闭、小范围及保密的。 10 7.符号说明 D0磨盘直径m DR辊子直径m W 辊子宽度m DMD0-W 的名义轨迹m n 磨盘转速r/min v DM线速度 m/s T 辊子作用力kN kT 单位辊面压力T/(D R*W) N/m 2 i 辊子数量 辊面摩擦角 /系数弧度 咬住物料的辊面夹角弧度 N 动力消耗kW P 产量t/h 11 第三部分辊压中粉磨料床的压力和压力分布 1.压力分布的测量 粉磨料床压力分布理论最好的背景是可靠的测

26、量。FLS 能获得可靠的和非常有用的压力分布 测量数据。在研究中使用了压力传感器、平均压力曲线自动数字测定仪。 2.压力测量 压力传感器是带一个分辨率较高的5mm 压力探头，安装在1m 直径的辊子上。5 个传感器分 布在辊子宽度方向上，但不在圆周上。以便一次有一个传感器受到挤压。如图1 所示。 图 1 1000260mm 辊子上安装传感器的位置示意图 通过电缆同时连接所有传感器，它能连续不断测量5 个信号，而仅使用一个信号通道、一个 信号变送器和一个信号计录仪。一般记录数据见图2 所示。 图 2 平均压力测定情况 曲线是至少3050 次的平均值。在单独的辊子辊压间的标准峰值一般约为33%，凸凹

27、不平或 挤压江砂物料时可上升到100%。 在压力特征图间插入直线可以连接整个区域，挤压采用液压粉磨动力。 通过连接压力的瞬时值，可以找到压力“体”的重力中心和辊压的反作用受力点。通过计算 反作用力夹角、动力消耗， 可以核实精确的最窄的压力点位置、或辊子之间的喉部。这与直接测 量是不同的。 一般在周围上的挤压特征信号记录如图3 所示。 该曲线说明压力在喉部之前增加较快，并极快上升到峰值。这意味着物料必须被挤或压通过 喉部。 高压处的滑动是辊子表面磨损的主要原因。这就是为什么压力最大位置，其磨损也最大。而 12 在速度较高的边部则不同。 图 3 一般挤压特征示意图 还可以看出，在喉部之后压力有一定

28、延续，说明有弹性能量重复。这就是为什么立磨消耗的 能量比球磨、冲击磨的要低，而球磨等中的弹性能量被浪费掉了。 弹性能量释放意味着团块物料被挤压成的薄片厚度较辊子间隙大。释放角 (如图 4)0.04 弧度， 一般辊子间隙为辊径的0.02 倍，薄片是立刻膨胀或厚度增加为(1-COS0.04)/0.02=0.04% 或 4。 (弧度 ) 图 4 水泥磨中压力为100300MPa 之间的挤压特征示意图 图 4 表示粉磨水泥时在不同压力下的压力特征。可以看出，相同的宽度、相同的夹角而压 力不同。 这些测定要声明压力是不对称的的增长。对于实际辊压测定之中，最好采用摩擦系数，可 以通过立磨动力消耗直接测定。

29、 3.辊子宽度的确定 除辊子边缘窄的区域外，希望压力沿辊子宽度方向均匀分布。因为边缘区域物料漏出端板或 面板， 故辊缘处压力有一定降低。测定数据表明， 压力的降低较大远远超出预期的。如图 2 所示， 沿辊宽度方向的压力分布是不均匀的。 图 5 表明一般的压力分布，测量范围是相对窄小和相对宽的压力，辊宽与辊径的比值为0.26 和 0.93。 当辊子窄时，压力分布图几乎是三角形的，中间部分的峰值为2 倍平均值。当辊子宽时，压 力分布更趋近于抛物线，峰值降低，但峰值仍为约1.5 倍平均值。 不均匀的压力分布说明一部分被挤压的物料受到的压力不足，而另一部分压力过剩而造成能 量浪费。轴向压力分布示意图如

30、下图5 所示 (正常荷载 )， 13 1) W/D=0.26 2) W/D=0.93 3) W/D=0.26( 加强 边缘喂料 ) (辊宽的百分数) 图 5 沿辊宽上的压力分布示意图 当辊子窄时，约35%的物料受到低于平均值一半的压力。当辊子宽时，约20%的物料受到低 于平均值一半的压力。当辊子窄时，约30%的物料受到的压力高于平均值50%。当辊子宽时，没 有物料受到较高的压力。 宽辊上较好的压力分布说明过多的循环量限制要求较低，和总能量消耗较低。 在边部低压是有利的一方面，但也引起通过端板和面板的物料漏出。主要原因是喂料溜槽的 摩擦力和面板表现在边侧喂料速度较低。 提高边缘喂料速度，达到比辊

31、子中部较高的压力是可行的。如图6 所示的压力记录。如图 5 中的曲线3 所示的压力分布。 这些方法是有发展前途的，需要进一步研究。 图 6 加强边缘喂料的压力测定记录 14 第四部分理论依据 1.粉磨料床中的压力状态 通过一个简单对称的示意图测定一些相关于粉磨料床中的压力状态和对辊面的反作用力是可 行的。 假如在辊子间的物料是一薄片，在边缘处的压力为p、在薄片间的竖直方向的压力为px。即 可得到轴向压力斜率dPx/dx 和辊面剪切应力。 图 8 薄片受力平衡图 dpx*H*W=2* *W*dx*cos - 2*p*dx*W*sin 对应小角度的剪切挤压应力为： =H/2*dpx/dx + p*

32、 (11) 剪切力和正常应力的比值(摩擦力比 ): f=/p=H/(2*p)*dpx/dx + (12) 物料和辊面间的摩擦力比1，即： H/(2*p)*dpx/dx + 1 在辊子咬点内部，接近 0.15 弧度， p 和 dpx/dx 接近于0，在往下一点，p 较快增长，增加 斜率为 dpx/dx。如图 9 所示。 说明： Y=px 图 9 斜率px/xdpx/dx 代入上式得： 15 H/(2*p)*dpx/dx + 0.15 1 px/x dpx/dx 0.85*(2*p)/H 或px 1.7*p*x/H 这说明挤压区的第一部分中，xH ，px 也必然远远小于p。应力状态因此是一个轴向挤

33、压情 况的，物料承受仅为斜向的柱状压力。 在喉部， =0，通过测定可以看出，物料被挤压后滑动通过喉部出去。由于这个压缩，压力 必定消失，因此px 必然接近 p 的水平。也科研从表达式(12)计算得到，当f=1，即： dpx/dx = (2*p) / H 通过对 200MPa 和 H=20mm 压力测定， 其斜率 dpx/dx 比 20MPa/mm 值较大， 大约为测定压力 斜率 px/dx 的 2 倍，证实p 是真实的。在喉部的应力状态因此是交变的。对应相同的px 的 p，其 压力接近液压力。 剪切应力分布作为p 和 px 的函数见表达式(11)。在压力峰值处为0。在相同的位置有最大和 最小值

34、，即为px 的斜率。 应力分布原理如图10 所示。 图 10 应力分布示意图 第五部分操作压力和经济性 16 1.系数的确定 挤压的剪切应变是突变的，所以挤压特征是压力更集中。因此在接近特征重力中心处，期望 反作用力夹角随压力增加而减小。相应地，根据经验，随压力增加， 系数变小。 图 11 说明在一个石灰石辊压料床中测定的系数值变化情况，其变化趋势与粉磨熟料的 相似。 (1000) 单位辊面压力(kN/m 2) 图 11 系数变化趋势 通过曲线可以推断，在立磨压力范围内，最大值应约为0.15 或更大。立磨一般操作值为 约 0.10。 这与前面提到的立磨操作中相当于粉磨料床辊压的一半不同。因此，

35、实际运行的咬角和 系数值比最大值低约为2 1/2 倍。 系数随压力降低说明能力(kW) 不随压力比例增加。由于这个原因，采用较大磨机动力或 最大压力的辊压是不必要的、不经济的。 较低的单位辊压力、稍大规格的设备允许较小应力的设计、 配置的较大磨损部件因此寿命更长。 2.动力消耗和循环量 最有效的粉磨和粉碎是带有半成品选粉和有效及时选出合格成品的单颗粒破碎。 当物料在粉磨料床中破碎，部分物料被过粉磨。在颗粒之间的内摩擦力和运动作用下产生热 量，从而导致能量浪费。能量的浪费随压力的增加而增加。因此，在立磨粉磨过程中，最低的动力 消耗需要最低的压力、相应高的循环量或辊压的次数以及选粉效率较高。图12

36、 表明粉磨对应一 定细度物料，辊压机在不同压力下操作时，动力消耗的测量值。图13 表示相应循环系数。 单位产量动力消耗 (1000) 单位辊面压力(kN/m 2) 图 12 在辊压机中粉磨一定细度的物料动力消耗 曲线表明了在低压力下更为经济的粉磨情况。立磨中压力范围约为500kN/m 2，在辊压机中辊 压力高达60008000kN/m 2。 17 循环系数 (1000) 单位辊面压力(kN/m 2) 图 13 对应图 12 测试的循环系数 当辊压机的动力消耗用作循环量和选粉时，其缺陷有一定程度地降低。但辊压机的结构相比 之下较为简单，它的动力消耗相对球磨较低。 辊压机最初用作水泥粉磨中球磨的预粉磨设备。完成的粉磨效果不如立磨表现好。辊压机不 能适应能力的变化。无疑，随着能量价格的上升，球磨将被淘汰，最有发展前途的是辊压磨。