危岩带治理工程施工图设计计算书.docx

1、危岩带治理工程施工图设计计算书34定性讦价及推力计算23.1 陡爆带23.2 危岩单体23.2.1 计比原理与方法2322计算参数的确定53.2.3 计算工况的确定53.2.4 卷定性综合评价53.4 陡崖卜斜坡根定性评价63.4.1 稳定性的定性分析6目录1工程收况1.1 概况1.2 防治工程等级和设计标准2设计*It及工况2.1 设计参数2.2 设计工况3.4.2 程定性的定收分析73.4.3 斜坡稳定性的综合评价835孤石稳定性评价83.5.1 孤石几何特征和地质特征8352石周围岩土体特征83.5.3 形破坏特征83.5.4 稳定性评价93.6fefeK(SSff1.)预测93.6.1

2、 危害慈困9362威胁人数I1.3.6.3 可能造成的经济损失113.8支挡处设计剩余下滑力I1.3.8.1 危岩单体I1.4片相*算124.1计完项目124.2支掠计球12&3猫杆计算13&4被动防护网计和141工程概况1.1 1.2 防治工程等锻和设计标准城口县庙坝慎沈啼岩危岩带有3段俄冬带发育在18处危岩单体,目前危岩单体处于程定堪本利定状态,危岩的威胁对狱为城口县庙坝转石兴村I七组居民60户314人、Iq家电网首业点、传染病附寓我院、加油站及场M主干道,可能造成的H接经济经济损失（三）3200万兀,根据地质灾咨防治工程设计标准3（DBJ50m029-201.9）规范第322忙表322规

3、定，单体危岩危害对象血铿性为一般，灾害发生后可能造成的一般，地质灾害防治工程等极为Ki危岩带下方左定湾不检定斜坡威胁对纹为居住居民9户3S人及传染病隔离区院,可能造成的区接经济经济损失（S）300万元.根据地质灾害防治工程勘作规范ZDBSaT143-2018）规范第422忙表I规定（表1.2-1）,致灾体危宙对望爪要性为一般，灾害发生后可能造成的出接搅失一般，地质灾害防治工程等级为三极（详见表122。12.1地J1.火/防治工i二KI边*夫学的/工8号货T二奴三毁决依对鬃，ft(P)P500500)P线100PV1.Oo等）氮物由亶曼代立曼校史鬟一改可It或或的二糖旺造但失（三）万元SM0SR

4、f100SWO32设计参数及工况2.1设计，数本次设计采用的金改：h根据初杳报告提供的危岩治理工程岩土参数取值推荐表,城口县庙坝断洸嘴岩危岩带存灾害体参数取值见表2.1-1.2.1-1急署单体洽-k取值表enE袜天他It(C2)XX3)及8握电*拄M1.t力CW)由尊椁的C）(Wd)泊蚣比为弁NM科者24224.518.3613.560.630.92呼I2.第0.2811e2tS2.7Iiei8.900.360.7237.2710.30（1）/风化砂岩增期承战力特征伍取800KPa4、中风化心岩地柒承战力特征他取1800Kpa*、基底摩擦系数0.5俨；遇风化页岩地基承战力特征值取SOoKPa，

5、中风化页岩增桂承栽力特征优取1200KPa3龙底摩摞系数取Cu俨.碎石上饱求承政力特征值取180Kpa*、堪底PK擦系数035鼠页岩岩体水平抗力系数60MNm*砂岩岩体水平抗力系数180MNm（2）治理拿政镐杆果用M30水泥心浆，常压注浆时，砂岩与锚固体粘结遇度特征优中风化砂3.2龟岩单体32.1计售原理与方法由于危岩体的边界条件、裂隙圆通深度难以准确确定，其自定性计算涉及较多冷数和V1.杂的边界条件,只能把一些不确定的因素理忸化地进行过状分析计文、本次对危岩体的计尊主较依据地质灾害防治工程勘簧规范&(DBSOITI432OI8)所提供的方法理论来确定，根据破坏模式不同确定以下六种情况,匚期

6、Hwr心在苓座11面Im内网情形，忸倒式危岩后但拄断做倒槎定性可按下式计算:B3.1微制式6弄检第微1上性计算管图F=一Q/(G+M+2口,8,-cos*zHhhc(paSWPCOSV=7.VV后缘陡倾裂隙水压力(kN)；.后修陡保我琮充水高度(m),根据我阪情况及汇水条件瑜定:岩以760KPU3砂岩废度取24.2kNm,拟规他施定边坡砂岩岩体等效内摩擦角取40：页为与锚固体粘结强度取36QKpa*，页着重度取24SkNm.等效内摩擦角取55,.2、结构面抗电强度取值计算梦数逡取的合理性，是计更评价危方体柩定的关键,其中裂面的抗电强度的取值更是至关咀要，根据现场观察裂面为裂隙面已羟开裂，故勘查

7、取但汕台地侦灾占防治工程增侦勘位规危3（DBJ5O,TI432OI8）衣7及地区经依确定裂面的抗剪烧度.天然状态卜裂眼面抗效强度：c=75Kpa,=24-.雨状态卜裂隙面抗剪强度:c=65Ka.=21w2.2设计工况工况:工况一:我的状态（自爪+累的；工况二:地栽状态（地震+自力+累用）3秘定性评价及推力计算3.1类带据勘15报告.经综合分析工程地侦测绘.A-B段、BC段、C-D段陡旌带伤体稳定.现场实际情况吻合.诬陡崖带现状整体稳定.但他着时间的推移.在雨水、风化、根劣作用等不利条件下存在发白成新危岩隼体的Ur能性,破坏模式以潜移式为主.人一.枇岩体水平背我作用点到转动点的垂直距离（m）；a

8、危岩体与基座接触而颂加（）：b后绿裂覆的廷仲段下端到转动点的水平更再（印块体与基座接触面长度的水平投影）（m）：危岩杭学力矩计算累数，按折断面形态在11216之何单值,当折断而为矩形时取1/6.O对危岩体后城需W襄*且嫌仞的滑移式也岩可按下式计克：B12后*1.MJUHR的沙移式嵬检计算H1.1.F(G*GjcQS00sm6Usn0Ug*a*(G.G)s三0+0cm0.Vci0UMB-后续过博裂去充水范国内沿袭期走向平均宽度(m)；Bi后缘裂隙未贯通段沿袭隙走向平均宽度(m)；危岩体要向苣族作用点到转动点的水平距离(m)：P后缘度幅结构面倾角():加一是岩体水平荷级作用点到集动点的垂直更再(m

9、a电岩体与荒隹接触而倾向(。)：*后绿寰陵的延伸段下端引转动点的水平距离(即块体与基座接触面长度的水平投影)(m)：危岩犹彳力跑计算累敛.按折断画形态在1.121.6之间取值，当折断而为矩形时艰1/6,b)对危岩体a在基座项面Im外儡情形，帧例式危打扇部拉断假倒也定性可按卜式计。：应生必尸cos*r%3+Q也加磊+*jF后缥法快裂隙水压力(kN):.后纵度假裂解充水离度(m),根据裂解情况及汇水条件喻灾：B后缘住犊裂球充水范围内沿袅隐走向平均宽度(m):B1后嫌裂隙未贯通段沿裂隙走向平均宽度(m)；a危岩侬登向苻我作用点到传动点的水平距离(m)：后嫌陡像结构面倾角()；F怠WtI定赢网，O-

10、iWiii1.A三;krh、丸为索第W段和力救面取却收的加&均做木WiiM蛤量电否体M*：-M三mC)1为无为符血的!娥A!t*肃*f的内事原&教的正S加曲T均内摩加成S中员通段男通及内摩摄而数僧育MU长的帜平均俄.未员总收内率第8Ck&*体内梅茶Cu先与常面的IWMii段京Hi力(Mt)I九一九与措妁IMSt!通段先求&电().帙IX央电QUjK条件比，A-充与滑杓会策员段先点前围内mH比内T1.rt度I。坠落式危岩下切酷落法定性按下式计克IB3.44”大川看下切Jk”上餐计IM(BBF,(Hf)G+Gb式中:C危岩体格聚力(kPa)：H后燥炎球上堵到未贯通段下端的垂直矩哥(m：后摞登单深度

11、m)：B一后纵装项未贯通段沿裂隙走向平均G一危岩白克(kN)：H1.tKX寰即小Wi力(kN),-龟M收.紫愉服及T点条件*，_，水长力(N).清曲面税IB-HttK=鬟*恋IK1.aR1.内i111WRt内学均宽扈)G-H黑门(kN)1.G-fcWttARMH.Aff1.HFHfttf1.指向上为时取负餐，O-赴京甲不彳求限力(5，方RH*H取正布内”以负值，号咫的豪力”.培质力取a辨R。龟W内解初级2m。入平IM京故OM的叫一SM*力(ga0-清函内厚角O0mfeM).d)对危岩小后豺E1.Hjwu1.的Jt移式正*可按卜式计。：Gz危岩竖向附加背嵌(kN)；D坠落式危岩折折但定性按下文

12、计算:F:心泞(g+g,r+q4+；A+；(-种式中:3-ttW1.1.UttaW*WW*1.*1.M!I)*用以，40看中点的长TM)Z-fcW1.*rRff1AjKtn*1.AWtIWhMIkWjtnttWWtttnftf1.*3ff1.1.AM()V-GttKMWK).*.一(iSHttKM*At().根BiIMB情况&工*仲电，熊Kfrtq为即计*0.2*ZM*ft.4新环雨为雄NHU3.2.2计年分数的。定本次他岩体的稳定性计算金数卜:要是依据室内试验成果3.2-1名性/天花容于(cn3)物和容女it(M1wI岫)扈四站餐力C1.*)内内修角。C)(W泊倏比外方2.452.5018.

13、36)3.560.)092近I2.*0.22.502.S312.81X9013672土.1.840.30结构而抗剪强度取假计兑应数选取的合理性.是计算评价危岩体稳定的关B1.其中裂曲的抗剪强度的取(ft更是至关重要,根据现场观察裂面为裂隙面已经开裂,故勘也取FM51.15FI.XFVI.8何倒我FFtFtF1.25I25F31.00FFI.351.351.OOFV1.8注：Fteasva(.根据地质灾害防治工程设计标准-DBJ5O,T29-2O19)第52.2条的规定,f&VIOItM三奴*mJ.301.29*&1.100.58不衲义V1.1.62三羲1.201.SS*tJ.06I.麴W222

14、6三奴R雨1301.06欠我之*1.100.16不拘定V1313%保的”三舞暴由1.1.大核定龟K)IO0.50不依之in261MM三羲两1.301.13无衲之*t1.1.o0.73不然定coV15121前移文三奴R雨201.15欠我之*11.0ft1.01XtttV161561.20!.16欠科定业集1.061.05欠我之BY民V1715S7*tt,两1.201.184点蜕*t1.061.05他更ViB8OT依倒式三奴*ft1.301.23王匕格之能衣1.060.58他定从上表可以看出.但和状况下W1.-WI8处于基本稳定欠稳定状态.地震工况下W1-W18处于欠稳定不稳定状态综合评价18处

15、危岩体均为基本稳定不稳定块体羽恃整治危岩单体清除方量详见他岩岩体特征表I.3.4旋下斜坡也定性牌价3.4.1 物定性的定性分析据助育,斜坡体上的变形破坏迹象不明显,I1.在下伏基岩中没力揭5K1K!坡的断层或软册带,且岩后皎向坡内,故斜坡沿下伏基岩内部滑动的可能不大.总体来说，不稳定斜坡目前处于整体检定状态.但是,随行地表水的不断下注,当有暴雨或逢续大南及坳族发生时.水的入溶使土体的抗剪强度明显下降.斜坡体吼市区的抗滑力亦会相应降低,斜坡体在其上部甩盅层改力的推移下，符有可能产生沿基岩面的变形.岩稔定状态应根据其柜定系数按表5.2.2确定,表323念皆状本划分衰破坏集式助的工GU领T三嫌一餐工

16、瓦校媒工反T1友校找工尻一松工瓦校找工员*杵大1.401.IS1.301.101.201.05rtftX1.501.201.401.151.301.10J汨_1.601.2S1.501.201.101.15该危岩防治工程等级为三级,危岩稳定性安全系数F1.取ft加下：猾格式危岩安全系数：一般工况1.20、枝校工况105：帧倒式危岩安全系数：一根工况1.30、校梭工况1.1.i坠落式危岩安全系数：一般工况1.40、校核工况1.15.W1.-W18他岩体据赤平投影定件分析.危岩体也和状况卜处于基本稳定欠稳定状态.经稳定性计算分析.结果如下表324.3.2-4含岩定性计#念S幡0号SWA体根,SrE

17、的,“+匕工-4式中:Ri-第i块段的总抗滑力(kN三):RiNi-kcNi1.tg*,i*-Ci1.i;Ti一作用于第i一段总滑动分力(kN11:Ti-THKcTi;KC一水平地震加速度系数取0.05；Ni一件用于第i块段滑面上的电力法向分力(kN/n)：叫一第i块段滑带土的内厚黑角C)；Ci一第i块段沿带士的貂豪力(kPa)；Ti一第i块段滑带土的切向分力：1.i一第i块般滑节土的滑面长度tn)；Pi第i条块的轲余下潸力kNn):传递系数：j=cos(aiai+1.)Sin(aiai+1.)tgi1.(2)计算拶数的病定从拈探和时现场斜坡词绘可知.不稳定斜坡潜在滑动面土体主要为粉质粘土,

18、夹少依风华岩照，手提右沿煜，滑动面的抗电边度&Kt的准确取俵直接比响不柩定斜坡计尊、分析的可考性.根据室内试验及本场地上体实际情况,因本场地Siai层主要由块石土加成,碎块布含状42%-63%I1.分布不均，考虑到空内上工试验时选择的碎块布含汞较少上样或则除了较大抨右默校后进行剪切试验，所刑钻案力做破能反映土体实际情况，而所出原擦角比实际偏小，因此对试验埠擦角中崎也乘以1.10进行提高怪正，粘聚力则按试验报告峰值取值，根据以上取值方法建议渤体上物理力学客数建议如下表3.4，衰341借体上毗学ft*1.1.值取值方让mf三CCkPn)()土内士工试世33.152,6029.462175宴内优检修

19、正M)1.01.11.01.1除会淀蚁值33.1529.2629.46I2根抑;大中度试验统计结果：砰H土天然术慢平均(ft为1.9.70K2m3,饱和电度平均值为19.90KNm3,碎块石中的械燃物主要为页岩.含fft42%-63%,根据类似场坨经由,天然R度及饱和顼度实验(ft基本符合实际.故本次潜体土里度取位为实验值平均(ft.(3)岩土界面岩土力学参数建议通过室内试验成果标准(ft及收集资料数据进行数理分析统计,最终确定猾带抗剪强度(f1.见表3.4-2.*3.4-2*tt*三*a*况怒美到天就状态电R状态备注CkPw)C庄家湾不做史仪发大雪派&推再管/支勺试心际“管30.H626.1

20、62S.U22.SK根据斜坡秘定性计。咕果，按表623的滑坡检定状态分级标准，对滑坡的桓定性进行统合评价.左东湾不桓定斜坡在天然状态、暴雨状态工况卜整体处r检定状态.但心雨状态工况卜处于柩定状态的临界值目前斜坡所在区汛期雨水较多，除甫主要集中在将年4IO月，多皇大甫或暴出，如果ff址南来临.滑坡存在同悠失税的可健.3SJI石一定性讦价33.1 翼石几何特征和地质帕E根据现场四食核实勘位区内存在安全隐患的孤行主要集中分布在陡崖下方斜坡.且分布较为离散.孤石几何形态多呈不规则状,菱柏分明.岩悻结陶为陡崖上方母岩一致.均为砂岩.352x石周围岩土体卷征经过对斜坡的崩松堆枳区调查量测.在整个斜坡地带上

21、共有15块较大的孤石，孤行周用斜坡土体为崩坡枳堆枳层及基力风化测落物，风度不均.机被相莅较好，孤右连座均为斜坡区域崩坡枳堆枳层及拈？4化翻落物或居岩，多数是嵌固状.353变形破坏烟E陡崖上方的岩体发生崩落后，经过滚动、跳既、陶浪等到达埃卜前缘坡度较级部位,在运动能代消耗完后，址租在徵温层上，或并由于在运动过程中受到树木等拦挡而停止卜来形成孤行，由于孤行依其与坡面的摩擦力、做合力或植被的拦挡等来脩持稳定,其变形失枪过程般为：水对基座的软化或溶蚀,拦挡的植被折断,自身渐II一合Ht值I30.86I2SMI28.C5|N98II计算信段组合及工况的确定1、基本新载作用在坡体上的基木荷教自：坡体门垂.

22、降雨入浅形成的地下水的压力.市体F1.重：天然状态下按天然重度计兑,耻雨状态下按饱和垄度考虑.2.地质灾害危害程度分级与抗猾稳定安全系数的确定不稳定斜坡地顺灾害防治工程等级为三级,直接经济损失约：W)O万：根据t地步灾害防治工程勘位现泡*(DBJ50T!43-2OI8)的行关规定.其抗滑稳定安全东数Fsi=1.10+(1.15-1.10)X(300-250X(500-250)=1.11.(4)稳定性系数”说结果不稳定斜坡各计算削面在两种匚况下的稳定性系数计算,详见附衣5-1.5T结果见下表3.43.我34Wtt册一新工西一J2（tZ）13一稳定性计*1.190（ao113次柒物更佳计募1.23

23、6（1.111（BJ-BI,f*fttttitM1.506（稳父）1.a53(四定H2-B2鳖体物X依计算1.511（您定）1.M（樽定）3.43斜城鼻嵬住的综合评价等照逸旗灾古防治工程勘在规范3(DBJ5OTI432Q18第13.2.2。条的规定,不稳定斜坡稳定性状态按其检定性系数分为微m,中间均为斜坡，无平缓慢冲地带，通过对危岩块石的调筏，规划区危岩溶即受地形限制小.现根据饱质灾咨防治工程勘表规范(DBJ543-2018)第13.3.19危岩爆进性风化等作用下，其与坡面除撩力、嵌介力降低，爪心逐渐偈移失去支撑而失枪.3.5.4ftW斜坡表层孤石的桓定性主赘是受底邮再近层的支撵，一旦受到某些

24、因素（如坡面淹水种也、地寂）的影响下，气表层受到扰动变形，会导致堆积的孤石失也，其失秘模式为偏心濠落或偏心滑落等，根据现场勘fi核实，典型孤行统泞表如卜（表7,4.1）；3.5-1斜坡X石或计衰藻石谟石摩石停程上行停租海住（B）(a3)演石承秋坛动犯盛0定性Y坐算(n)G1.内*353532S.13548701.37672.500.70块就1.7第定G2吵华3535M31518577.85822.67Z50洪凯基求稳用G3W*353S5J3.185(8357.75W.761.83境仇8Z8绣七G1的立3535555.U548S77,48HI9.66Q76洪凯85.3基求稳定Gfi以谷3635您

25、095M54i8.H961.822.30缺沉82.3受义G63535573.W518湖.I1.H56.2I1.10缺抗102.8现之G7353557&995S&W6.的851.$11.23整M1处5我宦G8砂岩353558S.375*0.31863.77XW穗M舔7*纵定G9353S58S.895吟6.3686S.1926整M82.2典宦GIO砂舟3535581.255I8S7O.IJ87】.330.68依就72.7他定G1.1.*35355或225胸6.HO878.76).35用峻於5州定GIZ*3535592.505SO7.75866.13X-I1.块就96.7基求稔父GI3W*353三6

26、IZ1651SS03.TO8R1.89I72映就67.8基求稳ItGUW*353SSW.675831.61847.50Q67俄”107.3精充GIK0S3B3557.88SIW5.H9H30.I1.境况Iak8戋*：*司陈上i仔仅校大第X石外.,*其他械小JI石.伊计城百工石总方量EJM1.g除上述典型滚行之外，墩面还在其他找小孤石,松散坦枳的Hi地堆织体厚度约O.2O2.Om,基本停留在松放堆枳体上，由于现状斜坡地形坡角较叱，任用水（尤其是iH期雨水季VD作用下，坡面堆积体内部抗剪强度大格应降低，昱随雨水形成边坡流冲向坡脚，而坡面滚布木无附着力，坡面松散堆积上被冲刷后，坡面滚石品随之沿坡面向

27、斜坡发生滑动。Sg-0.7三gcosa(uma-tan仍)U=耳KS1.naIaf-%式中，UoW-次动席撞乐故,M11hft(56)刊出.也可按&28取经帙Iftu一危V体修盘城。由沿城面的反内地鹿,即初蛤/动地a)tIt危岩体优嫉面的支序或小M嵬心在城匍法修方向1.的即禺(m)1J危？;体最大iS功扪点(m.危岩呆大滚动拒肉经过计算结果见下表I*-*号量大束动JMr计算MI果表大弹肛蠹度彖大深访距*3)龟幅尊及大海陇南度S)京大家动亚MUn)10.86417.821.&294SI.82120.99(01.001127196.6H131.005.95*12&8421.93U1.3237&93

28、RI31.60，%.95151.421.70).454)5.99Iti1.tiB.51160.96!.50IR1.41439.677X22(78091.56119.828X52157.37通过理论计算及现场时地形地貌以及当坨历史危岩坡大滚动距离琮合分析,其城大水平落距为497.95m。由于传染病隔闺医院、居民居住K离危岩带蹈离348.3-498,(Km.故危岩带影响危岩带下方至497,95m.分析站果跟历史上危岩埼埸影响葩IO埸运动学分析计舞可采用下列方法；d)危岩体最大弹跳高度由下式确定：v/=o?+(%+g)2-aCO=arcaX-cotrz)露U(n疝P)2HIH=STana+“1二I广

29、疝-CUS一gv1.=W(S危体环腕最岛点M!出起戕点的水平跳点(m)sv1.危岩体碍掩域面后的反不速4(In3)：V1住。体碳描坡血的入射速收(ms)：Vt.恁岩体IR周理容筋沿X轴的初速Wr(m)；VQ危淤体脱阖用岩后沿y轴的初速度(ms),gIR力加速收s，一危自体条飞落时向().由小落物速度及具体地鬃按门山落体的公大试算打出I.e,。块法向网界系数和切向则弄系攻由我27确定：斜坡坡用(。)：B危外体运动方向。水平面的夬用O16危岩体反外方向。坡制的夹角().b),危岩体最大滚动距离由下式痢定：国基本一致.选取典型危岩体计口拟设被动防护陷处的用跳高度以及冲击力,考也危*崩堪时由于站构面的

30、控制，岩体分解成若干体枳不均的块体，选取最大块体(体枳约1.0m3)进行计优计算结果详见附表。域合各危岩体块体规模大小、崩落方向地形条件、陵萩层松散程度、粒被发用特征等多方面因索,利用上述公式进行计目.典型危誉单体冲跳防度伯的计步结果约为3.0Om左右.通过Mi场对已发生刷埒的落石弹跳i慢进行了详细调杳资料，因此从现场调包资料并考虑最不利因素的影响,确定了预计拦挡位巴的危右落仃弹跳席度最商为5.0m.3.6.2Jft1.MA根据实物指标的调育，尻嘴岩危岩带或胁对象包含了左家海不住定斜坡威胁对ft.做岩失程威胁对勘主要为：鹰嘴岩色岩带下方居民60户314人、国/电网营业点、传染病隔离医院、加油站

31、及场城主干道.3.63可能造成的匿济揖失根据实物指标的调查，初更区域内危害的潜在可象箱失将达3200余万元,共影响将十分破大,造成不良社会影响强烈.3.8支挡处设计黑余下滑力3.8危若单体峻一婚叶X祝下弄力T(kN)抗it力R(kX)ftttt1星而涮I3103M71.2055氨立例定旗也宣29C-13061.1.059大典定2一晨工N旃2侬1.151.2083基立稳定MRZ12H23T11.021.0&-Id一做工双*雨的19771.191.2021f斯IQSOJJM1.05g然f工&“而t210761.181.20its，*科度IO1.SO105381.011.0&113大奥度一做工双Wm

32、691.171.20IU*求生火地累3967751.021.05187火林比V1.T一债工区“而M3%I6W2J.I81.20基立稳定.fJW66167461.oe1.057大,定盾*无鹿IK1.URJUHIIt便的滑移式6“丸生计算盘6找一、号XR下沙力I(IcN)数It力R(kX)枪定度敷F安全FIkFI肃力P(kX)1BSS7213207.311.161.20351定4结构验算4计算项目结构验整项目主要为支推堵计算、tnitn.应2支撑计算网腔柱文押根据混混上结构设计规范&.按正截面受压承我力计优公式计驾，NtA+,A,R9%.当P3%时，式中A应改为An按轴心受压构件对立柱进行计尊J1.f-*,三Pc+M式中rK=Ax1r,JWPVj=工AYIO(JW)p为构件枪定性系数,根据现范查表求得.【乂】可由表463-1自得，针对本I目，WIO沿鞋向投凝剜余下滑力较大,支撑墙数目较少，因此，选取*4.3-1正9殳压亲就力计算未C25C?祝”1:等俵fc-11.9w三e)frkInB400三Pt-XH1592W5Pi-3.i11S9aj5JO-2.200(住计,长一2b-1500wtAH)1h*t11739.73120.301.)1.050相定N1.1.F工风&用639.27852.821.W1.200典定W按代的Ha不洛707.817kH1.081