结构设计原理复习题及答案..pdf

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1、1 结构设计原理复习题 一、选择题 1、混凝土强度等级按照（）确定 A、立方体抗压强度标准值B、立方体抗压强度平均值 C、轴心抗压强度标准值D、轴心抗压强度设计值 2、同一强度等级的混凝土，各种强度之间的关系是（） A、 c f cu f t fB cu f t f c fC、 cu f c f t fD、 t f cu f c f 3、在测定混凝土立方体抗压强度时，桥规（JTG D 2004）采用的标准试件尺寸为（） 的立方体。 A、mm100B、mm150C、mm180D、mm200 4、混凝土棱柱体抗压强度用符号（）表示 A、 c fB、 cu fC、 t fD、 s f 5、分别用mm

2、150和mm200的立方体试件进行抗压强度试验，测得的抗压强度值为（） A、mm150的立方体低于mm200的立方体； B、mm150的立方体高于mm200的立方体； C、mm150的立方体等于mm200的立方体； D、mm150的立方体低于mm200的立方体，是因为试件尺寸越小，抗压强度就越小； 6、同一强度等级的混凝土，棱柱体试件的抗压强度与立方体试件的抗压强度关系是（） A、立方体抗压强度与棱柱体抗压强度相等B、立方体抗压强度高于棱柱体抗压强度 C、立方体抗压强度低于棱柱体抗压强度D、无法确定 7、混凝土双向受压时，其强度变化规律是（） A、一向混凝土强度随着另一向压应力的增加而增加 B

3、、一向混凝土强度随着另一向压应力的增加而减小 C、双向受压强度与单向受压强度相等 D、双向受压强度低于单向受压强度 8、混凝土弹性模量的基本测定方法是（） 、在很小的应力（ cc f3. 0）下做重复加载卸载试验所测得 、在很大的应力（ cc f5. 0）下做重复加载卸载试验所测得 、应力在0 c c f5.0之间重复加载卸载510 次，取 c=c f5. 0时所测得的变形值作为混凝 土弹性模量的依据 、以上答案均不对 9、混凝土的线性徐变是指徐变变形与（）成正比。 、混凝土强度、时间、温度和湿度、应力 10、 公路桥规中规定了用于公路桥梁承重部分混凝土标号分为（）等级。 、 8、 10 、

4、12、 13 11、在按极限状态理论计算钢筋混凝土构件承载力时，对于有明显流幅的钢筋，原则上都是以（） 作为钢筋强度取值的依据 、屈服极限、比例极限、弹性极限、抗拉极限强度 12、对于无明显流幅的钢筋，结构设计时原则上都是以（）作为钢筋强度取值的依据 、比例极限、条件屈服强度、弹性极限、抗拉极限强度 13、钢筋和混凝土材料的强度设计值（）强度标准值。 、等于、小于、大于、不确定 14、钢筋的塑性变形性能通常用（）来衡量。 、屈服极限和冷弯性能、比例极限和延伸率 、延伸率和冷弯性能、抗拉极限强度和延伸率 2 15、钢筋经冷拉后，其（） 、抗拉屈服强度降低，塑性性能也有所降低、抗拉屈服强度提高，但

5、塑性性能也有所降低 、抗拉屈服强度不变，塑性性能也不变、抗拉屈服强度提高，塑性性能也有所提高 16、热扎钢筋冷拉后， （） A、可提高抗拉强度和抗压强度B、只能提高抗拉强度 C、可提高塑性，强度提高不多D、只能提高抗压强度 17、碳素钢除含铁元素外，还含有少量的碳、锰、硅、磷等元素，随着含碳量的增加，钢筋的（） A、强度提高，塑性和可焊性提高B、强度降低，塑性和可焊性提高 C、强度提高，塑性和可焊性降低D、强度降低，塑性和可焊性也降低 18、若用 S表示结构或构件截面上的荷载效应，用R 表示结构或构件截面的抗力，结构或构件截面处于 极限状态时，对应于（） A、RS B、 R=S C、RS D、

6、RS 19、结构的功能函数SRZ是用来描述结构所处的工作状态的，当功能函数（）时，结构或构件处于可靠状态。 A、Z0 B、 Z=0 C、Z 0 D、 Z0 20、公路桥涵进行持久状况承载力极限状态设计时，应根据不同的安全等级进行设计，不同的安全等级 是用结构的重要性系数 0来体现的，当安全等级为二级时，0取（ ） A、1.1 B、0.9 C、1.0 D、1.2 21、结构的重要性系数1. 1 0 时，结构的安全等级为（） A、一级B、二级C、三级D、四级 22、可变作用分项系数用符号（）来表示 A、 s B、 c C、 Q D、 G 23、根据我国公路桥梁的使用现状和以往的设计经验，我国公路桥

7、梁的设计基准期统一取为 （）年。 A、25 B、 50 C、100 D、120 24、结构使用年限超过设计基准期后（） A、结构不能再使用B、可靠度不变C、可靠度降低D、可靠度提高 25、工程结构的可靠指标与失效概率 f P之间存在下列（）关系 A、愈大， f P愈大B、与 f P呈反比关系 C、与 f P呈正比关系D、与 f P存在一一对应关系，愈大， f P愈小 26、下列（）状态应按承载力极限状态计算 A、结构或构件丧失稳定B、影响正常使用的振动C、影响耐久性能的局部破坏D、影响外观的变形 27、 当结构或构件出现下列哪一种状态（）即认为超过了正常使用极限状 A、整个结构或结构的一部分作

8、为刚体失去平衡B、结构转变成机动体系 C、结构或构件丧失稳定D、影响正常使用的振动 28、在进行承载力极限状态计算时，荷载和材料强度（）值进行计算 A、均取标准值B、均取设计值 C、荷载取标准值，材料强度取设计值D、荷载取设计值，材料强度取标准值 29、对所有钢筋混凝土结构构件都应进行（） A、抗裂度验算B、裂缝宽度验算C、变形验算D、承载力计算 30、结构在规定的时间内，规定的条件下完成预定功能的概率称为（） A、安全度B、可靠度C、可靠性D、耐久性 31、 公路桥规规定，钢筋混凝土受力构件的混凝土强度等级不应低于（） A、C20 B、C25 C、C35 D、C40 32、公路桥梁受力构件的

9、混凝土强度等级有13 级，即 C20C80，中间以MPa5进级，其中 （）以下为普通强度混凝土 A、C40 B、 C50 C、C55 D、C60 3 33、与适筋梁相比，超筋梁正截面破坏的特点是（） A、破坏时受压区混凝土应力较低B、破坏时受拉钢筋已达到屈服强度 C、破坏始于受压混凝土的压碎D、以上答案均不对 34、对受弯适筋梁，受拉钢筋刚屈服时（） A、梁达到最大承载力B、离最大承载力较远C、接近最大承载力D、承载力开始下降 35、钢筋混凝土受弯构件正截面的破坏形态有适筋、超筋和少筋破坏三种，其中（）破坏是属于塑 性破坏。 A、超筋梁B、少筋梁C、超筋梁和少筋梁D、适筋梁 36、钢筋混凝土受

10、弯构件正截面的破坏形态有适筋、超筋和少筋破坏三种，其中（）破坏是属于脆 性破坏。 A、超筋梁和适筋梁B、少筋梁和适筋梁C、超筋梁和少筋梁D、适筋梁 37、梁的混凝土保护层厚度是指（） A、箍筋外表面至梁表面的距离B、主筋外表面至梁表面的距离 C、主筋截面形心至梁表面的距离D、箍筋截面形心至梁表面的距离 38、配置在梁中用来抵抗剪力的钢筋是（） A、纵向受拉主筋B、弯起钢筋和箍筋C、架立钢筋D、水平纵向钢筋 39、钢筋混凝土适筋梁正截面破坏的第三阶段末是计算（）的依据。 A、计算变形B、计算裂宽C、计算开裂弯矩D、受弯构件正截面受弯承载力 40、受弯构件正截面承载力极限状态设计的依据是适筋梁正截

11、面破坏的（） A、第阶段末的应力状态B、第阶段初的应力状态 C、第阶段末的应力状态D、第阶段末的应力状态 41、受弯构件正截面承载力计算中不考虑混凝土的抗拉，是因为（） A、中和轴以下，混凝土全部开裂 B、混凝土抗拉强度低 C、中和轴附近部分混凝土承担的内力矩很小，故可忽略不计 D、钢筋的抗拉强度很高 42、钢筋混凝土受弯构件发生超筋梁破坏时（） A、 ys ， ccu B、 sy，cuc C、 s y，cuc D、 s y，ccu 43、钢筋混凝土梁内的箍筋直径不小于（） A、mm6，且不小于1/4 主钢筋直径 B、mm8，且不小于1/4 主钢筋直径 C、mm10，且不小于1/2 主钢筋直径

12、D、mm8，且不小于1/2 主钢筋直径 44、在 T 形梁正截面承载力计算中，假定在受压区翼缘计算宽度内（） A、压应力均匀分布 B、压应力按三角形分布 C、压应力按抛物线型分布D、压应力部分均匀分布，部分非均匀分布 45、在 T 形梁正截面承载力计算中，当)5 .0( 0 fffcd hhhbfM，则该截面属于（） A、第一类T 形截面B、第二类T 形截面C、双筋截面D、无法判断 46、T 形梁截面复核中，当 ssdffcd Afhbf 时，则该截面属于（） A、第一类T 形截面B、第二类T 形截面C、双筋截面D、无法判断 47、T 形截面梁在验算 min 时，计算配筋率的公式是（） A、

13、0 bh As B、 0 hb A f s C、 v sv bS A D、 v s bS A 48、钢筋混凝土梁正截面承载力计算时，要求受压区高度 0 hx b 是（） A、为了保证计算简图的简化B、为了保证不发生超筋破坏 C、为了保证梁发生破坏时受压钢筋能够屈服 D、为了保证梁发生破坏时受拉钢筋能够屈服 4 49、钢筋混凝土梁正截面承载力计算时，为防止出现超筋梁情况x应满足（） A、 s ax2B、 2 s axC、 0 hx b D、 0 hx b 50、在进行钢筋混凝土双筋矩形截面受弯构件正截面承载力计算时，要求受压区高度 2 s ax的原因是（） A、为了保证计算简图的简化B、为了保证

14、不发生超筋破坏 C、为了保证梁发生破坏时受压钢筋能够屈服D、为了保证梁发生破坏时受拉钢筋能够屈服 51、在进行钢筋混凝土双筋矩形截面受弯构件正截面承载力计算时，若x 2 s a时，则说明（） A、受压钢筋配置过多B、受压钢筋配置过少C、截面尺寸过大D、梁发生破坏时受压钢筋早已屈服 52、在计算双筋梁和大偏心受压构件正截面承载力时，为了使受压钢筋达到屈服强度，应满足（） A、 2 s axB、x 2 s aC、 0 hx b D、x s a 53、设计双筋梁时，当求 s A， s A时，用钢量最少的方法是（） A、取 b B、取 ss AAC、取 2 s axD、取 0 min bhAs 54、

15、在双筋矩形截面受弯构件正截面承载力计算中，令 0 hx b 的目的是（） A、使（ ss AA）为最小B、使（ ss AA）为最大 C、使 ss AAD、使 ss AA 55、在钢筋混凝土受弯构件中，纵向受拉钢筋屈服与受压区边缘混凝土压碎（达到混凝土弯曲受压时的 极限压应变）同时发生的破坏为（） A、适筋破坏B、超筋破坏C、少筋破坏D、界限破坏或平衡破坏 56、在计算双筋矩形截面梁时，何时令 0 hx b ？（） A、 s A、 s A均已知B、 s A、 s A均未知C、已知 s A，求 s AD、已知 s A，求 s A 57、截面尺寸和材料强度相同时，钢筋混凝土受弯构件正截面承载力与受拉

16、区纵筋配 筋率的关系是（） A. 越大，正截面承载力亦越大B. 越大，正截面承载力越小 C 当 maxmin 时，越大，正截面承载力越大 D. 当 maxmin 时，越大，正截面承载力越小 58、提高受弯构件正截面抗弯能力最有效的方法是（） A、提高混凝土标号B、提高钢筋强度C、增加截面高度D、增加截面宽度 59、有两根其他条件均相同的受弯构件，仅正截面受拉区受拉钢筋的配筋率不同，一根大，另一 根小，设 cr M是正截面开裂弯矩， u M是正截面抗弯承载力，则与 u cr M M 的关系是（） A、大的， u cr M M 大 B、小的， u cr M M 大 C、两者 u cr M M 相同

17、 D、无法比较 60、与素混凝土梁相比，钢筋混凝土适筋梁的受弯承载力和抗裂度（） A、 均提高很多B、承载力提高很多，抗裂度提高不多 C、 抗裂度提高很多，承载力提高不多D、均提高不多 61、一钢筋混凝土矩形截面梁，混凝土强度等级为C35，MPaftd52.1，钢筋采用HRB335 级， MPafsd280，则纵向受拉钢筋的最小配筋率 min为（ ） A、0.2% B、0.24% C、 0.21% D、0.25% 62、钢筋混凝土受弯构件斜截面承载力是指构件的（） A、斜截面受剪承载力B、斜截面受弯承载力 C、斜截面受剪和受弯承载力D、正截面承载力 63、钢筋混凝土梁斜截面的破坏形态主要有斜拉

18、、剪压和斜压破坏三种，其中剪压破坏形态多见于剪跨 比m为（）的情况 A、m3B、m4C、m1D、31m 5 64、剪跨比m实质上反映了梁内正应力与剪应力的相对比值，随着m的加大（） A、抗剪能力逐步提高 B、抗剪能力逐步降低，当m3 后，斜截面抗剪能力趋于稳定 C、抗剪能力不变 D、抗剪能力大幅度提高，当m3 后，斜截面抗剪能力趋于稳定 65、当梁的剪跨比m3 时，梁一般发生（） A、斜拉破坏B、斜压破坏C、剪压破坏D、受扭破坏 66、受弯构件斜截面抗剪基本公式是以（） 破坏的受力特征建立 A、斜拉破坏B、斜压破坏C、剪压破坏D、受扭破坏 67、在梁的斜截面受剪承载力计算时， 必须对梁的截面尺

19、寸加以限制 （不能过小） ，其目的是为了防止发生 （） A、斜拉破坏B、斜压破坏C、剪压破坏D、斜截面弯曲破坏 68、 桥规规定，当 02 3 0 )105.0(bhfV tdd 时（） A、需计算配置箍筋B、不需配置任何箍筋 C、需配置箍筋和斜筋D、不需斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋 69、条件相同的无腹筋梁发生剪压，斜压和斜拉破坏时，梁的斜截面抗剪承载力的大小关系是（） A、斜压 剪压 斜拉B、 剪压 斜压 斜拉C、斜拉 剪压 斜压D、剪压 斜拉 斜压 70、 无腹筋梁斜截面的破坏形态主要有斜拉破坏、剪压破坏和斜压破坏三种，这三种破坏的性质是 （） A、 均为脆性破坏B、 均为

20、塑性破坏 C、斜拉为脆性破坏，剪压和斜压为塑性破坏D、斜拉和斜压为脆性破坏，剪压为塑性破坏 71、梁中箍筋的配箍率 sv的计算公式为（ ） A、 0 bh As sv B、 0 bh Asv sv C、 v sv sv bS A D、 v s sv bS A 72、防止梁发生斜压破坏最有效的措施是（） A、增加箍筋B、增加弯起钢筋C、增加腹筋D、增加截面尺寸 73、梁内箍筋过多易发生（） A、斜压破坏B、剪压破坏C、斜拉破坏D、发生弯曲破坏，不发生剪切破坏 74、钢筋混凝土简支梁斜截面抗剪承载力复核时，其复核位置之一是（） A、跨中截面B、支座中心截面 C、受拉区弯起钢筋弯起点处斜截面D、跨中

21、及支座中心截面 75、纵向受力钢筋必须伸过它在正截面中被充分利用点 0 5.0h后才能弯起，是为了保证（） A、正截面抗弯能力B、正截面抗剪能力C、斜截面抗剪能力D、斜截面抗弯能力 76、当梁的抵抗弯矩图覆盖住设计弯矩包络图时，可保证（） A、正截面受弯能力B、正截面受剪能力C、斜截面受剪能力D、斜截面受弯能力 77、沿梁长各个正截面按实际配置的纵向受拉钢筋面积，产生的能抵抗的弯矩图形称为（） A、弯矩包络图B、抵抗弯矩图C、配筋图D、施工图 78、钢筋混凝土纯扭构件，受扭纵筋和箍筋的配筋强度比为7.16.0，当构件破坏时（） A、纵筋和箍筋都能达到屈服强度B、仅纵筋达到屈服强度 C、仅箍筋达

22、到屈服强度D、纵筋和箍筋都不能达到屈服强度 79、抗扭钢筋由抗扭纵筋和抗扭箍筋两部分组成，为使受扭构件产生适筋破坏，配 筋强度 一般应在（） A、 1.7 C、1.7 N2 , 且在（N1 ，M 1）作用时柱将破坏，那么， （N2 , M2 ）作用时（） A、柱不会破坏B、柱将破坏C、不能判断是否会破坏D、柱会有一定变形，但不会破坏 101、偏心受压构件设计时，当满足条件（）时，属于小偏心受压构件 A 、 00 3 .0 heB、 0 e 0 3.0hC、x 0 h b D、 0 hx b 102、偏心受压构件设计时，当满足条件（）时，属于大偏心受压构件 A 、 00 3 .0 heB、 0

23、e 0 3.0hC、x 0 h b D、 0 hx b 103、 00 3 . 0 he时，可先按小偏心受压构件进行设计计算，这种近似的判别方法仅适用于（） A、圆形截面偏心受压构件B、矩形截面偏心受压构件 C、任意截面偏心受压构件D、T 形截面偏心受压构件 104、偏心受压构件，当 00 3 .0 he时（） A、肯定是大偏压B、可能是大偏压C、肯定是小偏压D、可能是小偏压 105、大偏心受压是（） A. 受压破坏B. 受拉破坏C. 斜拉破坏D. 剪压破坏 106、柱中纵向受力钢筋的直径不宜小于（） 、 mm B. mm C. mm D. mm 107、何种情况下，令bhAs min 计算偏

24、心受压构件（） 、 ss AA， 且均未知的大偏心受压B 、 ss AA， 且均未知的小偏心受压C、 ss AA， 且 s A已知的大偏心受压D、 ss AA，且 s A已知的小偏心受压 108、 钢筋混凝土矩形截面大偏压构件截面设计当x 2 s a时， 受拉钢筋的计算截面面积 s A的求法是（） A、按 2 s ax计算B、按 s ax计算C、按 0 hx b D、按最小配筋率及构造要求确定 109、偏心受压柱设计成对称配筋，是为了（） A、降低造价B、节省计算工作量C、方便施工D、方便绘图 110、偏心受压构件的相对界限受压区高度 b （） A、与受弯构件一样B、比受弯构件小C、比受弯构件

25、大，因为轴向力增加了受压区高度D、与偏心距有关 111、混凝土受压区高度界限系数 b 主要与哪些因素有关（） A 、钢筋和混凝土的强度等级 B. 截面尺寸 C、截面尺寸及混凝土的强度等级D.截面尺寸及钢筋的强度等级 112、有一种偏压构件（不对称配筋），计算得 2 462mmAs，则（） A、 s A按 2 462mm配置B、 s A按受拉钢筋最小配筋率配置 C、 s A可以不配置D、 s A按受压钢筋最小配筋率配置 8 113、下列关于钢筋砼梁的抗弯刚度表述何者正确（） A、 钢筋砼粱的抗弯刚度是一个常数 B、钢筋砼粱的抗弯刚度是一个变数，随着荷载的增加而不断降低的 C、钢筋砼粱的抗弯刚度是

26、一个变数，随着荷载的增加而不断增加 D、以上答案均不对 114、提高截面刚度的最有效措施是（） A、提高混凝土强度等级B、增大构件截面高度C、增加钢筋配筋量D、改变截面形状 115、持久状况正常使用极限状态验算时，作用（荷载）效应采用（） A、 设计值B、标准值C、频遇值D、 准永久值 116、 公路桥规规定，构件在吊装时，构件重力应乘以动力系数（） A、1.2 或 0.85 B、1.1 或 0.95 C、1.25 或 0.85 D、 1.3 或 0.85 117、钢筋混凝土受弯构件设置预拱度的目的是为了消除结构（）的影响。 A、 车辆荷载B、自重和车辆荷载C、人群荷载D、 自重 118、其他

27、条件相同时，预应力混凝土构件的延性通常比普通混凝土构件的延性（） A、相同B、大些C、小些D、大很多 119、预应力混凝土结构宜采用（） A、火山灰水泥B、硅酸盐水泥C、矿渣水泥D、以上三种均可 120、先张法构件的预压力是通过（）来传递的 A.、承压力B、粘结力C、粘结力和承压力D、以上答案都不对 121、后张法构件的预压力是靠（） A.、粘结力和承压力来传递B、工作锚具来传递和保持的C、粘结力来传递的D、以上答案都不对 122、加筋混凝土结构按预应力度大小分类，当预应力度为（）时，是全预应力混凝土结构 A、mknM d .2200 0 属于第一类T 形截面 3）)2/1179(16005

28、.11102200 6 xx 02391302358 2 xx mmx106mknM d .400 0 属于第一类T 形截面 3）1 4 9. 0 5 4 01 0 0 02 .9 10400 2 6 2 0 0 0 hbf M A fcd d ； 4）162. 0149.0211211 0 A56. 0 b 5） 2 0 2878540162.01000 280 2. 9 mmhb f f A f sd cd s 6）%17.0 280 06.1 45.045.0 sd td f f ,取%2.0 m i n %67.2 540200 2878 0 bh As %2.0 min 11、解：

29、1）求弯矩设计值：mknPM d .1005022 2）mmh46040500 0 安全等级为二级0 .1 0 3）mkn h hhbf f ffcd .6.123) 2 80 460(804002 .9) 2 ( 0 mknMd.100 0 属于第一类T 形截面 4）128. 0 4604002. 9 10100 2 6 2 0 0 0 hbf M A fcd d ； 5）137.0128. 0211211 0 A62.0 b 6） 2 0 1189460137.0400 195 2 .9 mmhb f f A f sd cd s 7）%29. 1 460200 1189 0 bh As %

30、24. 0 195 06.1 45. 045. 0 min sd td f f 12、解： 1）mmh74060800 0 2）mkn h hhbf f ffcd .1.476) 2 100 740(1006005.11) 2 ( 0 mknM d .560 0 属于第二类T 形截面 3）) 2 ()() 2 ( 0 00 f ffcdcdd h hhbbf x hbxfM 26 )50740(100)300600(5 .11)5.0740(3005.1110560 6 xx mmx2 .139mmh b 4.41474056. 0 0 4） 2 2947 280 3001005.112 .1

31、393005.11 )( mm f bbhfbxf A sd ffcdcd s 13、解： 1）mmh64060700 0 2）mkn h hhbf f ffcd .552) 2 80 640(8010005 .11) 2 ( 0 mknM d .580 0 属于第二类T 形截面 3）) 2 ()() 2 ( 0 00 f ffcdcdd h hhbbf x hbxfM )40640(80)2501000(5.11)5 .0640(2505.1110580 6 xx mmx7.97mmh b 4 .35864056.0 0 4） 2 3467 280 750805.117.972505.11

32、)( mm f bbhfbxf A sd ffcdcd s 14、解： 1）mmh6.7264 .73800 0 2）mKNmmNhbf ffcd .69.0.6900001006005 .11 mKNAf ssd .8246.02945280 mKNhbf ffcd .69.0 mKNAf ssd .8246.0故为第二类T形截面 3）mm bf hbbfAf x cd ffcdssd 139 3005.11 100)300600(5.112945280 )( xmmh b 9 .4066.72656.0 0 4）)5.0()() 2 ( 0 0fffcdcdu hhhbbf x hbxfM

33、 )1005 .06 .726(100)300600(5 .11) 2 139 6 .726(1393005 .11 mKN .5.548 15、解： 1）mmh8.5552 .44600 0 2）mKNmmNhbf ffcd .368.0.368000804005 .11 mKNAf ssd .41244.01473280 mKNhbf ffcd .368.0 mKNAf ssd .41244.0故为第二类T 形截面 3）mm bf hbbfAf x cd ffcdssd 5 .95 2505.11 80)250400(5 .111473280 )( xmmh b 2 .3118 .5555

34、6.0 0 4） mKN hhhbbf x hbxfM fffcdcdu .7.210 )805. 08.555(80)250400(5.11) 2 5 .95 8.555(5 .952505 .11 )5 .0()() 2 ( 0 0 5）mKNM u .7 .210mKNM d .200 0 安全 16、解： 1）mmh4.7576.42800 0 2）mKNmmNhbf ffcd .69.0.6900001006005 .11 mKNAf ssd .4256. 01520280 27 mKNhbf ffcd .69.0 mKNAf ssd .4256.0故为第一类T形截面 3）mm bf

35、 Af x fcd ssd 7 .61 6005 .11 1520280 mmh b 1 .4244.75756.0 0 4）mKN x hxbfM fcdu .3 .309) 2 7.61 4 .757(7.616005.11) 2 ( 0 5）mKNM u .3.309mKNM d .450 0 不安全 17、解： 1）mm N M e d d 600 10400 10240 3 6 0 2）mmaa ss 50 mmh450 0 mme620600034. 1 0 3）242. 0 4504002.9 10400 3 0 bhf N cd mmas1002 mma h ee ss 820

36、50250620 2 0 5） 2 0 2 0 1 5 1 3 )( )5. 01( mm ahf bhfNe AA ssd cds ss 6） 2 1513mmAA ss 2 400500400002.0002.0mmbh 18、解： 1）2.4 600 2500 0 h l 5 故不考虑附加偏心增大系数的影响，取0.1 2）mmaa ss 45 mmh55545600 0 mm N M e d d 717 10460 10330 3 6 0 mme7177170. 1 0 3）18.0 5554005.11 10460 3 0 bhf N cd mmas902 mma h ee ss 97

37、245300717 2 0 5） )( )5. 01( 0 2 0 ssd cds ss ahf bhfNe AA )45555(280 )18. 05 .01(18. 05554005.1197210460 23 2 1505mm 6） 2 1505mmAA ss 2 480600400002.0002.0mmbh 19、解： 1）5 400 2000 0 h l 故可不考虑附加偏心增大系数的影响，即取0.1 2）mmaa ss 45 mmh35545400 0 28 mm N M e d d 569 10325 10185 3 6 0 mme5695690. 1 0 3）265.0 355

38、3005.11 10325 3 0 bhf N cd mmas902 mma h ee ss 72445200569 2 0 5） )( )5. 01( 0 2 0 ssd cds ss ahf bhfNe AA )45355(280 )265.05. 01(265. 03553005 .1172410325 23 2 1559mm 6） 2 1559mmAA ss 2 240400300002.0002.0mmbh 20、解： 1）7.4 600 28000 h l 5故不考虑附加偏心增大系数的影响，取0.1 2）mmaa ss 45 mmh55545600 0 mm N M e d d 6

39、00 10400 10240 3 6 0 mme6003500. 1 0 3）209.0 5553005.11 10400 3 0 bhf N cd mmas902 mma h ee ss 85545300600 2 0 5） )( )5. 01( 0 2 0 ssd cds ss ahf bhfNe AA )45555(280 )209.05. 01 (209. 05553005 .1185510400 23 2 1002mm 6） 2 1002mmAA ss 2 360600300002.0002.0mmbh 21、解： 1）5 400 2000 0 h l 故可不考虑附加偏心增大系数的影

40、响，即取0.1 2）mmaa ss 45 mmh35545400 0 mm N M e d d 569 10325 10185 3 6 0 mme5695690.1 0 mmh5.1063553. 03.0 0 可按大偏心受压进行设计 mma h ee ss 72445200569 2 0 29 3）取56.0 b )( )5.01( 0 2 0 ssd cdbbsd s ahf bhfeN A )45355(280 3553005.11)56.05.01(56.072410325 23 2 2.691mm 2 240400300002.0002.0mmbh 4） sd dssdbcd s f

41、 NAfhbf A 0 0 2 8 0 1032512 .69128035556.03005 .11 3 2 1980mm 2 240400300002.0002.0mmbh 22、解： 1）5 600 3000 0 h l 故不考虑附加偏心增大系数的影响，取0 .1 2）mmaa ss 45 mmh55545600 0 mm N M e d d 700 10600 10420 3 6 0 mme7007000. 1 0 3）235.0 5554005.11 10600 3 0 bhf N cd mmas902 mma h ee ss 95545300700 2 0 5） )( )5. 01(

42、 0 2 0 ssd cds ss ahf bhfNe AA )45555(280 )235.05. 01(235. 05554005 .1195510600 23 2 1955mm 6） 2 1955mmAA ss 2 480600400002.0002.0mmbh 23、解： 1）8 500 40000 h l 5 应考虑附加偏心增大系数的影响，即取034.1 2）mm N M e d d 750 10400 10300 3 6 0 mmaa ss 50 mmh450 0 mme5.775750034. 1 0 mmh1354503 .03.0 0 可按大偏心受压进行设计 mma h ee

43、 ss 5 .975502505 .775 2 0 3）取56.0 b 30 )( )5. 01( 0 2 0 ssd cdbbsd s ahf bhfeN A )50450(280 4504002.9)56.05.01 (56.05.97510400 23 2 801mm 2 400500400002.0002.0mmbh 4） sd dssdbcd s f NAfhbf A 0 0 280 10400180128045056.04002.9 3 2 2 6 8 4mm 2 400500400002.0002.0mmbh 24、解： 1）5 400 2000 0 h l 故可不考虑附加偏心增

44、大系数的影响，即取0.1 2）mmaa ss 45 mmh35545400 0 mm N M e d d 530 10300 10159 3 6 0 mme5305300. 1 0 mmh5.1063553 .03 .0 0 可按大偏心受压进行设计 mma h ee ss 68545200530 2 0 3）取56.0 b )( )5.01( 0 2 0 ssd cdbbsd s ahf bhfeN A )45355(280 3553005.11)56. 05.01 (56. 068510300 23 2 348mm 2 240400300002.0002.0mmbh 4） sd dssdbcd s f NAfhbf A 0 0 280 10300134828035556.03005.11 3 2 1 7 2 6mm 2 240400300002.0002.0mmbh