消防连廊模板支撑施工方案.pdf

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1、. . 消防连廊模板支撑施工方案 工 程 名 称： 施 工 单 位： 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司 编制人： 审核人： 日期： 一、工程概况： 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 2 本工程为裕昌九州国际居住小区9#、14#、15#住宅楼 , 该工程位于该 工程位于山东省聊城市淮河路以南, 长江路以北，黄山路以东，中华路以西。 14#、15#楼地下两层为储藏室，地上十八层为住宅工程。在十三层有 一道消防连廊，长 9.4m、宽 1.6m，板厚 100mm ，在十一层顶预埋工字钢梁。 9#楼地下两层为储藏室，地上二十六层为住宅工程，自十二层起到二 十四层每层有一道消防连廊。该消防

2、连廊是平板式的，长12.6m、宽 1.6m， 板厚 100mm 。在十一层顶预埋工字钢梁。 本工程基础为后注浆泥浆护壁钻孔灌注桩+承台+防水板基础，主体为 钢筋砼剪力墙结构。地下负一层层高3.1 m , 地下负二层层高 2.9m，住宅 标准层层高 2.9m。 开竣工日期： 2014 年 12 月 5 日2016 年 7 月 30 日 二、编制依据 JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 GB50009-2012 建筑结构荷载规范 JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范 JGJ59-2011建筑施工安全检查标准 本工程施工组织设计 现行有效的有关建筑施工质量安全文件

3、 施工现场总平面布置图 本公司有关安全管理、文明施工的文件 三、施工计划 1、工程实施中集中技术力量、配足施工机具、劳动力、周转材料，科 学合理安排施工，充分调动施工人员的劳动积极因素，并采取相应经济激 励措施，确保按期完成整个工程。 2、计划采用扣件式钢管模板支撑系统，钢管模板支撑系统结构简单， 受力稳定可靠，不易丢失零散件，并配备较完善的系列构件，能够提高工 程进度。 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 3 3、 公司租赁站有足够的周转架设材料，钢管及配件优先使用到本工程， 满足工程施工需要。 4、主要材料供应、使用计划 序号材料名称单位进场时间 1 钢管根根据用量分批进场

4、 2 扣件个根据用量分批进场 3 垫板块根据用量分批进场 4 铁垫板块根据用量分批进场 5 工字钢根根据用量分批进场 6 安全密目网片根据用量分批进场 7 安全网片根据用量分批进场 8 塔吊台现场已安装验收 9 油漆公斤根据用量分批进场 10 线绳斤根据用量分批进场 11 安全帽顶 根据人员数量 12 安全带条 根据使用人员数量 13 钢丝绳条根据用量进场 四、施工工艺技术 一、消防连廊模板支撑方案设计 1、由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢筋混凝土结构，连廊模板模 板支撑架底部无支撑点，因此在连廊模板模板支撑架底部架设工字钢梁， 以作为连廊模板模板支撑架支撑点之用。 2、连廊模板模板支撑架底

5、部支撑工字钢梁设置在连廊层高的下一楼层 位置，钢梁上架设48*2.75mm钢管模板支撑架，以作为连廊模板的支撑。 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 4 3、工字钢梁拟采用18#工字钢，长 4.5m，里端 2.6m 锚固在已浇筑好 的楼板上，外端 1.9m 作为模板支撑架的支撑点；工字钢梁外端设置斜撑， 斜撑采用48*2.75 钢管，在工字钢梁上焊斜钢筋棍，将钢管插入钢筋棍并 与钢梁焊接。支撑的另一端顶在下一楼层剪力墙或地面上。 4、工字钢梁水平间距不大于1.0m，里端设置三道，锚环（ HPB235 级 16 钢筋） 5、在工字钢钢梁上满铺3.5 厚架板，作为模板支撑架立杆的支

6、撑点。 6、连廊模板支撑模板支撑架的立杆横距（垂直连廊方向）1.0m，纵距 （沿连廊方向） 1.0m；模板支撑架底部（距工字钢0.2m 处）设置纵、横向 扫地杆，模板支撑架中部（距工字钢1.6m 处）设置纵、横向连杆，模板支 撑架立杆与剪力墙模板拉结牢固。 7、连廊模板支撑架外侧两端各设置一道剪刀撑。 8、连廊外侧施工脚手架横距0.85m，纵距 1.5m，步距 1.5m；脚手板采 用木板封闭，脚手架高出施工层不少于1.2m。 五、施工安全保证措施 模板、支架拆除时严禁随地抛掷，必须经受料平台吊至地面。 模板应堆放整齐， 堆放高度不得超过1.5m，堆放时必须有防倾倒措施。 支模前必须搭好排架和脚

7、手架（见前章节图示及相关安全操作规程等） 支模施工时， 6 级以上大风要停止施工。 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时 必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织 及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动， 发现问题及时组织处理。 钢管、模板严禁大量集中堆放在支架上，防止支架因集中受荷失稳。 消防连廊为悬挑结构，结构混凝土强度必须达到设计及规范的要求， 方可拆除模板及支撑。 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 5 模板拆除后要及时送至搂面或地面，严禁留有未拆除的悬空模板。

8、 拆除模板、支架时，区域范围内要设置警戒线，并有专人监护。 “临边” “四口”要按要求设置安全防护设施， 施工未完不得随意拆除。 在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板 模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“ 禁止通行 “ 安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上 操作。 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m ， 外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不 得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、 锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电

9、刨同 时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径 的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时 断电加锁。 用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。 模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须 采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。 六、劳动力组织 消防连廊劳动力组织， 模板支撑的架子工， 计划需 6 人，模板工计划需 6 人，塔吊司机 2 人，砼工 4 人，焊工 1 人，施工员 1 人，安全员 1 人。电 工 1 人，机修工 1 人。 后勤：包括食堂、医务、清洁等考虑10 人。

10、 劳动力计划表 消防连廊模板支撑劳动力计划表 工种施工阶段 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 6 悬挑梁安置铺架板、垫板 搭设模板支撑、支 模板 浇筑混凝土 人数组数人数组数人数组数人数组数 砼工4 1 架子工6 1 25 2 木工6 1 6 1 电工1 1 1 1 1 1 1 1 电焊工1 1 1 1 1 1 1 1 塔吊司机2 1 2 1 2 1 2 1 机修工1 1 1 1 1 1 1 1 七、计算书 1. 模板构造及支撑参数 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 7 (1) 构造参数 楼层高度 (m) 3 结构表面要求隐藏 楼板厚度 (mm) 100 立

11、杆步距 (m) 1.5 立杆纵向间距 (m) 1 立杆横向间距 (m) 0.6 脚手架从距地面34.7m 处开始搭设搭设高度 (m) 2.7 顶步栏杆高 (m) 0.9 内立杆距墙 (m) 0.3 立杆步距 (m) 1.6 总步数1 小横杆伸出内立杆 长度 (m) 0.1 扫地杆距地 (m) 0.2 采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1 根 钢管类型48 2.75 连墙件布置方式二步三跨连墙件连接方式扣件连接 连墙件扣件连接方 式 单扣件 扣件抗滑承载力折减 系数 1 脚手架沿墙纵向长度(m) 11 (2) 支撑参数 板底支撑钢管 (mm) 482.75 钢管钢材品种 钢材 Q2

12、35钢( 16-40) 钢管弹性模量 (N/mm 2) 206000 钢管屈服强度 (N/mm 2) 235 钢管抗拉 / 抗压 / 抗弯 强度设计值 (N/mm 2) 205 钢管抗剪强度设计 值(N/mm 2) 120 钢管端面承压强度设 计值 (N/mm 2) 325 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 8 2. 荷载参数 （1）施工活荷载 新浇筑砼自重标准 值(kN/m 3) 24 钢筋自重标准值 (kN/m 3) 1.1 板底模板自重标准值(kN/m 2) 0.25 (2) 风荷载参数 工程地理位置山东济南市 基本风压 (kN/m 2) 0.3 地面粗糙度类别 C类(

13、 有密集建筑群市 区) (3) 静荷载参数 (1) 脚手板参数 选用木脚手板，按规范要求铺脚手板 脚手板自重 (kN/m 2) 0.35 铺设层数1 (3) 挡脚板参数 选用木脚手板 (220483000) ，铺脚手板层设挡脚板 挡脚板自重 (kN/m 2) 0.08 铺设层数1 (4) 围护材料 2300 目/100cm2， A0=1.3mm2密目安全网全 封闭 密目网规格 2300 目/100cm2， A0=1.3mm2 密目网自重 (kN/m 2) 0.01 密目网自重 (kN/m 2) 0.01 上半步高度 (m) 0.8 (5). 支撑参数 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板

14、支撑方案 9 支撑系统搭设形式斜撑式 主梁截面特征工字钢工字钢型号18 号工字钢 型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用螺栓方式，螺栓直径16mm 楼板混凝土强度等级C30 支杆型号482.75mm钢管 支杆支点与主梁垂直 距离 (m) 2.9 3. 荷载计算及组合 永久荷载标准值 Gk= 0.25 1.000 + 241.0000.1 + 1.1 1.0000.1=2.760 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m ； 计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合： q=2.760kN/m； (2) 计算弯矩采用基

15、本组合： A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2 2.760 =2.981kN/m ； q2=0.91.4 2.500 =3.150kN/m ； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.352.760=3.353kN/m； q2=0.91.4 0.7 2.500=2.205kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2 2.760 =2.981kN/m； P1=0.91.4 2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.91.352.760 =3.353kN/m ； 聊城市龙豪建筑安装工程有

16、限公司消防连廊模板支撑方案 10 P2=0.91.4 0.7 2.5 =2.205kN ； 4、立杆的稳定性计算 ( 一) 立杆的轴向力设计值N (1) 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1 永久荷载标准值 Gk= 0.25 10.6 + 2410.6 0.1 + 1.110.6 0.1 + 1/0.3 10.048 + 0.6 0.0614=1.853 kN ； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=110.6=0.600 kN/m ； 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=max （Na ，Nb）=2.780kN； 由可变荷载效应控制的组合： Na=0.9(1.2 1.853+1.4 0.600

17、) =2.757kN ； 由永久荷载效应控制的组合： Nb=0.9(1.35 1.853+1.4 0.7 0.600) =2.780kN ； (2) 脚手架钢管的自重： N2=1.20.145(3-0.1)=0.504 kN； (3) 立杆的轴向力设计值N 计算顶部立杆时： N=N1=2.780kN ； 计算底部立杆时： N=N1+N2=2.780+0.504=3.284kN ； ( 二) 验算立杆长细比 ，确定稳定系数 依据 JGJ130-2011规范第 5.4.6 条： 顶部立杆段： = k 1（h+2a）/i 非顶部立杆段： = k 2 h/i 其中: - 立杆长细比； k - 立杆计算

18、长度附加系数，验算长细比时，取k=1； i - 立杆的截面回转半径， i=1.600 10 -2 m； (1) 顶部立杆段计算 验算长细比时取 k=1 计算 ： =12.035 (1+210910 -3 )/(1.60010 -2 )=154.914 ； 计算稳定系数 时，查 JGJ130-2011规范表 5.4.6 ，k=1.155 =1.155154.914=178.926 ，查 JGJ130-2011规范 A.0.6 表得 到 = 0.223 ； 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 11 (2) 底部立杆段计算 验算长细比时取 k=1 计算 ： =11.755 1.5/(

19、1.60010 -2 )=164.531 ； 计算稳定系数 时，查 JGJ130-2011规范表 5.4.6 ，k=1.155 =1.155164.531=190.034 ，查 JGJ130-2011规范 A.0.6 表得 到 = 0.199 ； (3) 验算立杆长细比 钢管立杆长细比 = 164.531 小于钢管立杆允许长细比210.000，满足 要求！ ( 三) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw 计算风荷载标准值Wk=z?s?0 其中 z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用： 脚手架顶部 z=0.650，脚手架底部 z=0.650； s - 风荷载体型系数： s=1.3 =1.

20、30.115=0.149 ；为挡风系数。 0 - 基本风压 (kN/m 2) ，按照荷载规范规定采用： 0=0.3 kN/m 2； 经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架顶部 Wk=0.6500.1490.3=0.029 kN/m 2； 脚手架底部 Wk=0.6500.1490.3=0.029 kN/m 2； 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩： Mw=0.91.4WkLh 2/10 脚手架顶部 Mw=0.91.4 0.029 11.5 2/10=0.008 kN ?m ； 脚手架底部 Mw=0.91.4 0.029 11.5 2/10=0.008 kN ?m ； 5. 立杆的稳定性计算 立杆的

21、稳定性计算公式 = N/( A) + Mw/W f 其中: - 钢管立杆应力计算值（ N/mm 2） ； A - 立杆净截面面积： A = 3.9110 2 mm2； Mw - 风荷载设计值产生的弯矩； W - 立杆截面模量： W = 4.18 10 3 mm 3； 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 12 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2； 顶部立杆应力计算值： 1=2.78010 3/(0.223 3.91 102)+0.008 106/(4.18 103)=33.839 N/mm2； 底部立杆应力计算值： =3.28410 3/(0.199 3.

22、91102)+0.008 106/(4.18 103)=44.192 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 44.192N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm 2，满足要求！ 6、连墙件的稳定性计算 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，按照下式计算： Nlw = 1.4 WkAw = 4.443 kN； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.600 m 2； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.443 kN ； 连墙件承载力设计值按下式计算： N f = A f 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i

23、= 700/16的结果查表得到 =0.873； A = 3.91 cm 2；f=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.873 3.91 10 220510-3 = 69.955 kN ； Nl=7.443kN Nf=69.955kN，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl=7.443kN 单扣件的抗滑力8.000kN，满足要求！ 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 13 7、悬挑梁受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N和水平钢梁自重荷载的共同作用。 本方案中，脚手架排距为60

24、0mm ，内排脚手架距离墙体300mm ，第一道支撑与墙的 距离为 1900mm 。 悬挑梁的截面惯性矩I = 1660 cm 4，截面抵抗矩 W = 185 cm3，截面积 A = 30.6 cm2， 线密度 G = 24.1 kg/m 。 外立杆轴向力设计值N1= 10.816 kN ； 内立杆轴向力设计值N2= 13.936 kN ； 悬挑梁自重荷载 q=1.2 24.1 9.8 10 -3=0.289kN/m 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 14 悬挑脚手架示意图 10019002450 100 6003750 0.289kN/m 10.816kN 13.936kN

25、 悬挑脚手架计算简图 0.029 8.8518.678 5.258 5.634 1.098 0.39 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 15 0.001 5.257 1.823 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 各支座对悬挑梁的支座反力由左至右分别为： R1=19.696kN ； R2=6.733kN ； R3=-0.390kN 。 最大弯矩 Mmax= 5.257 kN m ； 最大应力 =M/1.05W+N/A= 5.257 106 /( 1.05 185000 )+ 7.485 103 / 3060 = 29.511 N/mm 2； 悬挑

26、梁的最大应力计算值 =29.511 N/mm 2 小于抗压强度设计值205N/mm 2，满足要 求! 8、悬挑梁稳定性计算 悬挑梁采用 18 号工字钢 , 计算公式如下： = M/ bWx f 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录 B得到： b=2.00 由于 b大于 0.6 ，依钢结构设计规范 (GB50017-2003) 附表 B，按照下面公式 调整： 得到 b =0.929。 经过计算得到最大应力 = 5.257 10 6 /( 0.929 185000 )= 30.590 N/mm 2； 悬挑梁的稳定性计算 = 30.590

27、N/mm 2 小于f=215N/mm 2，满足要求 ! 9、支杆的受力计算 按支杆承受全部荷载，通过计算得到钢绳或支杆的支点从左至右支座 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 16 反力分别为： R1=9.364kN 。 水平悬挑梁的轴力 RAH和支杆的轴力 RDi按照下面计算 RAH = RDicosi 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisin i 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为： RD1=11.022kN。 10、支杆的强度计算 斜压支杆的轴力 RD取最大值进行计算，为 RD=11.022kN 下面压杆以 48 2

28、.75mm 钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/ A f 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 11.022kN ； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.413m ； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.600cm ； - 轴心受压斜杆的稳定系数 , 由长细比 l/i查表得到 = 0.160； A - 受压斜杆净截面面积， A =3.910cm 2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是176.537 N/mm 2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm 2； 受压斜杆的稳定性计算 =176.537N/mm 2 f=215N/

29、mm2，满足要求！ 11. 斜撑支杆的焊缝计算 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lwt fc或 ft 其中 N 为斜撑支杆的轴向力， N=21.071kN ； lw为斜撑支杆件的周长，取150.796mm ； 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 17 t为斜撑支杆焊缝的厚度， t=3.500mm； ft或 fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm 2； 经过计算得到焊缝最大应力 = 21.071 10 3/(150.796 3.500) = 39.922N/mm2。 对接焊缝的最大应力 =39.922N/mm 2 小于 185 N

30、/mm 2，满足要求！ 12、锚固段与楼板连接的计算 （1）. 水平悬挑梁与楼板压点采用弯钩螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算 锚固深度计算公式 : h N/ dfb 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.390kN ； d - 楼板螺栓的直径， d = 16mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm 2； f - 钢材强度设计值 , 取 215N/mm 2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 0.39010 3/(3.142 16 1.430)=5.423mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 3.14

31、216 221510-3=43.228kN 螺栓的轴向拉力 N=0.390kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.228kN， 满足要求！ （2）. 水平悬挑梁与楼板压点如果采用锚板螺栓，混凝土局部承压计算 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: N (b 2- d2/4)f cc 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 0.390 kN ； d - 楼板螺栓的直径， d = 16mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长， b=5d=80mm ； f cc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.585N/mm 2； 经过计算得到公式右边等于84.213 kN ，大于锚固力 N=0.390kN ，楼板混凝土局 部承压计算满足要求！ 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司消防连廊模板支撑方案 18