《《热力发电厂》复习题计算题和简答题华电经管.docx.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《《热力发电厂》复习题计算题和简答题华电经管.docx.pdf（10页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、计算题： 3.热力发电厂主要有哪些不可逆损失？怎样减少这些过程的不可逆损失以提高热经济性？ 答：主要不可逆损失有 1）锅炉内有温差换热引起的不可逆损失；可通过炉内打礁、吹灰等措施减少热阻减少不可逆性。 2）主蒸汽中的散热和节流引起的不可逆性；可通过保温、减少节流部件等方式来减少不可逆性。 3）汽轮机小不可逆膨胀引起的不可逆损失；可通过优化汽轮机结构来减少不可逆性。 4）锅炉散热引起的不可逆损失；可通过保温等措施减少不可逆性。 5）凝汽器有温差的换热引起的不可逆损失；可通过清洗凝汽器减少热阻以减少不可逆性。 4.某一朗肯蒸汽循环，汽轮机进汽参数为：p0=3.495Mpa,温度为t（）=435 C
2、，排气压力 pc=4.99Mpa,环境温度为ten=O C,环境压力为pe,=0. 0998Mpa,试求： （1）朗肯循环的热效率； （2）同温限的卡诺循环的热效率； （3）该朗肯循环与温限、吸热量相同的卡诺循环相比燔增及火用的损失？解：根据机 组参数查焙嫡图和水蒸汽图表可得 ho=331O kj/kg hc=2110 kj/kg hc =133. 7 kj/kg tc =32. 90 kj/kg sc=7. 0 kj/kg Si =0. 4762 kj/kg. （1）郎肯循环的热效率为 hQ - he 1 he (2)同温限卡诺循环热效率为 Tc % =1- =1-(32. 9+273) /
3、 (435+273) =0. 568 （3）对卡诺循环：爛增为 A h hc 3310-137.7 T 435 + 237 火用损失为 = Tens = 237x4.48 = 223.04kj / kg.k （4）对朗肯循环 爛增为 = =7-0.4762=6. 5238kj/kg. k 夾用损失为AE = T4 = 6.5328x273 = 1780.99Q/gJl 8. 一台200MW汽轮发电机组，若热耗率下降4. 1816kj7（kw. h）,年运行小时数n=6000h, 试问 一年节约多少标准煤？ 解：一台200MW汽轮发电机组一年的发电量为 W= （200x 10 6X 6000X3
4、600） /（3600x 1000） =12x 108（kw. h） 故一年内节约标准煤 10. 若汽轮发电机组按朗肯循环工作，有关参数为pb=13.83Mpa tb=540 C p（） =4.48k“ kg.k =12.75Mpa、 t（）=535 C、Pc二0. 0049Mpa、rjb-0. 88 ri=0. 86、g二0. 985、m=0. 985、ap 不计泵效率。 (1)试求下列各经济指标： 1)汽轮发电机组的汽耗量、汽耗率、热好量、和热耗率； 2)锅炉设备的热耗量、煤耗量； 3)发电厂的热耗量、热耗率、热效率、和标准供电煤耗率； (2)讨论这些指标之间的关系，指出那些指标是较完善的
5、，为什么？解：根据锅炉和汽轮机 的参数，从水蒸汽表及焙嫡图中查得 hb=3440kj/kg ho=343O kj/kg hca=2005 kj/kg hwc=136. 5 kj/kg (1)汽轮发电机组的经济指标 “虹且 小3600匕3600x200x1000 汽耗量D = - “ = - (/70饥) 讥久(3430 2005) X0.86X 0.985 x 0.985 =605545 (kg/h) 汽耗率山二Do/Pj二605545/200000=3. 03 kg/ (kw. h) 热耗量Qo=Do(ho-hJ=605545 (3430-136. 5 )=1994. 610 6(kj/h)
6、 热耗率qo=do(ho-hwc)=3. 00 (3430-136. 5)=9971. 8 kj/kw. h (2)锅炉设备的热经济指标 =口仇-加c)二605545(3440-136.5)二2273. 20x10 (kj/h) “ % 0.88 标准煤耗量 B=Qb/Q)=2273. 20x10729270x10=77. 6t/h (3)发电厂主要热经济指标 管道效率 h -h =仏-(3430-136. 5)/(3440-136- 5)-0. 9969 热耗率 q % - 9971.8 -11366.83 kj/kw.h 卩讥 0.9969x0.88 热耗量 Qcp=BQ.=22731.2
7、0xl06 (kj/h) 热效率 =3600/乙二3600/乙二3600/骗二3600/11366? 83=0. 317 发电标准煤耗量 n 173 hx =-=0. 123x1070. 317二388 g 标准煤/kw. h 标准供电煤耗率 bsn = = -=388/(1-0. 07)二417g 标准煤/kw. h P _ 臨-J 12.已知某汽轮发电机组的有关参数：p()=3.34Mpa、t()=435 C、d0=4. 7kg/ (kw. h)、 tfw=15O C pfv=4. 9Mpa,若仍厂0.88,试求该机组的绝对电效率和电厂的煤耗率。 解：根据锅炉和汽轮机参数，从水蒸汽表和熔燔
8、图查得 ho=33O6kj/kg hfu634.9kj/kg 汽轮发电机组的热耗率为 qo=do(ho-hfw)=4. 7x (3306-634. 9)=12554. 17kj/kw. h 则发电厂的热耗率为 发电厂热效率 =3600化“二3600%二3600/.二3600/14266. 10=0. 252 卩 2BQ( 发电标准煤耗量 0 1?3 bs = 匕乞=0. 123x 1000/0. 252=487. 4g 标准煤/kw. h 乂 故该机组的绝对电效率为 / 二二0. 252/0. 88=0. 286 14某凝汽式发电厂装有两台300MW汽轮发电机组，年设备利用小吋数n=6000h
9、,机组的热耗 率q二7954. 9kj/(kw. h), 7p=0. 98, b=0. 91,全年供电W=337680 万kW. h,试求： (1 )厂用电率和供电标准煤耗率； (2 )平均每天烧的煤多少吨； (3 )若某项革新使机组的热耗率降低4. 1868kj/kW.h,全年节约多少标准煤？ 解发电厂主要热经济指标 电厂热耗率 qrn = 亚=7594. 9/ (0. 91x0. 98)=8920. 04 kj/kw. h 二的 叶几 =12554.17/0.88=14266. 10kj/kw. h 电厂热效率 中=3600几/二3600几二3600/q( ：p二3600/8920. 04
10、=0. 414 QcP BQi 电厂供电热效率 “ _3600W _ 3600 x 33768 X10 4 %_2X1036000 - 8920.04x2x300xl0 5 X6000 二0. 379 故鳥， =1 一肚二1-0. 379/0. 404=0. 063 ncp 发电标准煤耗率 0 123 夕=空工二0. 123x 1000/0. 404=304. 45 g 标准煤/kw. h % 标准供电煤耗率 D L-V b： = - = =304. 45/(1-0. 063) =325 g 标准煤/kw. h P _ P 通i-G 二3960. 2(吨/ 天) (3)全年共可节能AQ二Wxq
11、二337680x10,4. 1868=1. 41x 10 10kj 则共可节约标准煤 Ba二Qa/ (29270X10?)二1. 41 x IO10/ (29270x 1000)二482. 85 吨 16. 某300冊汽轮发电机组，制造厂提供的机组保证热耗值为8331.7kj/(kW. h),但由于各种原因使的 在实际运行中热耗率为8345. 55 kj/(kW. h),若年利用小时数为6000h, 7JP=0. 98, b=0. 91问全年多耗 标准煤多少吨？ 解设计电厂热耗率 =8331. 7/(0. 91x0. 98)=9342. 57kj/kw. h 实际电厂热耗率 纟=8345. 5
12、5/ (0.91x0. 98)= 9358.10 kj/kw. h (2) 全年能耗2 常 337680x10 X3600 0.379 故平均每天烧煤叶金 337680X104X3600 0.379x22190x365x1000 故电厂热耗率值多耗 qcp二q( ：p-qcp二9358. 10-9342. 57=15. 53kj/kw. h 机组的发电量为 W=300X103X6000=1. 8xl09(kw. h) 则全年多耗标准煤心矗厂鳴泸=955吨 0.434x0882x0.985 17.某200MW汽轮发电机组，原设计参数为po=12.75Mpa、妒5 35 C、 pc=0.0049M
13、pa、如二0.882、口咚 =0? 985。若将新汽压力提高到16? 2MPa,其 它 条件不变，试求该机组热耗率胡相对变化。 解：根据机组参数查恰爛图和水蒸气表得 h =3439kj/kg h0=3395 kj/kg hc=2006 kj/kg hc-1957 kj/kg hfw= 136.2 kj/kg 在原设计参数下rll = 色二L = 3439 - 2006=0.434 h() - hfw 3439 -136.2 将新汽压加是高后心启鬻据El 则该机组设计参数的热耗率为 =9547.9kj/kw.h 将新汽压力提高后的热耗率为 则热耗相对变化值为爲47.9“.59% 简答题 : 1.
14、提高蒸汽初温度和初压力对发电厂理想循环和实际循环的影响有什么不同？ 答：对于发电厂理想循环，当提高初温和初压时，可以使整个吸热过程屮平均温度提高，从而使英等 效的卡诺循坏效率提高 , 即提高了蒸汽循坏热效率。 对于电厂实际循环热效率，即汽轮机绝对内效率7 = 4打。当初参数提高时，它有不同的变化方向； 对蒸汽流量佼大的大容量汽轮机，几提高，丹降低很小；因此提高蒸汽的初参数可以提高汽轮机的对于 蒸汽流量较小的小容量汽轮机，刃的降低可能大于热效率7的提高，此时提高蒸汽的初参数会降低汽伦 机的从而多耗燃料并使设备复杂、造价提高。所以，只有当汽轮机容量较大时，采用髙参数才能提高机组 的热经济性。 2.
15、影响提高蒸汽初参数的主要技术因素有哪些？均适用于供热机组吗？ 答：主要技术因素有： (1)提高蒸汽初温度，要受制造动力设备钢材性能的限制；当温度升高时，钢的强度极限、屈服点、以及蠕变 3600 3600 q、o 3600 3600 0.441x0882x0.985 =9396.3 kj/kw.h 极限等都降低得很快，而且在高温下金属要发生氧化，钢的金相结构也要发生各种变化，这同样会降低金 属的强度。所以，用提高蒸汽初温来提高热力设备的热经济性，完全取决于冶金工业生产新型耐热合金钢 和降低生产成本的方面发展。 (2)提高蒸汽的初压力，除使设备壁厚和零件强度增加外，主要受汽轮机末级叶片容许最大湿度
16、的限帝叽在其 它条件不变时，对无中间再热机组随初压力的提高，蒸汽膨胀终端湿度是不断增加的；当汽轮机蒸汽终端 湿度超过容许值时，蒸汽水分对末级叶片不仅产生侵蚀作用、增加蒸汽流动阻力，而II 还可能发生冲击现 象，使汽轮机相对内效率降低很多，并影响其安全性。 对于供热机组因抽汽供热量较大、凝汽流较小，所以除对终端湿度要略放宽外，其它影响同凝汽机组。 3.发电厂蒸汽初参数的配合选择都受到那些因素的制约？在实际工程中是如何选择的？ 答：发电厂蒸汽初参数的配合选择主要受汽轮机蒸汽终端湿度和设备金属材料热力性能的制约。 在实际工程中，要通过很复杂的技术经济比较后才能确定。因为提高初参数，一方面可以提高发电
17、厂 热经济性，节约燃料；但另一方面则增加了设备投资费用。 只有将节省燃料和投资增加因索进行综合比较， 才可作出经济上最佳蒸汽初参数配合选择的结论。 4.为什么中间再热压力有一最佳值？如何确定再热蒸汽压力和再热后温度？它与那些技术因素有关？ 答：当Ph选的过低时，由于附加循环平均吸热温度7；：低于基本循环的平均吸热温度T；/吏整个再 热循环效率下降。反之，如Ph选的过高，虽然附加循环的吸热平均温度7；：高于7；,的数值可能很 大；但此时因附加循环热量占整个循环的份额很小，而使屮间再热作用甚微，甚至失去屮间再热作用。由 此可见，对于每一个中间再热后的温度都相应存在一个中间再热最有利的再热压力值，此
18、时中间再热循环 效率最高，这一压力值称为热力学上最佳屮间再热压力。而实际的最佳中间再热压力值应通过技术经济比 较确定。 提高再热后的温度切有利于增加附加循环吸热过程平均温度可，因此希望丁內越高越好；但它受再热 方法和所采用钢材的限制，中间再热后温度如一般选择等于蒸汽初温度的值。 5 . 降低凝汽式发电厂的蒸汽终参数在理论上和技术上受到什么限制？凝汽器的最佳真空是如何确定 的？ 答：虽然降低蒸汽终参数是提高机组热经济性的一个很有效的手段，但它的降低却受到理论上和技术上 两方面的限制。 汽轮机的Pc降低, 取决于凝汽器中排汽凝结水的温度tc的降低。 已知Q二咕+zt+ 61 其中t = tc2-t
19、ci 式屮At是冷却水进、出口温差，収决于冷却水量G或循环被率m, 般合理的At为0?11 C；咕, 匕为冷却水进、出口温度， C；&为凝汽器的端差 , 决二2匕, 它与凝汽器的面积、管材、冷却水量等有 关。力t-般为3-10 Co 由上式可见，冷却水进口水温度咕受自然环境决定，是降低pc的理论限制；而冷却水量不可能无限多， 凝汽器面积也不可能无限大，汽轮机末级叶片不能A长限制了末级通流能力，均是降低Pc的技 术限制。 最佳真空，是在汽轮机末级尺寸，凝汽器面积一定的情况下，运行中循坏水泵的功耗与背压降低机 组功率增加间的最佳关系。当3 定，汽轮机De不变时，背压只与凝汽器冷却水量G有关。当G增
20、加 时，汽轮机因背压降低增加的功率AP。与同时循环水泵耗功也增加的APpu差值最人时的背压即为最佳 真空。 给水回热加热能提高循环热效率的根本原因是减少冷源损失。 用做功能力法分析，回热使给水温度提高，提高了工质在锅炉内吸热过程的平均温度，降低了换热温差 引起的火用损。 用热量法分析，汽轮机回热抽汽做功没有冷源损失，使凝汽量减少；从而减少了整机的冷源损失，提高 了循环热效率。 7. 回热级数、最佳给水温度和回热分配三者之间的关系怎样？ 答：多级回热加热的戢佳给水温度与给水总加热量（即给水焙减去凝结水焙）在各级如何分配有密切 关系。因为给水总加热量一定时，各级加热量可以有不同的分配方案。其屮必有
21、- 种最佳分配方案 , 使循坏 绝对内效率为最高。所以最佳给水温度是建立在各级最佳分配基础上的值；换言之，最佳给水温度是各级最 佳分配的必然结果。 多级回热加热的最佳给水温度还与加热级数的多少有关；当给水温度为一定时，增加级数可以降低各 级抽汽与给水之间的温差，从而减少给水加热过程的不可逆性，提高循坏效率；增加级数的同时又能提高最 佳给水温度，这样可使循环热效率达到最大值，即加热级数越多，最佳给水温度愈高。 & 给水回热加热分配的焙降分配法和平均分配法是在什么假定条件下得到的？ 答: 它们共同的假设条件为不考虑新蒸汽、抽气压损和泵功，忽略散热损失。 （1） 若忽略各级回热抽汽的凝结放热量qi、
22、q2 . qz随Z的变化均认为是常数，此时，qi =q2= qz 二（），这种分配方法是将每一级加热器水的焙升Ahwz取做前一级蒸汽至本一级蒸汽在汽轮机中的 焙降Ah：.】, 简称为焙降分配法。 （2）若忽略各级加热蒸汽凝结放热量的差异，即5 二q2二 / 这种分配方法的原则是每一级加热器水 的焙升相等，简称为平均分配法。 9. 中间再热对回热效果有何影响?实际动力工程中应如何选择再热机组的最佳回热参数？ 答: 采用蒸汽中间再热会削弱给水回热的效果；其主要原因为： 回热循环与朗肯循环比其效率的相对增长为厶心严 回热再热循环与回热循环相比其效率的相对增长 二I_u 比较以上两式可见：由于耳： 口
23、和A/VA.所以回热机组采用再热后，绝对内效率的提高比无中间再 热采用冋热提高的要小。这是因为中间再热后抽汽焙值和温度都提高了，在给水加热温度不变的情况下， 再热后各级抽汽量减少从而使回热抽汽做功减少，凝汽汽流做功相对增加，所以, 这说明，回热机组采用屮间再热后削弱了给水效果。 实际动力工程中，不能单纯追求热经济性，还必须考虑技术经济性。经济上最佳回热参数的选择，主 要収决于煤钢的比价和设备的投资，并与机组容量和设备利用率有关。 10、混合式加汽器（一般指除氧器）和表面式加热器各有何特点，在回热系统中的应用 如何？怎样扩大混合式加热器的应用范围？ 答：混合式加热器可将水加热至加热蒸汽压力下的饱
24、和温度，即无端差加热，热经济性高。它没有金 属受热面，构造简单，投资少；便于汇集不同温度的水流，并能除去水中所含的气体。但是混合式加热器 组成的系统有严重的缺点， 每个加热器的出口必须配置水泵；有的水泵还是在高温水条件下工作， 特别是 汽轮机变工况条件运行时，会严重影响水泵工作的可靠性。为此要装备用水泵，为防止水泵入口产生汽 蚀，混合式加热器及其水箱应装在每台水泵之上的一定高度，从而使混合式加热器的热力系统和厂房布置 复杂化，既增加了设备和厂房的费用又危及电厂的安全运行。 表而式加热器的特点是， 通过金属壁换热因有热阻； 所以加热蒸汽凝结水的饱和温度与加热器出口被 加热水温存在传热端差，从而增
25、大了抽汽做功能力的损失，降低了电厂的热经济性，端差越大, 热经济性 降低越多。表面式加热器与混合式加热器相比，虽有端差，热经济性降低，金属耗量达、造价高、加热器 本身工作可靠性差等缺点，但就整个表而式加热器组成的回热系统而言，却比混合式加热器系统简单、运 行也较可靠。所以，在现代发电厂中，广泛采用表面式加热器。一般只配一台混合式加热器作为锅炉给水 除氧和汇集各种水流之用。 扩大混合式加热器的应用范围，冃前有的大型机组低压加热器采用了重力自流接触式混合加热器，其特 点是将相邻的两个或三个混合式加热器串联叠置布置，利用高差形成的压头将低压水流能自动落入压力稍 高的下一个加热器，从而减少了水泵的台数。