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1、气液分离器设计计算 宇*冯中国石油辽河工程有限公司 盘锦124010摘要 介绍气液分离器理论基础和设计方法，提出气液分离器计算方法的改进和对比实例。关键词气液分离器 设计 计算方法气 液分离器依据重力沉降原理，采 用 油 气集输 设 计 规 范 GB 50350 2005 及 分 离 器 规 范 SY / T 0515 2007 进行计算和选取，并以以下 假设为基础: 悬浮物的运动速率为常数; 分 离器内不发生凝聚和分散作用; 液、固 微 粒 均 是球形。计算 忽略微粒沉降的加速阶段， 仅 考 虑 分离不小于 50m 微粒的情况。此外，在计算中引 入立式分离器 修 正 系 数 K1 ，气体空间
2、占有的空间 面积分率 K2 、气体空间占有的高度分率 K3 和长径气液 分 离 器 可以配置丝网捕雾器、入 口 换 向器、防冲击挡 板或沉降内部构件。立 式 气 液 分 离 器适用于 从 高 气 液比混合物中分离液体; 卧 式 气 液分离器适用于从低气液比混合物中分离气体。基本原理3，4气液分离通常分为三个阶段: 第 一 个 阶 段 为 预分离，即 利 用 气 体中所夹带液体的动量使大的 液滴与入 口 挡 板 碰 撞， 然后利用液滴自重沉降下 来，从而将 气 液 分 成以气体为主和以液体为主的 两个部分; 第 二个阶段为二次分离， 即 使 较 小 液 滴利用重力 分 离; 第三个阶段为除雾，
3、小 的 液 滴 在捕雾器 处 聚 集 成 较 大 的 液 滴， 然后靠重力实现 气液的分离。对于第二 阶 段， 必须计算允许的流速， 用 于 确定气液 分 离 面 积。计算沉降过程中液滴力的平 衡可以得到关系式。液滴的净重为:1. 21比 K4 经验参数 ，这无疑增加分离器计算的不确定性。设计人 员先依据标准规范进行计算， 再 根 据经验及 工 程 需 要 进 行 修 正， 有时最终所选设备 会比计算结 果 大 很 多， 造成不必要的浪费。基 于 以上考虑，综 合 多 种计算方法得出分离器计算方 法。该方法不 仅满足工程需要， 而且采用使设备 重量最轻 的 优 化 过程使投资最低， 可 为 气
4、 液 分 离 器选型提供参考。1计算的基本原理选型2气液分离器分立式和卧式两种型式，见图 1。M ( ) gPLVFG =gc V1. 1平衡曳力为:( / 8) CD DP UV V22FD =gc较重 的液滴将以恒定的终端沉降速度 UT运行:4gDP ( L V ) UT =3C D V因此，只要 UV UT 液滴便会被分离出来。一般允许的沉 降 速 度 UV = 0. 75 UT ，从 而 得 到 Saud- ers-Brown 方程:( L V )UT = K槡 V图 1 气液分离器示意图*冯 宇: 助理工程师。2007 年毕业于中国石油大学 ( 华东)( 0427) 7824124，
5、E mail: fghik sina com。化学工程与工艺专业。主要从事石油天然气工程设计工 作。联 系 电 话:本文受到国家科技重大专项项目 “煤层气田地面集输工艺及监测技术” ( 编号: 2009ZX05039) 的资助。192011，21( 5)冯宇气液分离器设计计算其中:是段塞流。在 没有特殊要求的情况下， 缓 冲 时 间可以取停留时间的一半。1. 4立式气液分离器的计算立式气液分离器的气体分离区域是分离器的 整个横断面，所以气体的分离直径可以计算为:4gDpK = 槡3CD实际上较小的液滴只靠重力沉降是分离不出 来的，但这 些较小液滴可以聚集成较大的液滴，再通过重 力 沉 降 才
6、能 分 离。在分离器中的液滴聚 集设备可 以 使 气 体通过曲折的通道， 使 液 滴 之 间 或液滴与 聚 集 设 备间相互碰撞形成较大液滴。由 于聚集后的液滴直径很难预测，所 以 捕 雾 器 的 K 值一般取经验值。K 值的选取便是分离器设计中比 较敏感的 问 题 之 一。对于设有捕雾器的分离器 K 值可参照表 1 选取。对于没设捕雾器的分离器，推 荐 K 值为有捕雾器分离器的 一半或通过上述公式 计算出其 理 论 K 值。如果知道聚集液滴的尺寸， 选取曳力系数 CD ，见表 1。表 1 分离器 K 值选取表4QVDVD = 槡UV为捕雾器的直径，分离器的内径必须要大DVD一些，捕雾器才能安
7、装到分离器中。一般该 D 计VD算值要加上 6in 后 作 为 最 终确定的分离器内径 D， 然后采用该 D 值 计算相应的分离器横截面积。立式分离器总高度可以分成两个部分，见图 1。分离 器的高度可按下式计算:H = H+ H + H + H+ HTLLLHSLLND如果分离器有捕雾器，那 么 高 度 还 需 要 加 上捕雾器及其构件的高度。项目条件K 值1. 5卧式气液分离器的计算卧式气液分离器的横断面被气相和液相共同 1P1 15K = 0. 1821 + 0. 0029P +0. 0460 ln( P)K = 0. 35K = 0. 430 0. 023 ln( P)带捕雾器的分离器1
8、5P14040P15500占据，见图 1。通常先设定分离器的直径，选择或计算出低液位 ( LLL) ，根据持液量得出正常液位 ( NLL) ，根据液体 波 动 确 定 高 液 位 ( HLL) 。在 高0P2 1500真空下的气体 乙二醇和氨溶液 不带捕雾器的立式分离器压缩机入口洗涤器、分子 筛、膨胀机入口分离器K = 0. 35 0. 01( P 100 /100)K = 0. 20液位( HLL)和分离器顶部之间为用于气体分离的GPSA工程数据 手册K = ( 0. 6 0. 8)K = K /2K空间，然后计 算分离器的长度， 以满足持液量和 波动的要求， 以利于气液的分离。可 见 卧
9、式 分 离 器尺寸的 计 算 方 法是一个反复迭代的过程。根 据体积平衡可以得到:VH + VS = L ( AT AVD + ALLL )持液量和液体波动体积可以通过停留时间和 缓冲时间计算得到。最小的气液分离面积 AVD 一般K = ( 0. 7 0. 8)KCD = exp( Y)Y = 8. 411 2. 243X +0. 273X2 1. 865E 理论计算 ( 不带捕雾器)4gDpK =槡3CD342X + 5. 201E 4X0 95 + 8V DP ( L V ) X = lnV2( 1 2)ft，或是分离器内径的 20% ，然被设定为1. 3基本概念在进行分离器计算前还需定义
10、以下概念:( 1) 停留时 间: 在没有物料补充和出口流率 后选取两者之中的较大者。对于卧式分离器， 从气体中分 离 出 来 的液滴有一个水平拖曳力， 该 力 并不象立 式 分 离 器中的那样与重力方向相反。这 里不对两 维 颗 粒 运动做详细的处理， 多 数 文 献 承认允许的 水 平 速 率可比终端速率要大。一 般 要 求流体经历从分离器入口到出口 水平段长度的时间 要比液体在垂直方向上沉降到 液体表面所经历的 时间要长，即恒定的条件下，气液分离器从正常液位( NLL)降( LLL)到低液位( 2)时所经历的时间。缓冲时 间: 在没有物料流出和入口流率 恒定的条件下，气液分离器从正常液位(
11、 NLL)升到最高液位时( HLL)时所经历的时间。一些手册的缓冲时间是以低液位( LLL)和高HVL( HLL)液位之间的体积为基础考虑的。停留时间UAHUT是从保持较好的控制和下游设 备操作安全的要求 考虑的。缓 冲 时 间 是基于上游物流或下游物流的 改变而导 致 液 体 积 累 考 虑 的， 最常见的物流变化 2计算方法以下介绍的设计程序来自文献和被认可的设 20CHEMICAL ENGINEERING DESIGN化工设计 2011，21( 5)HLIN = 12 + ( 1 /2) dN( 不带入口转向器)计导则。卧 式 气 液 分离器设计采纳了优化长度和 直径以使 分 离 器 重
12、量最轻的方法。为 了 使 设 计 结 果更可靠，忽略了封头处的液体体积。4Qm) 0. 5d (n60 /槡m3( ft / s)Qm = QL + QV2. 1立式气液分离器3m = L + V ( 1 ) = QL / ( QL + QV )( lb / ft )( 1)立式气液分离器的终端速度的计算:( L V )UT = K槡 ( ft / s)( 8)计算分 离 高 度: 从入口管嘴中心到分 V离器顶部切线 不含捕雾器 从入口管嘴中心到捕雾器焊盘底端:HD = 0. 5DV或取() ;为了保守计 算 设 UV = 0. 75UT ，通 过 表 1 得 到K 值，然后计算气体的体积流率
13、:WV( ft / s)3QV = 3600V( 2) 计算分离器的内径:H = 36 + 0. 5d ( in，不带捕雾器)DN4QVHD = 24 + 0. 5dN ( in，不带捕雾器)取二者中的小值。( 9) 如果分离器带捕雾器， 则分离器的高度 加上 6in 捕雾 器 的 高 度，并 加 1ft 作为捕雾器到分 离器顶部切线的距离。( ft)DVD = 槡UV如果分离器设有捕雾器，则计算的值要加上 3 6in 以安装支撑环，最后圆整到下一个 6in 得 到最终的分离器内径。( 3)计算液体的体积流率:( 10) 计算分离器的总高度 H :THT = + HLLL + HH + HS
14、+ HLIN + HD + HMEWL3( ft)QL = 60( ft / min)L( 9 )步得出来的高度，如 果其中 HME 是从第并选取停留时间并计算持液量:没有捕雾器 HME = 0。2. 2卧式气液分离器2. 2. 1设计参数( 1) 计算气体的体积流率:3VH = TH QL( ft )( 4) 如果不规定波动体积， 则选取缓冲时间 后计算波动体积:3VS = TsQL( ft )低液位高度的选取，见表 2。表 2 低液位高度选取表 WV 3QV =( ft / s)3600V液体的体积流率:立式分离器 LLL ( in)分离器直径( ft)卧式分离器LLL ( in)WL 3
15、00psia 300psia( ft / min)3QL =60L46810121615151566666666691011121315( 2)0. 75 UT :计算垂直方向的终端气体速度，设 UV =L V( ft / s)UT = K槡V( 3)选取停留时间并计算持液量:( 5)计算从低液位到正常液位的高度:( ft )3VH = TH QLVHHH = ( /4) D 2( ft)( 4)如果不规定波动体积， 则选取缓冲时间 V后计算波动体积:最小取 1ft。( 6)计算从正常液位到高液位 ( 或 高 液 位 报3VS = TS QL( ft )( 5) 取得 L / D 的初估值2，
16、并且初步计算分 离器直径:警) 的高度:VSHS = ( /4) D 2( ft)4 ( VH + VS )V) 1 /3D = ( ft，圆整到最接近的 0. 5ft)最小取 6in。( 7) 计算高液位到入口管嘴中心的高度:0. 6 ( L / D)计算总横截面积:2( 带入口转向器)AT = D /4HLIN = 12 + dN212011，21( 5)冯宇气液分离器设计计算利用表 2 计算低液位高度或采用:HLLL = 9in。HLLL = 0. 5D + 7( in)( 6)利用 表 3 通 过 HLLL / D 得 到 ALLL / AT 并 计此处 D 的 单 位 是 ft 并
17、圆 整。如 果 D 4， 则算低液位面积 ALLL 。表 3 容器高度与面积转换表Yabcdefghi 4. 755930 10 50. 00153756AB3. 92409126. 7871010. 1748753. 299201 6. 358805 22. 9239325. 66897324. 3535184. 018448 14. 844824 4. 916411 36. 999376 1. 80170510. 529572 0. 1453489. 892851 5234表中，Y = 4. 755930 10 0. 174875 X + 5. 668973 X 4. 916411 X 0
18、. 145348 X 1 + 3. 924091X 6. 358805X2 + 4. 018448X3 1. 801705X4A 为: H / DA / AT 或，Hv / DAv / AT ，y = A / AT ，x = H / DB 为: A / At H / D 或 Av / AT Hv / D，y = H / D，x = A / At( 7) 如果 没 有 捕 雾 器，气 体 分 离 区 域 AV 的最小高 度 为 0. 2D 或 1ft 中 的 较 大 值。如 果 有 捕 雾 器，则气体分离区域的最小高度为 0. 2D 或 2ft 中的较大值。因此，设定 HV 为 0. 2D 或
19、2ft 中的较大值 ( 无捕雾器为 1ft) 。同理利用 HV / D 获得 AV / AT并计算 AV 。复计算使 1. 5 L / D 6. 0。( 14)( 最小重量)以优化的分离器尺寸通过表 3 计算正常液位和高液位:ANLL = ALLL + VH / LHHLL = D HV2. 2. 2壁厚、表面积和重量( 1)壳体壁厚:( 8)计算满足液体持液量及波动的最小长度: PD L = ( VH + VS ) / ( AT AV ALLL )( ft)s = 2SE 1. 2P + tc( in)( 9)计算液体脱除时间:( 2) 壳体表面积: = HV / UV气体速率:UVA =
20、QV / AV( s)( ft2 )S = DL( 3)椭圆形封头壁厚:( ft / s)PDs =+ t( in)c2SE 0. 2P( 10) 计算满足气液分离的最小长度:( 4) 椭圆形封头表面积:( ft)LMIN = UVA S = 1. 09D2( ft2 )( 11) 如果 L LMIN 则 L = LMIN ( 气液分离是可控的) ，这仅会导致一些额外的持液量。如果 L 远小于 LMIN 那么增加 HV 并且重复上述( 5)半球封头壁厚: PD s = 4SE 0. 4P + tc( in)第( 7 )步 计 算。 如 果 L LMIN ， 该 设 计 是 可 接( 6) 半球
21、封头表面积:受的。如果 L 远 大 于 LMIN ( 液体持液量是可 控 的 ) ， 则若 HV 减小，则 L 仅能被减小并且 LMIN 增加。S = 1. 571D2( ft2 )( 7)碟形封头壁厚:s = 0. 885PD + t( in)c4SE 0. 1P( 7 )如果计算 结 果 比 第步中计算的最小值 ( 8) 碟形封头表面积:大，则 HV 仅 能 被 减 小 ( 计算将不得不通 过 减 小S = 0. 842D2( ft2 )HV 而从第( 7)步开始重新计算) 。( 9)分离器重量:计算 L / D，如 果 L / D 6. 0，则 增 加 D，并 且从第 6 步开始重新计算
22、。490t ( AS + 2AH )W =( lb)12如果 L / D 1. 5，则 减 小 D 且 从 第始重新计算。( 5 )步 开式中，P 为 设 计 压 力， psig ( 一般是操作压力 +( 15 30)psi 或 10% 15% ，取 其 中 较 大 者) ;T( 12)分别计 算壳体和封头的厚度及表面积，为设计温度， ( 一般是如果 T操作 200 ，则操再计算合适的分离器重量。作温度 +( 25 50); 如果 T操作 200 ，则操( 13)作温 度 为 250 ) ; t 为壳体厚度和封头厚度两者 以 6in 为一档增加 和 减 少 直 径。通 过 反22CHEMICA
23、L ENGINEERING DESIGN化工设计 2011，21( 5)之间的较大者，in。曳力，lbfFDFG 重力，lbf3实际应用以沁南煤层气端郑采气区地面建设工程为例，重力加速度，32. 17 ft / s2高度，ftgH gc HD HH HL232. 17 ( lbm / ft)分离高度，ft持液高度，ft/ (lbf s )对比两种方法所得到的结果，见表 4。表 4 计算结果对比表单台处理量( 104m3 / d)操作 /设计压力( MPa)操作 /设计温度( )规格数 量从液体界面到轻质液相出口之间的高度，ft到入口管嘴中心线的高度 低液位高度，ft 捕雾器到罐顶高度，ft 液
24、体波动高度，ft 立式分离器的总高，ft 气体分离区域高度，ft计算方法( mm)( 台)HH HLIN范1，5规3030300. 05 /0. 50. 05 /0. 50. 05 /0. 50 20 /55 D3227 97000 20 /55 D1219 21340 20 /55 D1600 4500222LLL改进计算方法实际选取MEHSHT Hv KL注: 实际选取值是根据压力容器长径比要求，及操作要求等方面考虑得出的。从表 4 可见，采用标准规范计算的气液分离器 结果较保 守，改 进 的计算方法因考虑了设备重量 最轻等因 素 而 更 加 优 化。目前该气液分离器运行 平稳，满足工程要
25、求。终端速度常数，ft / s容器长度，ft，ftL气 液分离器最小长度/MINMP 液滴质量，lbfPQL QM QV压力，psig 或 psia4结语( 1)3液体体积流率，ft / min33混合体积流率，ft / s，ft / min采用 油气集输设计规范 及 分离 器气体体积流率，ft / s，ft / min33规范 的方法计算气液分离器比较简单，过 程 中采用图表的取值使结果更接近工程实际。S 容器的许用应力，psiTHTS tc th停留时间，min缓冲时间，min 腐蚀余量，in; 封头壁厚，in 壳体壁厚，in允许的水平流速( 2)采用 改 进 的方法计算气液分离器不仅引
26、入一些工 程 实 际 运 行 修 正 参 数， 而且还考虑到了 气液分离器的停留时间、缓 冲 时 间、高 液 位、低 液位和正 常 液 位 的 影 响， 同时在满足工艺要求的 前提下还使气液分离器重量最轻。( 3) 建议在工程设计中选取 油 气 集 输 设 计 规范 及 分离器规范 进行的气液分离器粗算， 然后采用详细计算方法对气液 分离器的尺寸进行 优化。符号说明ts，ft / sUAHUT 终端速度，ft / sUM 混合速度，ft / s气体速率，ft / s实际气体速度，ft / sUVUVA VH VLLL VS VTW持液量，ft33LLL 时的体积，ft立式容器的横截面积，ft2
27、卧式容器的低液位横截面积，ftA3波动液体体积，ft2ALLLAT Av AVD CDDDP dN DDVD3卧式分离器的总体积，ft容器重量，lbm2总横截面积，ft卧式容器的高液位横截面积，ft2v L M v混合液分率气体粘度，cP液体密度，lb / ft2所要求的气体分离面积，ft曳力系数3容器直径，ft 或 in液滴直径，ft 管嘴直径，in 容器直径，ft 或 in气体分离直径，ft3混合液密度，lb / ft3气体密度，lb / ft液体脱除时间，s液体停留时间，minDv 最终分离直径，ft 混合物分率( 下转第 25 页)E焊缝系数252011，21( 5)高 珊 芳烃联合装
28、置中歧化单元的工艺方案选择传统歧化 低，但 因 甲苯择形歧化装置生成的二甲 苯中对二甲 苯 含 量 接 近 90% ，可以相应减轻吸附 分离装置、异 构 化 装置和二甲苯分离装置的生产 负荷。传统 甲 苯 歧 化装置与甲苯择形歧化装置对 有关装置负荷的影响比较，见表 3。从表 4 可见，新建一套 670kt / a 甲苯择形歧化装置对于整个联合装置的能耗量有所下降。3. 2. 3 占地及投资从占地 及 投 资 看，甲 苯 歧 化 工 艺 共 有 静 设 备48 台，动设备 33 台 ( 压缩机系统整套考虑) ; 甲 苯择形歧化工艺共有静设备 30 台，动 设 备 20 台( 压缩机系 统 整
29、套 考 虑) 。整 个 择形歧化装置设备 台数也比传统歧化装置少了近 1 /3，既节省了设备 投资，又减少了占地和土建工程量。综上比 较，最后选定了某公司 的 芳 烃 联 合 装 置在 1400kt / a 改扩建项目中新建一套 670kt / a 甲苯 择形歧化装置。表 3两种装置对有关装置负荷的影响( kt / a)装置名称传统歧化甲苯择形歧化4044370. 83542. 35106. 86703991. 63165. 64760. 7吸附分离异构化 二甲苯分离从表 3 比较可知，虽然甲苯择形歧化装置比传统歧化单元 的 规 模 略 大， 但 吸 附 分 离、异 构 化 装 置的规模都 会
30、 减 小， 其投资也会有所减少， 而 且 还可避免二甲苯分离装置的扩容改造。4结语3. 2. 2能耗( 1)甲苯 择 形 歧化工艺是一种拓展芳烃利用 从装置能耗来看，建一套 670kt / a 甲苯择形歧化装 置后使歧化和择形歧化装 置总规模扩大到 2040kt / a，虽增大了公用工程消耗量，但由于吸附 分离装置、异 构 化 装置和二甲苯分离装置的能耗 减少，其总能 耗 有 所 下 降。扩建传统歧化装置与 新建甲苯择形歧化装置的能耗的对比，见表 4。表 4 两种装置的能耗对比的新技 术，其特点是能得到高浓度对二甲苯 ( 质量分数 90% 左 右) 的 二 甲 苯，具 有 分 离 简 单、能
31、耗低、投资 少 的 优 点。但该工艺不能把 C9 A 转 化 为更有价 值 的 二 甲 苯 和 苯， 在新建装置中应考虑 到原料单一、甲苯原料来源可靠性的问题。( 2)在改扩 建 的 项 目 中， 若是老装置已有歧 1370kt / a 歧化 +670kt / a 甲苯择形歧化化工艺，则 应 充 分 考虑原有芳烃联合装置现行情 况，比如可以提供的 C9 A 的量、与 C7 A 量的比例、老装置能源供给情况等。项 目1774kt / a 歧化高压蒸汽，kg / h中压蒸汽，kg / h低压蒸汽，kg / h冷却水，m3 / h 电，kW 燃料，MW 能耗合计，MJ / h4205039624 4
32、653598248864. 79533008. 794463055430 4296538222440. 33504105. 03参 考 文 献杨卫胜，孔德金，谢在库 等 甲苯选择性歧化与甲苯和碳 九 及 其 以 上 芳 烃 歧 化 与 烷 基 转 移 方 法 P . CN01131953. 4，2001 10 22( 修改回稿 2011 06 14)1注: 能耗计算已扣除相关装置减 少 的 能耗; 按 中 国 石油化工总公司企业能量消耗计算方法 各项折合为 MJ / h。檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪( 上接第 22 页)下标HL
33、重质液相2Svrcek，W Y and Monnery，W D Design Two-Phase Sep-arators Within the Right Limits J，Chemical Engineering Pro- gress，1993 ( October) ，53 60郭福民，张 学 礼 油气分离器原理设计与计算 ( 第 1 版 )M 上海: 上海交通大学出版社，1993: 35 37DEP 31 22 05 11 Gen Gas / Liquid Separators-Type Se- lection and Design Rules Design and Engineering
34、 Practice Used by Companies of the Royal Dutch / Shell Group 1996: 9 10 SY / T 0515 2007，分离器规范 S 北京: 石油工业出版社，2008( 收稿日期 2011 02 07)LLHLL LLL NLL轻质液相高液位 低液位 正常液位34M 混合物V 气体5参 考 文 献GB 50350 2005，油气集输 设 计 规 范 S 北 京: 中 国 计 划出版社，2005112011，21( 5)ABSTRACTS OF CHEMICAL ENGINEERING DESIGNThe new technology
35、of toluene shape-selective disproportionationproduces benzene and xylene from the pure toluene under the hydrogen environment The technology has been applied in the existingaromatics units successfully to provide a new approach for reducing theenergy consumption， saving the land resources and increa
36、sing the p- xylene of high added-valueKey words disproportionation shape-selective disproportionationselection of process schemeABSTRACTSProbe on Feedstock Route of Methanol Production fromNatural Gas and CoalZhou Fang， et al( China Chengda Engineering Co ， Ltd ，Chengdu 610041)Introduce the process
37、principle of the hydrogen and carbon being complementary in co-production of methanol from natural gas andcoal， compare the process flows， raw material consumptions， coal gasshift rates， CO2 emissions， power consumptions， investments and economies among the methanol production from natural gas or co
38、al and the co-production， and point out that the co-production from natural gas and coal can be complementary for hydrogen and carbon， and minimize the coal gas shift rate The co-production from natural gas and coal has certain advantage over the other processes in both the raw material and power co
39、nsumption， CO2 emission and the investment and economics， and is a better feedstock route for methanol productionKey words co-production from natural gas and coal methanol process comparisonProblem and its Countermeasure in Marsh GasDesulphurization SystemLu Duntao， et al( Jinan Petrochemical Design
40、 Institute，Jinan 250100)Analyze the problems of marsh gas desulphurization system in the early production for a company and put forward the effectivecountermeasuresKey wordsmarsh gasdesulphurization system problem analysis countermeasureDesign of Tank Farm and its Loading and Unloading SystemLan Hui
41、xian( Beijing Zhonghuan Engineering Project Management Co ， Ltd Taiyuan Branch，Taiyuan 030006)Determine the type of tank， the type selection of pump and thesafety and anti-freezing measures based on the medium properties and the unit scale Introduce the design of the tank farm and its loadingand unloading system based on a practical exampleKey words tank farm load and unload designType Selection of Tray for CO2 Absorption Tower in LowTemperature Methanol Purification ProcessZhang Xin， et al( Lanzhou Branch of Beijing Aerospace Wan Yuan Coal ChemicalEn