钢结构基础课程教案(课堂PPT).ppt

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1、1,钢结构基础,西安建筑科技大学,(工程管理专业),2,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,1.1 结构的极限状态 当整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求时，此特定状态为该功能的极限状态。分为承载能力极限状态和正常使用极限状态。 承载能力极限状态 对应于结构或构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形 正常使用极限状态 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值 结构的工作性能可用结构的功能函数Z来描述，设计结构时可取荷载效应S和结构抗力R两个基本随机变量来表达结构的功能函数，即 Z=g

2、（R，S）RS （1-1） 显然，Z是随机变量，有以下三种情况： Z0 结构处于可靠状态； Z0 结构达到极限状态； Z0 结构处于失效状态。 可见，结构的极限状态是结构由可靠转变为失效的临界状态。 由于R和S受到许多随机性因素影响而具有不确定性， Z0不是必然性的事件。因此科学的设计方法是以概率为基础来度量结构的可靠性。 1.2 可靠度 按照概率极限状态设计法，结构的可靠度定义为结构在规定的时间内，规定的条件下，完成预定功能的概率。“完成预定功能”指对某项规定功能而言结构不失效。结构在规定的设计使用年限内应满足的功能有：,3,(1) 在正常施工和正常使用时，能承受可能出现的各种作用； (2)

3、 在正常使用时具有良好的工作性能； (3) 在正常维护下具有足够的耐久性； (4) 在设计规定的偶然事件发生时及发生后，仍能保持必需的整体稳定性。 规定的设计使用年限（设计基准期）是指设计规定的结构或结构构件不需进行大修即可按其预定 目使用的年限。大陆规范规定建筑结构的设计基准期为50年。 若以Pr表示结构的可靠度，则有 Pr=P（Z0） （1-2） 记Pf为结构的失效概率，则有 Pf=P（Z0） （1-3） 显然 Pr= 1Pf （1-4） 因此结构可靠度的计算可转换为失效概率的计算。可靠的结构设计指的是使失效概率小到可以接受程度的设计，绝对可靠的结构（失效概率等于零）是不存在的。由于与Z有

4、关的多种影响因素都是不确定的，其概率分布很难求得，目前只能用近似概率设计方法，同时采用可靠指标表示失效概率。 1.3 可靠指标 为了使结构达到安全可靠与经济上的最佳平衡，必须选择一个结构的最优失效概率或目标可靠指标。可采用“校准法”求得。即通过对原有规范作反演分析，找出隐含在现有工程中相应的可靠指标值，经过综合分析，确定设计规范采用的目标可靠指标值。建筑结构设计统一标准规定结构构件可靠指标不应小于表1-1中的规定。钢结构连接的承载能力极限状态经常是强度破坏而不是屈服，可靠指标应比构件为高，一般推荐用4.5。表11,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,4,1.4 极限状态设计表达式 除

5、疲劳计算外，钢结构设计规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数的设计 表达式进行计算 (1) 对于承载能力极限状态，结构构件应采用荷载效应的基本组合和偶然组合进行设计 基本组合 按下列极限状态设计表达式中最不利值确定 由可变荷载效应控制的组合： （1-5） 由永久荷载效应控制的组合： （1-6） 0结构重要性系数，按下列规定采用：对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的 结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于 1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5年的结构构件，不应小于0.9； G永久荷载分项系数，应按下列规定采用：当永久

6、荷载效应对结构构件的承载能力不利时，对 由可变荷载效应控制的组合应取1.2，对由永久荷载效应控制的组合应取1.35；当永久荷载 效应对结构构件的承载能力有利时，一般情况下取1.0； Q1, Qi第1个和第i个可变荷载分项系数，应按下列规定采用：当可变荷载效应对结构构件的承 载能力不利时，在一般情况下应取1.4，对标准值大于4.0kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载 取1.3；当可变荷载效应对结构构件的承载能力有利时，应取为0； S永久荷载标准值的效应；,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,5,SQ1k在基本组合中起控制作用的第1个可变荷载标准值的效应； SQik第i个可变荷载标准值的

7、效应； ci第i个可变荷载的组合值系数，其值不应大于1； R结构构件的抗力设计值，R=Rk/R，Rk为结构构件抗力标准值，R为抗力分项系数，对于Q235 钢，R=1.087；对于Q345、Q390和Q420钢，R=1.111。 对于一般排架、框架结构，可以采用简化设计表达式： 由可变荷载效应控制的组合： （1-7） 简化设计表达式中采用的荷载组合系数，一般情况下可取=0.9，当只有一个可变 荷载时，取=1.0。 由永久荷载效应控制的组合仍按式（1-6）计算。 偶然组合 对于偶然组合，极限状态设计表达式宜按下列原则确定：偶然作用的代表值不乘以分项系数；与 偶然作用同时出现的可变荷载，应根据观测资

8、料和工作经验采用适当的代表值。 (2) 对于正常使用极限状态，结构构件根据不同设计目的，分别选用荷载效应的标准组合、频遇组合 和准永久组合进行设计，使变形、裂缝等荷载效应的设计值符合下式的要求： SdC （1-8） Sd变形、裂缝等荷载效应的设计值； C设计对变形、裂缝等规定的相应限值。,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,6,钢结构的正常使用极限状态只涉及变形验算，仅需考虑荷载的标准组合： （1-9）,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,1.5 钢结构的疲劳计算,疲劳断裂的概念 钢结构的疲劳断裂是裂纹在连续重复荷载作用下不断扩展以至断裂的脆性破坏。疲劳破坏经历三个阶段：裂

9、纹的形成，裂纹的缓慢扩展和最后迅速断裂。 与疲劳破坏有关的几个概念 应力集中 应力循环特征 连续重复荷载之下应力从最大到最小重复一周叫做一个循环。应力循环特征常用应力比来表示，拉应力取正值，压应力取负值。 应力幅 应力幅表示应力变化的幅度，用 =max- min表示，应力幅总是正值。,7,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,疲劳寿命（致损循环次数） 疲劳寿命指在连续反复荷载作用下应力的循环次数，一般用n表示。 （1）疲劳曲线（n曲线）,(1-11),8,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,9,1 概率极限状态设计法和疲劳设计的容许应力法,10,1 概率极限状态设计法和疲劳设

10、计的容许应力法,大,陆,11,2 钢结构材料,2.1 结构钢材的破坏形式: 塑性破坏 脆性破坏 2.2 钢结构对钢材性能的要求 (1) 较高的强度: 屈服强度（屈服点）fy和抗拉强度fu (2) 良好的塑性 : 伸长率 钢材拉伸图 (3) 韧性好 :冲击韧性值Cv 冲击韧性图 (4) 可焊性好 (5) 合格的冷弯性能 2.3 影响钢材性能的主要因素 (1) 化学成分 钢材由各种化学成分组成的，其基本元素为铁（Fe），碳素结构钢中铁占99%。碳和其它元 素仅占1%，但对钢材的性能有着决定性的影响。普通低合金钢中还含有低于5%的合金元素。,2 钢结构材料,碳（C） 、硫（S） 、磷（P） 、氧（O

11、）和氮（N） 、锰（Mn） 、硅（Si）,12,(2) 冶炼、轧制、热处理 (3) 钢材的硬化 时效硬化 冷作硬化 (4) 温度的影响 (5) 复杂应力状态 (6) 应力集中 (7) 反复荷载作用 2.4 结构钢材种类及其选择 (1) 钢材的种类和牌号 碳素结构钢的牌号由代表屈服点的字母Q、屈服点的数值（N/mm2）、质量等级符号和脱氧方法符号等四个部分按顺序组成。如Q235AF表示屈服强度为235Nmm2的A级沸腾钢；Q235-Bb表示屈服强度为235Nmm2的B级半镇静钢；Q235-C表示屈服强度为235Nmm2的C级镇静钢。 低合金高强度结构钢 低合金钢是在冶炼过程中添加一种或几种少量合

12、金元素，其总量低于5的钢材。其牌号与碳素结构钢牌号的表示方法相同，常用的低合金钢有Q345、Q390、Q420等。,2 钢结构材料,13,低合金钢的脱氧方法为镇静钢或特殊镇静钢。 Q345-B表示屈服强度为345Nmm2的B级镇静钢；Q390D表示屈服强度为390Nmm2的D级特殊镇静钢。 碳素结构钢和低合金钢都可以采取适当的热处理(如调质处理)进一步提高其强度。例如用于制造高强度螺栓的45号优质碳素钢以及40硼（40B）、20锰钛硼（20MnTiB）就是通过调质处理提高强度的。 (2) 钢材的选用原则 钢材选用的原则是既要使结构安全可靠和满足使用要求，又要最大可能节约钢材和降低造价。为保证承

13、重结构的承载力和防止在一定条件下可能出现的脆性破坏，应综合考虑下列因素：结构的重要性、荷载的性质、连接方法、结构的工作环境、钢材厚度 （3）钢材的规格 钢结构所用钢材主要为热轧成型的钢板、型钢，以及冷弯成型的薄壁型钢等。 钢板 钢板有薄钢板（厚度0.354mm）、厚钢板（厚度4.560mm）、特厚板（板厚60mm）和扁钢(厚度460mm，宽度为12200mm)等。钢板用“宽厚长”或“宽厚”表示，单位为mm，如45083100，4508。 型钢 钢结构常用的型钢是角钢、工字型钢、槽钢和H型钢、钢管等。除H型钢和钢管有热轧和焊接成型外，其余型钢均为热轧成型。 冷弯薄壁型钢 冷弯薄壁型钢采用薄钢板冷

14、轧制成。其壁厚一般为1.512mm，但承重结构受力构件的壁厚不宜小于2mm。薄壁型钢能充分利用钢材的强度以节约钢材，在轻钢结构中得到广泛应用。常用冷弯薄壁型钢截面型式有等边角钢、卷边等边角钢、Z型钢、卷边Z型钢、槽钢、卷边槽钢（C型钢）、钢管等。,2 钢结构材料,14,3.1 钢结构的连接方法 在传力过程中，连接部位应有足够的强度。被连接件间应保持正确的位置，以满足传力和使 用要求。 钢结构的连接通常有焊接，铆接和螺栓连接三种方式（图3-1）。 3.2 焊接连接的特性 钢结构常用的焊接方法有电弧焊，电渣焊、气体保护焊和电阻焊等。 焊缝连接形式按构件的相对位置可分为平接、搭接、T形连接和角接四种

15、。（图3-2） 焊缝形式主要有对接焊缝和角焊缝。其中对接焊缝按受力方向可分为对接正焊缝和对接斜焊 缝；角焊缝长度方向垂直于力作用方向的称正面角焊缝，平行于力作用方向的称侧面角焊缝。 焊缝缺陷和焊缝等级 焊缝中可能存在裂纹、气孔、烧穿、夹渣、未焊透、咬边、焊瘤等缺陷。（图3-3） 钢结构工程施工质量验收规范（GB50205）规定，焊缝依其质量检查标准分为三级，其中 三级焊缝只要求通过外观检查，即检查焊缝实际尺寸是否符合设计要求和有无看得见的裂纹，咬 边等缺陷。对于重要结构或要求焊缝金属强度等于被焊金属强度的对接焊缝，必须进行一级或二 级质量检验，即在外观检查的基础上再做无损检验。其中二级要求用超

16、声波检验每条焊缝的20 长度，且不小于200mm；一级要求用超声波检验每条焊缝全部长度，以便揭示焊缝内部缺陷。 焊缝代号 焊缝符号主要由图形符号、辅助符号和引出线等部分组成。 （表3-1a） （表3-1b）,3 钢结构的连接设计,3 钢结构的连接设计,15,3.3 对接焊缝的构造和计算 对接焊缝按坡口形式分为I形缝、V形缝、带钝边单边V形缝、带钝边V形缝（也叫Y形缝）、 带钝边U形缝、带钝边双单边V形缝和双Y形缝等。（图3-4） 对基焊缝计算 对接焊缝的应力分布情况基本上与焊件相同。可用计算焊件的方法计算对接焊缝。对于重要 的构件，按一、二级标准检验焊缝质量，焊缝和构件等强，不必另行计算，只有

17、对三级焊缝，才 需要计算。 （1）轴心受力的对接焊缝 N（lwt）fwt或fwc (3-1) 式中 N 轴心拉力或压力的设计值； lw 焊缝计算长度，当采用引弧板施焊时，取焊缝实际长度；当无法采用引弧板时，每条 焊缝取实际长度减去2t； t 在对接接头中为连接件的较小厚度，不考虑焊缝的余高；在T形接头中为腹板厚度; ftw， fcw对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值。抗压焊缝和质量等级为一、二级的抗拉焊缝与母材等强，三级抗拉焊缝强度为母材的85% 。 （2）受弯、受剪的对接焊缝计算 MWw fwt (3-2) VS（Iwt ） fwV (3-3) (3-4),3 钢结构的连接设计,16,3.4 角

18、焊缝的构造和计算 (1) 角焊缝的截面 角焊缝两边夹角一般为900（直角角焊缝），夹角大于1350或小于600的斜角交焊缝，除钢管结 构外，一般不宜用作受力焊缝。 （图3-5） 角焊缝的有效截面为平分角焊缝夹角的截面，破坏往往从这个截面发生。有效截面的高度 （不考虑焊缝余高）称为角焊缝的有效厚度he ，当 90o 时， he 0.7 hf ；当 90o 时， he hf cos( /2)。 (2) 角焊缝的尺寸限制 焊脚尺寸 hf 应与焊件的厚度相适应，不宜过大或过小。 对手工焊，hf应不小于 ，t为较厚焊件的厚度（mm），对自动焊，可减小1mm； hf应不大于较薄焊件厚度的1.2倍。 对于板

19、件边缘的焊缝，当t 6mm时， hf t ；当t 6mm时， hf t (12)mm。 （图3-6） 焊缝长度 lw也不应太长或太短，其计算长度不宜小于8hf或40mm ，且不宜大于60hf 。 (3) 角焊缝计算的基本公式 (3-5) 式中 f 正面角焊缝的强度设计值增大系数， ；但对直接承受动力荷载 结构中的角焊缝，由于正面角焊缝的刚度大，韧性差，应取f 1.0； x 、y 按角焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的正应力； z 按角焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力。,3 钢结构的连接设计,17,(4) 常用连接方式的角焊缝计算 受轴心力作用时（图3-7） 焊缝长度与受力方向垂直（

20、正面角焊缝）： (3-6) 焊缝长度与受力方向平行（侧面角焊缝） ： (3-7) 式中 lw为连接一侧所有焊缝的计算长度之和，每条焊缝按实际长度减去2hf。 三面围焊时，先按式（36）计算计算正面角焊缝受力N1，再由N N1按式（37）计算。 弯矩单独作用时（图3-8） (3-8) 式中 Ww角焊缝有效截面的截面模量。 扭矩单独作用时（图3-9） (3-9) 式中 J 角焊缝有效截面的极惯性矩，J=IxIy ； rAA点至形心o点的距离。,3 钢结构的连接设计,18,将 A分解到x和y方向，有 弯矩、扭矩、轴心力共同作用时，分别计算受力最不利点的正应力和剪应力，按下式计算： (3-10),3

21、钢结构的连接设计,19,3 钢结构的连接设计,20,3 钢结构的连接设计,3.5 螺栓连接的排列和构造要求 螺栓在构件上的排列可以是并列或错列（图3-11），排列时应考虑下列要求: 1受力要求：对于受拉构件，螺栓的栓距和线距不应过小，否则对钢板截面削弱太多，构件有可能沿直线或折线发生净截面破坏。对于受压构件，沿作用力方向螺栓间距不应过大，否则被连接的板件间容易发生凸曲现象。因此，从受力角度应规定螺栓的最大和最小容许间距。 2构造要求：若栓距和线距过大，则构件接触面不够紧密，潮气易于侵入缝隙而产生腐蚀，所以，构造上要规定螺栓的最大容许间距。 3施工要求：为便于转动螺栓扳手，就要保证一定的作业空间

22、。所以，施工上要规定螺栓的最小容许间距。,图3-11钢板上螺栓的排列 (a) 并列；(b) 错列；(c) 容许间距,21,3 钢结构的连接设计,根据以上要求，规范规定螺栓的最大和最小容许间距见表3-2。,注: 1. d0 为螺栓孔径，t 为外层薄板件厚度。 2. 钢板边缘与刚性构件(如角钢、槽钢) 相连的螺栓最大间距，可按中间排数值采用。,表3-2螺栓的最大和最小容许间距,22,3 钢结构的连接设计,3.6 普通螺栓连接的性能和计算 1. 普通螺栓连接的性能 普通螺栓连接按螺栓传力方式，可分为抗剪螺栓连接和抗拉螺栓连接。 抗剪螺栓连接有五种破坏形式，见图3-12。,23,3 钢结构的连接设计,

23、 ,24,3 钢结构的连接设计,抗拉螺栓连接,25,3 钢结构的连接设计,2. 螺栓群计算 当螺栓连接处于弹性阶段时，螺栓群中各螺栓受力并不相等，两端大而中间小(图3-15a)；当螺栓群连接长度l1不太大时，随着外力增加连接超过弹性变形而进入塑性阶段后，因内力重分布使各螺栓受力趋于均匀(图3-15b) 。但当构件的节点处或拼接缝的一侧螺栓很多，且沿受力方向的连接长度l1过大时，端部的螺栓会因受力过大而首先发生破坏，随后依次向内逐排破坏（即所谓解钮扣现象）。因此规范规定当连接长度l1 大于15d0时，应将螺栓的承载力乘以折减系数 =1.1l1/150d0 ，当l1 大于60d0时，折减系数取0.

24、7 。因此，当外力通过螺栓群中心时，可认为所有的螺栓受力相同。, 螺栓群在轴心力作用下的抗剪计算 n = N /N bmin (3-15) 此时应验算板的净截面强度 = N /Anf (3-16), ,26,3 钢结构的连接设计, 螺栓群在扭矩作用下的抗剪计算,图3-18 螺栓群受扭矩作用,27,3 钢结构的连接设计, 螺栓群在扭矩、剪力、轴心力共同作用下的抗剪计算 分别算出扭矩、剪力、轴心力作用下受力最大螺栓的受力，将其分解到x和y两个方向，按下式验算：, 螺栓群在轴心力作用下的抗拉计算 n = N / N tb (3-19), 螺栓群在弯矩作用下的抗拉计算 螺栓群在弯矩作用下上部螺栓受拉，

25、因而有使连接上部分离的趋势，使螺栓群形心下移。通常假定中和轴在最下排螺栓处，则螺栓的最大拉力为：,图3-19 弯矩作用下的抗拉螺栓计算,28,3 钢结构的连接设计, 螺栓群同时承受剪力和拉力的计算,图3-20 螺栓群同时承受剪力和拉力,此时连接传递的力有弯矩M = Ve 和剪力V，Nt按式(3-20)计算。,29,3 钢结构的连接设计,3.7 高强螺栓连接的性能和计算 1. 高强螺栓连接的性能 高强螺栓连接按受力特征分为高强螺栓摩擦型连接、高强螺栓承压型连接和承受拉力的高强螺栓连接。 高强螺栓连接的预拉力 高强度螺栓预拉力设计值按材料强度和螺栓有效截面积确定，取值时考虑螺栓材料抗力的变异性，引

26、入折减系数0.9；施加预应力时为补偿预拉力损失超张拉5%10%，引入折减系数0.9；在扭紧螺栓时，扭矩使螺栓产生的剪力将降低螺栓的抗拉承载力，引入折减系数1/1.2；钢材由于以抗拉强度为准，引入附加安全系数0.9。故高强度螺栓预拉力为,30,3 钢结构的连接设计,高强度螺栓连接的摩擦面抗滑移系数,2. 高强螺栓的抗剪承载力设计值 高强度螺栓摩擦型连接,31,3 钢结构的连接设计,高强度螺栓承压型连接 极限承载力由螺栓杆身抗剪和孔壁承压决定，摩擦力只起延缓滑动作用，计算方法与普通螺栓相同，见式(3-11)和(3-12)。,3. 高强螺栓群的抗剪计算 轴心力作用时 螺栓数 按式(3-15)计算，其

27、中N bmin对摩擦型为式(3-23)，对承压型用高强度螺栓的抗剪、承压承载力设计值。 构件净截面强度 对于承压型连接，与普通螺栓验算相同；对于摩擦型连接，要考虑摩擦力的作用，一部分剪力由孔前接触面传递(图3-21)。按规范规定，孔前传力占螺栓传力的50%，则截面11处净截面传力为,有了N以后，净截面验算按式(3-16)进行。 扭矩作用时，及扭矩、剪力、轴心力共同作用时的抗剪高强度螺栓所受剪力的计算，其方法与普通螺栓相同，单个螺栓所受剪力应不超过高强度螺栓的承载力设计值。,图3-21 摩擦型高强螺栓孔前传力,32,3 钢结构的连接设计,4. 高强螺栓群的抗拉计算 抗拉承载力设计值 高强度螺栓连

28、接由于螺栓中的预拉力作用，构件间在承受外力作用前已经有较大的挤压力，高强度螺栓受到外拉力作用时，首先要抵消这种挤压力。分析表明，当高强度螺栓达到规范规定的承载力0.8P时，螺栓杆的拉力仅增大7%左右，可以认为基本不变。规范规定一个高强度螺栓抗拉承载力设计值为 N bt = 0.8 P (3-25) 受轴心拉力作用时，螺栓数为 n = N / N bt = N / (0.8 P) (3-26) 受弯矩作用，当板没有被拉开时，接触面保持紧密贴合，中和轴可以认为在螺栓群的形心轴线上(图322)，则受力最大的螺栓应满足 N1M = M y1 / m yi2 (3-27) 对于承受静力荷载的结构，板被拉

29、开并不等于达到承载能力的极限，此时可按图(3-19)所示的内力分布计算。,图3-22 高强螺栓受弯连接,33,3 钢结构的连接设计,5. 同时承受剪力和拉力的高强螺栓群连接计算 对于高强度螺栓摩擦型连接，按下式计算,对于高强度螺栓承压型连接，按下式计算,34,3 钢结构的连接设计,35,3 钢结构的连接设计,36,4 轴心受力构件设计,4 轴心受力构件设计,4.1 轴心受力构件的应用和截面形式 轴心受力构件的截面形式有三种：第一种是热轧型钢截面，如图4-1(a)中的工字钢、H型钢、槽钢、角钢、T型钢、圆钢、圆管、方管等；第二种是冷弯薄壁型钢截面，如图4-1(b)中冷弯角钢、槽钢和冷弯方管等；第

30、三种是用型钢和钢板或钢板和钢板连接而成的组合截面，如图4-1(c)所示的实腹式组合截面和图4-1(d) 所示的格构式组合截面等。,37,4 轴心受力构件设计,4.2 轴心受力构件的强度和刚度 强度 轴心受力构件的强度应以净截面的平均应力不超过钢材的屈服强度为准则：,应力应变关系图,对于高强螺栓的摩擦型连接，计算板件强度时要考虑孔前传力的影响（式3-24）。,38,4 轴心受力构件设计,刚度 刚度通过限制构件的长细比来实现。,39,4 轴心受力构件设计,4.3 实腹式轴心受压构件的整体稳定计算 实际的压杆不可避免地存在着初弯曲、荷载作用点的初偏心和截面的残余应力，它们对压杆的承载力有不利的影响。

31、同时，构件两端可能存在着不同程度的约束，使得构件的承载力有所提高。对于杆端约束，可以用计算长度l0代替构件的几何长度l ，将其等效为两端简支的构件，即l0=l， 称计算长度系数。典型约束的理论值和建议值见表43。对于初弯曲、初偏心和残余应力的影响，考虑到材料的弹塑性性能，用数值积分法求得构件的极限强度Nu，相应的稳定系数=Nu/(Afy)。按照概率统计理论，影响柱承载力的几个不利因素，其最大值同时出现的可能性是极小的。理论分析表明，考虑初弯曲和残余应力两个最主要的不利因素比较合理，初偏心不必另行考虑。初弯曲的矢高取构件长度的千分之一，残余应力根据截面的加工条件确定。轴心受压构件应按下式计算整体

32、稳定：,40,4 轴心受力构件设计,p76,41,4 轴心受力构件设计,轴心受压构件的整体稳定系数,E,42,4 轴心受力构件设计,图4-3 GB50017的柱曲线,43,4 轴心受力构件设计,为便于计算，规范根据构件的长细比、钢材屈服强度和截面分类编制了计算表格。 另外，稳定系数值可以用Perry公式：,44,4 轴心受力构件设计,45,4 轴心受力构件设计,46,4 轴心受力构件设计,4.4 实腹式轴心受压构件的局部稳定计算 对于局部屈曲问题，通常有两种考虑方法：一是不允许板件屈曲先于构件整体屈曲，目前一般钢结构的规定就是不允许局部屈曲先于整体屈曲来限制板件宽厚比。另一种做法是允许板件先于

33、整体屈曲，采用有效截面的概念来考虑局部屈曲对构件承载力的不利影响，冷弯薄壁型钢结构，轻型门式刚架结构的腹板就是这样考虑的。这里板件宽厚比的规定是基于局部屈曲不先于整体屈曲考虑的，根据板件的临界应力和构件的临界应力相等的原则即可确定板件的宽厚比。经分析并简化可得到工形截面和H形截面的板件的宽厚比：,47,4 轴心受力构件设计,【例题4-1 】某焊接工字形截面柱，截面几何尺寸如图4-4所示。柱的上、下端均为铰接，柱高4.2m，承受的轴心压力设计值为1000kN，钢材为Q235，翼缘为火焰切割边，焊条为E43系列，手工焊。试验算该柱是否安全。,48,4 轴心受力构件设计,49,4 轴心受力构件设计,

34、50,4 轴心受力构件设计,(2) 格构式轴心受压构件绕虚轴失稳的换算长细比 格构式轴心受压构件绕实轴的计算与实腹式构件相同，但绕虚轴的计算不同，绕虚轴屈曲时的稳定承载力比相同长细比的实腹式构件低。 实腹式轴心受压构件在发生整体弯曲后，构件中产生的剪力很小，而其抗剪刚度很大，因此横向剪力产生的附加变形很微小，对构件临界荷载的降低不到1%，可以忽略不计。对于格构式轴心受压构件，绕虚轴失稳时的剪力要由较弱的缀材承担，剪切变形较大，产生较大的附加变形，对构件临界荷载的降低不能忽略。经理论分析，可以用换算长细比0 x代替对x轴的长细比x来考虑剪切变形对临界荷载的影响。对于双肢格构式构件，换算长细比为,

35、51,4 轴心受力构件设计,52,5 受弯构件设计,5 受弯构件设计,53,5 受弯构件设计,54,5 受弯构件设计,55,5 受弯构件设计,56,5 受弯构件设计,57,5 受弯构件设计,58,5 受弯构件设计,59,5 受弯构件设计,60,5 受弯构件设计,61,5 受弯构件设计,62,5 受弯构件设计,63,5 受弯构件设计,P75,64,5 受弯构件设计,65,5 受弯构件设计,66,5 受弯构件设计,67,5 受弯构件设计,68,5 受弯构件设计,69,5 受弯构件设计,70,6 拉弯和压弯构件设计,6 拉弯和压弯构件设计,(a) (b) (a) (b) (c) 图6-1 拉弯构件

36、图6-2 压弯构件,71,6 拉弯和压弯构件设计,72,6 拉弯和压弯构件设计,73,6 拉弯和压弯构件设计,74,6 拉弯和压弯构件设计,75,6 拉弯和压弯构件设计,76,6 拉弯和压弯构件设计,77,6 拉弯和压弯构件设计,78,6 拉弯和压弯构件设计,79,6 拉弯和压弯构件设计,（2）翼缘宽厚比 压弯构件的受压翼缘板与梁的受压翼缘板受力情况基本相同，因此，其翼缘宽厚比限值与梁也相同，见式（5-23）、（5-24）和（5-25）。,80,6 拉弯和压弯构件设计,81,6 拉弯和压弯构件设计,82,6 拉弯和压弯构件设计,83,6 拉弯和压弯构件设计,84,6 拉弯和压弯构件设计,85,

37、肚松衯宸/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/cio.gif冩?=/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/email.gif冩?A/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/imgr_logo.gif冭聖杁/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/logo.gif冩碝?D/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/logo_compute.gif冭?疘:/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?-鏂版湇鍔粡娴庢诞鐜?files/ F/ERP鏂噡1/2001骞寸

38、17鏈?-鏂版湇鍔粡娴庢诞鐜?files/astd_oct.gif冮烜?E/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?-鏂版湇鍔粡娴庢诞鐜?files/biaoshi.gif凅?C/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?-鏂版湇鍔粡娴庢诞鐜?files/email.gif冮?G/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?- 潕,86,肚松衯?雎挥=?牓2d?h糖 =M痞 ?(瘣滸?(h?棧哐锒$*?z3蓚W傯=%u旄冏?塧?腦?U ZYYh?鹁?镁+x脲燴哠K?q梽桃羀徬 ?w?錭X?C?e ?gei鎃+,nit噈鲃c?u锳9硄轻儍L8踇縎;W岐?urH?Wx鵛8吷y兞恋W 六堲?-猴w兂.+嬼?墎娮?嗠鸊GiJ

39、倭rJ?侜!?u?唻蕛?凓|?縖鸹嬔r責|A伾鼐*?%磣嬓冴苻高Hv霼?m|兪T?4撠?聝 ?飌Z0?t蕞筍讧?3髀続c?p?t 壉鄪Mr+?p;8齚 p蕞驱_嬝3? ?%?佝較#?u嬻芺婩*?莀X_? 萄阯K詴qM?x拱曃?鳡?+腰+?艃?U?葭?橗?岶%媗祆?呿祴?峙%Ms?叫篂?X?$?F笂斚汶弸邏s?苾铏p荫渌?呉坡Y询生蓯籀塡塠=?鬋昆?SZ?|?匡?(別?鲩Z0l慶琶5艭危?內? g?a?J?$孅?0lH効譱蘑?R?;N?囏a杸)G?t$撈-0?c+僿?v胐顑o2?刻N稍嶀?寃?泲?a碍鹄YZF猏虓贋用拷T,V3B励=桽=?ST傄u烶輤腙鲳0_儖?絅=计裌巹4飪秞?塀墕銒t隿+废榰

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