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1、脚手架稳定性计算方案一、对脚手架以上模板、支架、钢筋及佐重量进行计算校自重：384. 18X24=9220. 32KN钢筋重：I 级+ II 级=2. 55+75. 79=78. 34t=78. 34X9. 8=767. 732KN模板重：.一侧钢模长0. 33+0. 5+0. 711+0. 803+0. 65+0. 35=3. 344m （可参见“角钢支撑图”）两侧钢模面积3. 344X75X2=501. 6m2钢模重70. 4X9. 8X501. 6=346KN （钢模重量取 70. 4 kg/m2）.竹胶板自重标准值取9. 8KN/m3竹胶板长度：3. 748+4. 6+（0. 21+0
2、. 47+0. 8） X2=ll. 3 米（木材结构图）竹胶板厚度为0.015m,其自重为 9.8X11. 3X75X0. 015=124. 6KN .竹胶板芯模内为5X7木榜，其重量为木材重力密度取为5KN/m3芯模木材结构图如下：根据此图可得：木桥周长:3. 73+3. 748+(0. 21 + 0. 47 + 0. 8) X2=10. 44m五根纵向木材长：5X1.05=5. 25m两根斜向木防长：2XI. 4=2. 8m芯模内木防总长：10. 44+5. 25+2. 8=18. 49m一根木架重量：5 X 18. 49 X 0. 05 X 0. 07=0. 32KN木架间距为0. 4m
3、, 75m内共有木架75/0. 4+1=188根由此可知，芯模内木架总重为188X0. 32=60. 16 (KN) .侧模等肢角钢支撑(见下图)：箱梁模板以2. 1m及0.3m为模数，依次排列。关于其设计具体情况可参见“箱梁模板设计图二图中为2. 1m模板角钢支撑架。由图中尺寸可得：角钢总长为：1. 24+1. 14+1. 29+0. 86+0. 49+0. 70+0. 64+0. 89+0. 46=7. 71m角钢为7. 5号等肢角钢，重量为7. 976 kg/m。槽钢为8#槽钢,长为1.95m,其单重为8. 04kg/m。一根角钢支架重量：7.71 X7. 796 + 1. 95X8.
4、04=75. 8kg75.8X9. 8=742. 8N=0. 74KN由箱梁平面布置图可知，在75米长度内共有31道2. 1m模板，则角钢支架有31X4=124根。总重为 124X0. 74=91. 8KN；角钢架之间斜撑重为：31X3X1.337X7. 976X9. 8=10013. 7N=10KN角钢支架间纵向布有8#槽钢，其重为2. 1X31X8. 04X9. 8=5129N=5. 13KN2. 1m模板支架总重为：91.8+10+5. 13=106. 93KN;0. 3m模板钢支撑图如下：由图可求得其角钢重量为:(0. 49+0. 95+1. 35+0. 24) X7. 976X9.
5、8X31=7342N=7. 3KN由此可得75米范围内角钢重量为：106. 93+7. 3=114. 2KN由此可得模板总重为：346+124. 6+60. 16+114. 2=645KN模板底木材重量10X10 木材长：75X12=900m5X7 木材长：8.9X 188=1673. 2m合计总重：(0. 1X0. 1X900+0. 05X0. 07X1673.2) X5=74. 3KN由此可得总重为:校自重：9220. 32KN钢筋自重：767. 732KN模板总重：645KN模板底木杨重：74. 3KN总重为： 10707KN8=8.66箱梁截面面积为8. 66-4. 47=4. 19m
6、2这样可得，4. 6m以内截面面积为4. 19-0. 88X2=2. 43m24. 6m以外截面面积为0. 88X2=1. 76m24.1 计算4. 6m内脚手架荷载1 校重：9220. 32X2. 43 + 4. 19=5347. 3KN 钢筋重：767. 732X2. 434-4. 19=445. 2KN 模板重：124.6 （竹胶板）+60.16 （芯内木模）=184. 8KN4 木材重：74.3X4.64-8. 9=38. 4KN 校活荷：2X4. 6X75=690KN2. 2计算两侧4. 3m范围内脚手架荷载碎重：9220. 32-5347. 3=3873KN钢筋重:767. 732
7、-445. 2=322. 5KN模板重：346+114.2=460. 2KN4 木防重：74.3-38.4=35. 9KN 碎活荷：2 X 4. 3 X 75=645KN二、对扣件式及碗扣式脚手架承载力和稳定性分别计算在本方案中，梁底4. 6米范围内采用扣件式脚手架，两侧采用碗扣式脚手 架。因其受力及计算方法均不相同，因此需对其分别进行计算(1)、扣件式脚手架1)荷载计算校重：5347. 3KN钢筋重：445. 2KN 模板重：184. 8KN木榜重：38. 4KN碎活荷：690KN对以上荷载进行组合：(5347. 3+445. 2+184. 8+38. 4) X 1. 2+690X1. 4=
8、8184. 8KN此荷载均布于4. 6X75=345m2±,均布面荷为8184. 84-345=23. 6KN每根脚手管所受荷载为(最大)23.6X0.8X0. 8=15. 1KN脚手管截面积为 489mm2,则 b = - = 3O.9MP/。 = 170Mp489xlO"即脚手管强度符合要求。2)稳定性计算因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆稳定性计算方法来 对其稳定性进行计算。.单肢杆件计算长度系数本方案中计算参数：立杆纵距La=0.8m,立杆横距Lb=O. 8m,步距h=L 2m, 扣件式脚手管A=489mm)立杆截面抵抗矩为w=5. 08 X lOhA
9、立杆回转半 径，二15. 8mm,钢材抗压强度设计值/t =0. 205KN/mm)据：%=L%8 = L5；连墙点设置取3步3跨；查表527求得长度系数 =1. 54业 1.54x1.2X = = 11/i 0.0158查表522得轴心受压稳定系数夕为0. 47.稳定性计算不组合风荷时”.其坂材料强度附加分项系数,不组合风荷时兀”=1.5607 28 ,这里取以二1. 5607 Sgk + L1 5Sqk./fO.9N 0.9x15.1 205/ 2左边二二5L9N/mnf,右边乜=131.4 N/mnf(f)A 0.47x489ym 1.560751.9<131.4由此可知，扣件式脚
10、手架稳定性完全没有问题。(2)碗扣式脚手架1)荷载计算校重：3873KN钢筋重：322.5KN 模板重：460.2KN木杨重：35. 9KN 碎活荷：645KN 对以上荷载进行组合：(3873+322. 5+460. 2+35. 9)X 1. 2+645 X 1. 4=6533KN此荷载均布于4. 3X75=322. 5m2 ±,均布面荷为6533 322. 5=20. 3KN每根脚手管所受荷载为20.3X0.6X0. 9=UKN脚手管截面积为 489mm",则0 = "°°° = 22,5MPa<= 17OA/P。489x10
11、即脚手管强度符合要求。2)稳定性计算因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。.单肢杆件计算长度系数 本方案中计算参数：立杆纵距La=O.6m,立杆横距Lb=O. 9m,步距h=l.2m,扣件式脚手管A=489mm）立杆截面抵抗矩为氏=5 . 08 X 103mm3。立杆回转半径i=15. 8mm,钢材抗压强度设计值/.二0.205KN/mm2o据：%=1%.9 = L33；连墙点设置取3步3跨；%,=1%6 = 2；查表5-28用插入法求得长度系数 =1. 428人及J428x "侬 i 0.0158查表5-22用插入法求得轴心受压稳定系数。为0. 53.稳定性计算不组合风荷时J，其中几材料强度附加分项系数,不组合风荷时兀”=1.5607 MlXk ,这里取以二1. 5607Sgk +15Sqk七、力 0.9N 0.9xllKN QO OXT/ 2 七、2051Q1 . M/ 2左边二二38. 2N/mm , 右边士- =131. 4 N/mm(pA 0.53x489ym 1.560738. 2<131. 4 由此可知，碗扣式脚手架稳定性完全没有问题。至此对脚手架验算完毕。8 / 7