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1、DB15/ XXXXXXXXX13附录D（规范性）反拉限位法反拉限位法的基本原理是对锚具外露的预应力根进行反向张拉（见图D.1），同时测试预应力筋的张拉力和位移量，同时测试夹片的滑移变形量。图 D.1反拉限位法工作体系图对已经施加预应力的预应力筋而言，它被梁体表面处的工作锚分成内外两部分（长度为 L1的外部段与长度为 L2的内部段， L2远大于 L1） 。F0即为梁体内段预应力筋在锚口处的应力，该应力通过工具锚传递给整个预应力构件；F1为千斤顶张拉力；Ff为锚具摩擦力和支撑力的合力，取锚具处作受力分析，如图 D.2 所示。图 D.2预应力筋受力分析（反拉力小于锚下预应力时）从检测开始，F1从
2、0 开始增大，Ff变小，且在F1F0时，静摩擦力与锚下预应力方向一致，与反拉力方向相反，如图 D.3 所示：10fFFF（D.2）图 D.3预应力筋受力分析（反拉力大于锚下预应力时）F1F0+Ff时，预应力筋受力长度为整个预应力筋长度，此时 FS 曲线斜率变小，曲线上能明显看到拐点 B的出现，如图 D.4 所示。DB15/ XXXXXXXXX14图 D.4曲线示意图大量试验表明，钢绞线在施工张拉完成后，锚固端工作夹片在与锚具喇叭口出现 1mm 左右的相对位移时， 锚圈口的摩阻已经很小或相对于锚下预应力来说可以忽略。 夹片松动后的锚圈口摩阻没有完全消失，并且还有其他的应力损失存在，导致测得的预应
3、力比实际值偏大，因此，对测试结果进行修正是很有必要的。锚下有效预应力宜按下式计算：01000plpkAF（D.3）式中，F0为实际锚下有效预应力，kN; p为反拉终止应力，MPa; l为反拉额外应力，MPa。pelElL（D.4）式中: Epe为预应力筋弹性模量，MPa；l 为预应力筋从拉动夹片到反拉终止过程中的伸长量；L为预应力筋反拉影响长度。DB15/ XXXXXXXXX15附录E（资料性）锚下有效预应力检测记录表建设单位报告编号项目名称/标段结构名称/梁号主要仪器设备及检测日期检测依据检测人束号实 测 值（KN）理 论 值（KN）实际偏差（%）同 断 面不 均 匀度（%）评 定结果束号实
4、 测 值（KN）理 论 值（KN）实际偏差（%）同断面不均匀度 （%）评定结果12345检测结论：检测：复核：检测日期：DB15/ XXXXXXXXX16附录F（规范性）预应力筋平均张拉力的计算预应力筋平均张拉力应按下式计算：1kxpPePkx（F.1）式中：Pp预应力筋平均张拉力（N）；P预应力筋张拉端的张拉力（N）；x从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见表F.1；预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见表F.1。注：当预应力筋为直线时，Pp= P。表F.1 系数和k值预应力筋类型孔道成型方式k钢束、钢绞线螺纹钢筋体外预应力筋预埋铁皮管0.00300.350.40预埋钢管0.00100.25抽芯成型孔道0.00150.550.60预埋金属波纹管0.00150.200.250.50预埋塑料波纹管0.00150.150.200.45体外预应力筋钢管00.200.30（0.080.10）高密度聚乙烯管00.120.15（0.080.10）注：体外预应力钢绞线与管道壁之间引起的预应力损失仅计转向装置和锚固管道段，系数和k宜根据实测数据确定；当缺少可靠实测数据时，系数和k可按本表取值。对系数，无粘结钢绞线取括号内数值，光面钢绞线取括号外数值。