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1、K0+870.516 大桥(1-65m箱型拱桥)1、 计算模型2、 稳定计算过程及其结论采用Midas梁单元模型，考虑恒载及汽车活载的最不利作用，其中汽车活载分别按集中活载作用在跨中及约1/8拱顶对应的简支梁跨中。稳定分析结果显示，上述两种工况下失稳模态一阶均表现为拱圈横向失稳，说明拱桥横向尺寸相对较小。求得稳定系数分别为23.74及23.7，见下图，说明拱桥横桥向稳定满足设计要求。一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在1/8截面)1 / 9一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在拱顶截面)3.内力分析过程采用Midas梁单元模型，内力计算考虑恒载及活
2、载的不利组合；实际拱桥受力中，由于拱上立柱(腹拱)简支梁板的两端均存在裂缝，拱上建筑与拱圈的联合作用下降，因此为消除拱上建筑对拱圈的约束作用，温度内力单独施加在裸拱上；冲击系数根据桥梁的自振频率(拱圈竖向反对称振动)按规范计算；分承载能力极限状态及正常使用极限状态分别进行验算。拱圈拱轴系数m=1.347，拱圈曲线长约82m，按等间距划分为100个单元，节点及单元编号从左至右依次编号。(1)下面是恒载作用下拱圈的内力图：(2)下面是恒载和最不利活载(公路II级)作用下拱圈的内力图：ClCB2-Max(1/4截面附近拱圈下缘拉应力最不利)CLCB2-Min(拱脚截面上缘拉应力最不利)(3)下面是降
3、温20时的拱圈内力：降温后拱脚出现较大负弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大正弯矩(813Kn.m)。(4)下面是升温20时的拱圈内力：升温后拱脚出现较大正弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大负弯矩(813Kn.m)。4内力计算及截面验算下面分别给出承载能力极限状态及正常使用极限状态下较为不利截面的拱圈的内力组合值，其中CLCB2组合中未包含温度内力，需要手动添加，CLCB2用于强度( 承载能力)验算。CLCB5、CLCB6用于裂缝宽度(正常使用状态)验算。单元荷载位置轴向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)扭矩 (kN*m)弯矩-y (kN*m)弯矩-z (kN*m)备注83cLC
4、B2(全部)J84-12051.7 4.4 -1279.1 -955.0 7594.5 -2563.2 CLCB2为承载能力极限组合(不含温度内力)84cLCB2(全部)I84-12031.1 4.4 -1499.7 -912.5 7594.3 -2571.7 84cLCB2(全部)J85-12093.4 4.4 -1421.1 -912.5 9083.2 -2571.5 85cLCB2(全部)I85-14752.2 3.4 2345.1 -1252.3 9718.2 -3281.7 85cLCB2(全部)J86-14775.7 3.4 2373.9 -1252.3 8684.0 -3281.
5、4 86cLCB2(全部)I86-14797.1 3.4 2213.2 -1214.7 8684.2 -3295.5 15cLCB2(全部)J16-14495.7 -115.6 -2006.6 2669.0 7208.2 -4248.4 16cLCB2(全部)I16-14477.3 -115.6 -2160.0 2716.2 7207.9 -4218.4 16cLCB2(全部)J17-14453.7 -115.6 -2131.2 2716.2 8145.6 -4175.0 17cLCB2(全部)I17-12149.7 14.4 1330.9 -1083.8 8504.3 -2166.5 17c
6、LCB2(全部)J18-12087.4 14.4 1409.5 -1083.8 7145.2 -2178.6 18cLCB2(全部)I18-12106.2 14.4 1188.9 -1108.3 7145.4 -2180.3 84cLCB5(全部)I84-9400.5 2.6 -1036.5 -467.2 4454.5 -1424.3 CLCB5为短期效应组合84cLCB5(全部)J85-9452.4 2.6 -971.0 -467.2 5537.3 -1424.7 85cLCB5(全部)I85-11370.1 2.1 1552.1 -625.3 5949.8 -1763.6 85cLCB5(
7、全部)J86-11389.7 2.1 1576.1 -625.3 5257.9 -1763.6 86cLCB5(全部)I86-11404.7 2.1 1449.9 -605.1 5258.1 -1770.6 86cLCB5(全部)J87-11441.8 2.1 1494.2 -605.1 4040.3 -1770.7 83cLCB6(全部)J84-9057.5 1.9 -743.1 -313.6 3395.9 -990.0 CLCB5为长期效应组合84cLCB6(全部)I84-9043.1 1.9 -915.9 -296.3 3395.8 -993.3 84cLCB6(全部)J85-9095.
8、0 1.9 -850.4 -296.3 4389.8 -994.0 85cLCB6(全部)I85-10841.7 1.6 1321.7 -383.3 4723.3 -1188.2 85cLCB6(全部)J86-10861.3 1.6 1345.6 -383.3 4128.9 -1188.5 86cLCB6(全部)I86-10874.7 1.6 1223.8 -369.7 4129.0 -1192.7 86cLCB6(全部)J87-10911.8 1.6 1268.1 -369.7 3089.7 -1193.1 87cLCB6(全部)I87-10928.1 1.6 1104.7 -351.5 3
9、089.9 -1198.6 取85号单元， 温度内力在次单元作用较小，忽略不计，则有：承载能力极限组合下内力：N=14752.2KN，M=9718.2KN.m短期效应组合下内力：N=11370.1KN，M=5950KN.m长期效应组合下内力：M=4129KN.m该截面宽度B=337cm，高度H=131cm，(根据规范拱圈计算长度取29.5m)桥梁博士验算结果如下:-截面设计系统输出文档文件: C:Documents and SettingsAdministrator桌面85.sds文档描述: 85#element任务标识: 承载能力任务类型: 截面验算-截面高度: 1.31 m构件计算长度:
10、29.5 m-荷载信息:荷载类型: 轴力(KN) 剪力(KN) 弯矩(KN-m)结构重力 1.23e+04 1.96e+03 8.1e+03-计算信息: 钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I-计算结果:荷载组合结果:内力 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 1.48e+04 1.23e+04 1.48e+04 1.23e+04 1.48e+04 1.23e+04剪力 2.35e+03 1.96e+03 2.35e+03 1.96e+03 2.35e+03 1.96e+03弯矩 9.72e+03 8.1e+03 9.72e+03 8.1e+03 9.72e+03
11、8.1e+03-承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:最大轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.48e+04 KN, Qj = 2.35e+03 KN, Mj = 9.72e+03 KN-m截面抗力: NR = 6.72e+03 KN Nj = 1.48e+04 KN(不满足)最小轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.23e+04 KN, Qj = 1.96e+03 KN, Mj = 8.1e+03 KN-m截面抗力: NR = 6.72e+03 KN Nj = 1.23e+04 KN(不满足)最大弯矩强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述:
12、 Nj = 1.48e+04 KN, Qj = 2.35e+03 KN, Mj = 9.72e+03 KN-m截面抗力: NR = 6.72e+03 KN Nj = 1.48e+04 KN(不满足)最小弯矩强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.23e+04 KN, Qj = 1.96e+03 KN, Mj = 8.1e+03 KN-m截面抗力: NR = 6.72e+03 KN Nj = 1.23e+04 KN(不满足)-计算成功完成即：85号单元截面内力不满足要求，需要重新调整拱圈尺寸。同理，拱脚附近98号单元：计入温度内力后：N=15600Kn，M=7100Kn，验算有
13、如下：任务标识: 承载能力任务类型: 截面验算-截面高度: 1.2 m构件计算长度: 29.5 m-荷载信息:荷载类型: 轴力(KN) 剪力(KN) 弯矩(KN-m)结构重力 1.3e+04 7.08e+03 5.92e+03-计算信息: 钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I-计算结果:荷载组合结果:内力 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 1.56e+04 1.3e+04 1.56e+04 1.3e+04 1.56e+04 1.3e+04剪力 8.5e+03 7.08e+03 8.5e+03 7.08e+03 8.5e+03 7.08e+03弯矩 7.1e+0
14、3 5.92e+03 7.1e+03 5.92e+03 7.1e+03 5.92e+03-承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:最大轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.56e+04 KN, Qj = 8.5e+03 KN, Mj = 7.1e+03 KN-m截面抗力: NR = 7.71e+03 KN Nj = 1.56e+04 KN(不满足)最小轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.3e+04 KN, Qj = 7.08e+03 KN, Mj = 5.92e+03 KN-m截面抗力: NR = 7.71e+03 KN Nj = 1.3e+0
15、4 KN(不满足)最大弯矩强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.56e+04 KN, Qj = 8.5e+03 KN, Mj = 7.1e+03 KN-m截面抗力: NR = 7.71e+03 KN Nj = 1.56e+04 KN(不满足)最小弯矩强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.3e+04 KN, Qj = 7.08e+03 KN, Mj = 5.92e+03 KN-m截面抗力: NR = 7.71e+03 KN Nj = 1.3e+04 KN(不满足)-计算成功完成即：拱脚附近截面内力不满足要求，需要重新调整拱圈尺寸。 友情提示：方案范本是经验性极强的领域，本范文无法思考和涵盖全面，供参考!最好找专业人士起草或审核后使用。