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1、长沙理工大学土木与建筑学院桥梁工程拱桥课程设计计划与任务书 -悬链线等截面无铰箱形拱桥设计指导教师：夏桂云适用班级：桥土2008级设计时间：2.5周桥梁工程系2011年9月10日桥梁工程课程设计任务、指导书悬链线等截面箱形无铰拱桥设计第一部分 上部结构计算一、设计资料：1、设计荷载：公路-级或公路-级、人群3.0kN/m2；2、桥面净宽：净7+21.0m人行道；3、净跨径：L0=50.00m、54.00m、63.00m、64.00m、70.00m、72.00m、80.00m、84.00m、90.00m；4、净矢跨比：f0/L0=1/5、1/6、1/7、1/8；5、拱顶最小填料厚度：h=0.50
2、m；6、材料性质：预制闭合拱箱、现浇填缝及横隔板：C30混凝土，E1=3.0104MPa，容重r1=25.0kN/m3；横挑梁：预制C30混凝土，弹性模量E=3.0104MPa，容重r2=24.0kN/m3；拱上底梁、立柱、盖梁、腹拱、人行道栏杆：C20混凝土，容重r3=24.0kN/m3；拱顶及拱腔填料、护拱：10号砂浆砌片石，容重r4=24.0kN/m3；侧面墙：10号砂浆砌块石，容重r5=24.0kN/m3；桥面：沥青混凝土厚0.06m，容重r6=24.0kN/m3；7、栏杆、人行道全桥宽平均每延米9.4kN/m；8、桥面标高：85.460m。二、参考依据1、主拱圈：采用单箱5室结构，各
3、细部尺寸如图所示。2、腹拱墩的布置：高墩采用立柱式，也可采用挖空的横墙式。3、计算温度影响力时，最高月平均气温30，最低月平均气温4，合拢温度14，混凝土收缩按温度下降10计算。三、设计依据及参考资料1交通部.公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004).北京:人民交通出版社,2004.2交通部.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004).北京:人民交通出版社,2004.3交通部.公路砖石及混凝土桥涵设计规范(JTG D61-2005).北京:人民交通出版社,2005.4顾懋清,石绍甫.公路桥涵设计手册拱桥(上册).北京:人民交通出版社,1997.5顾安邦,孙国柱.
4、公路桥涵设计手册拱桥(下册).北京:人民交通出版社,1997.6江祖铭,王崇礼.公路桥涵设计手册墩台与基础.北京:人民交通出版社,1997.7钟圣斌.桥梁计算示例集拱桥(二).北京:人民交通出版社,1989.8王国鼎,钟圣斌.拱桥计算示例集.北京:人民交通出版社,2000.四、计算成果1、设计计算书一份；2、拱上建筑及主拱圈断面图一张。五、计算步骤1、截面几何特性计算通过手算、或使用桥梁结构电算程序设计书中GEO1.FOR、GEO2.FOR程序、或采用通用软件对截面中性轴、面积、抗弯惯性矩、回转半径等进行计算。2、确定拱轴系数假定拱轴系数m、布置拱上建筑；计算各部分恒载的重量对拱脚及1/4截面
5、产生的弯矩、计算，如果计算的与假定的m对应的相差在半级以内，则m即为采用值，否则将计算的拱轴系数作为假定值，重复步计算，直至满足要求为止。3、结构自重作用下拱的内力计算用假载法计算拱轴系数假定值与计算值偏差的影响、用力法计算恒载压力线偏离拱轴线的影响；4、汽车和人群作用下拱的内力计算汽车作用的内力计算按新规范进行，等级为公路-级或公路-级,人群3.0kN/m2。由于作用效应组合时，车道作用效应与人群作用效应组合系数不同，应分开计算。汽车荷载效应和人群荷载效应的计算表格如下。表1-1不计弹性压缩的公路-I级车道荷载效应计算截面项目均布作用计算集中力作用计算力或力矩表值乘数影响线的面积数值表值乘数
6、影响线最大值数值拱顶截面Mmax相应HMmin相应H1/4截面Mmax相应HMmin相应H拱脚截面Mmax相应H相应VMmin相应H相应V表1-2不计弹性压缩的人群荷载效应计算截面项目均布作用计算力或力矩表值乘数影响线面积数值拱顶截面Mmax相应HMmin相应H1/4截面Mmax相应HMmin相应H拱脚截面Mmax相应H相应VMmin相应H相应V5、温度及混凝土收缩内力计算，并考虑徐变的影响其作用效应可乘以下列系数：温度作用效应0.7；混凝土收缩作用效应0.45/。6、作用效应组合（按新规范进行），考虑承载能力极限状态下的基本组合，主要组合为：基本组合：永久作用+汽车作用+人群作用基本组合：永
7、久作用+汽车作用+人群作用+温度影响+混凝土收缩当计算拱的正弯矩时，从拱顶至1/4拱跨各截面应乘以0.7折减系数、拱脚截面乘以0.9、1/4拱跨至拱脚截面，其折减系数按直线内插。7、强度及稳定性验算。(1)混凝土拱圈应按规范第4.0.84.0.10条验算进行截面的“强度-稳定”性验算。受压承载力计算公式如下式：(4.0.8-1)计算时，可按单向偏心受压进行验算。(2)偏心受压构件的偏心矩e应符合规范的规定。表4.0.9 受压构件偏心矩限值作用组合偏心矩限值基本组合0.6s偶然组合0.7s(3)拱圈抗剪强度验算拱圈抗剪强度应满足规范的第4.0.13，其验算公式如下：(4.0.13)六、要求1、
8、计算书采用长沙理工大学统一的课程设计纸，一律手写，提交的成果有目录、任务书、计算书；2、 拱上建筑及主拱圈断面图纸采用A3纸，制图符合公路桥涵制图习惯，构造正确，一律手绘；3、 计算书整洁、清晰，计算数据准确、统一，一律采用国际单位，小数位数合理并前后一致；4、 独立、认真完成课程设计，按时提交设计成果，遵守纪律。第二部分 桥墩设计计算一、设计资料1、有关资料与上部构造提供的相同；2、桥墩处基底标高62.320m，河床表面标高68.000m，桥面标高85.460m，基岩=0.8MPa；3、桥墩材料：第一层基础15#片石混凝土，r1=24.0kN/m3；第二层基础10#小石子混凝土砌40#块石，
9、r1=24.0kN/m3；二、参考数据桥墩起拱线处墩宽可初定为3.5m，可通过设计计算进行调整，基础采用扩大基础，一般采用2层，层高0.751.00m，其余尺寸参考有关资料及例题，也可自行拟定。三、设计成果1、 桥墩计算书一份；2、桥墩设计图一份。四、说明1、本部分的设计计算只要求桥梁专业方向的学生进行设计，其他方向的学生不作要求。设计任务分配表学号尾数荷载等级净跨径净矢跨比箱梁高度h1(cm)箱梁高度H(cm)1公路-级50m1/5601202公路-级54m1/6651253公路-级63m1/7701304公路-级64m1/8751355公路-级70m1/5801406公路-级72m1/67
10、01307公路-级80m1/8751358公路-级84m1/7801409公路-级90m1/5851450公路-级90m1/690150 5 上部结构设计5.1拱圈截面几何特性拱圈截面分块如图5所示，将截面分为5部分，列表计算分块的几何、物理力学特征值见表-1 。图5 拱圈截面分块 表1 几何分块，物理力学表特征值 拱圈截面几何力学性质计算表编号尺寸及截面面积计算(m)面积A(m2)分块面积重心至全截面底边距离y(m)对底边面积矩S=Ay (m3)对自身重心轴惯矩I0(m4)对底边惯性矩I=Ay2(m4)17.460.10.7460.050.03737.460.10.10.1/12=0.000
11、6216670.7460.050.05=0.001865220.11.0=0.2 40.341.0=1.360.2 1.360.651.01420.11.01.01.0/12=0.0166667 40.341.01.01.0/12=0.11333330.20.650.65=0.0845 1.360.650.65=0.574634(34+44)5/2 2(10+15)5/20.078 0.01250.1240.01184(0.340.05e3/12+217.36E-08)=0.00001555 2(0.10.05e3/12+17.36E-08)=0.000002430.0780.1240.124
12、=0.00199 0.01250.1240.124=0.000244(34+44)5/2 2(10+15)5/20.078 0.01251.1760.11234(0.340.05e3/12+217.36E-08)=0.00001555 2(0.10.05e3/12+17.36E-08)=0.000002430.0781.1761.176=0.10787 0.01251.1761.176=0.017357.60.10.761.250.957.60.10.10.1/12=0.0006333330.761.251.251.18756合计3.2472.12540.281291261.975825 由此
13、得(1) 截面面积：A=3.247m2(2) 截面重心距底边：yb=S/A=2.1254/3.247=0.65m(3) 截面重心距顶边：yt=1.3-0.65=0.65m(4)截面对重心轴的惯性矩： =0.2813+1.975825-3.2470.652 上面四项内容也可根据图5的.DWG文件,通过建立面域,并对面域进行查询得到截面的几何特性。(5) 截面回转半径：5.2主拱立面布置的计算（1） 拱轴系数假定拱轴系数m=2.514由悬链线拱各点倾角的正弦及余弦函数表（）20（7） （P1021），当f/L=1/7时； ； （2） 计算跨径 （3） 计算矢高 (4) 计算矢跨比:f/L=9.11
14、36655/63.734422=0.1429944011/7(5) 拱轴线长度:Ls=L/v1=63.7344221.05590=67.2972m（6）拱圈各分点几何特性1 y1坐标将半跨拱圈分成24份。y1坐标原点为拱顶截面形心，坐标轴正向向下（图6）。图6 x，y1坐标系y1坐标可由表（）1（P575）查得y1/f，得y1。由悬链线拱各点倾角的正弦及余弦函数表（）20（7） （P1021），当f/L=1/7时， 。yb和yt分别为拱圈各截面上、下缘到形心轴的距离（0.65m）,各分点截面的性质如表-2所示。表-2 半跨拱圈几何参数截面编号y1/fy1(m)cosyb/cos(m)yt/co
15、s(m)y1+yb/cos (m)y1-yt/cos (m)12345678拱脚01.0000009.11366550.825130.78775470.787754711.832881010.257372010.9036498.23555470.843340.77074490.770744910.53614808.994657820.8140187.41868780.860340.75551530.75551539.37848737.867456830.7301246.65410590.876120.74190750.74190758.33687846.853063440.6534085.95
16、494190.890670.72978770.72978777.41570055.956125150.5817685.3020390.904040.71899470.71899476.58382265.145833160.5154054.69722880.916250.70941340.70941345.83599324.417166570.4541254.13874330.927360.70091440.70091445.16384503.762016280.3976353.62391240.937400.69340730.69340734.55932623.172511690.345691
17、3.15051210.946450.68677690.68677694.01554462.6419907100.2980712.71651940.954560.68094200.68094203.52677612.1648921110.2545702.32006580.961800.67581620.67581623.08802851.7363962L/4120.2150001.95943810.968230.67132810.67132812.69506011.3524040130.1791921.63309590.973910.66741280.66741282.34425761.0094
18、320140.1469921.33963590.978900.66401060.66401062.03252210.7045009150.1182621.07780030.983240.66107970.66107971.75725190.4350925160.0928770.84644990.987000.65856130.65856131.51616000.1990374170.0707300.64460960.990210.65642640.65642641.3074091-0.0054440180.0517240.47139520.992910.65464140.65464141.12
19、94027-0.1798800190.0357790.32607780.995130.6531810.6531810.9808546-0.3255070200.0282500.25746110.996920.65200820.65200820.9102647-0.3937520210.0128070.11671870.998280.65111990.65111990.7680397-0.5342000220.0056820.05178380.999240.65049440.65049440.7023176-0.5986710230.0014190.01293230.999810.6501235
20、0.65012350.6630583-0.6371890240.0000000.000001.000000.65000000.65000000.6500000-0.6500000（7）立柱位置及高度计算左半跨立面布置如图-6所示。图-6 左半跨立面布置由表-2，计算可得表-3。表-3 立柱位置及高度计算立柱位置立柱号据拱脚距离m位置（截面号之间）对应y1 （m）相应距拱脚距离相应yt/cosP15.7474-55.9555.3025.3116.6390.72979-0.71899P211.7478-93.624-3.15110.62211.9500.69341-0.68678P317.7471
21、3141.633-1.34017.26118.5890.66741-0.66401P423.74717180.645-0.47122.57223.9000.65643-0.65464P529.74722230.052-0.01329.21130.5390.65050-0.65012采用直线内插立柱处的y1: y1=前截面y1-（前截面y1-后截面y1）/（前后截面距拱脚距离之差）（立柱距拱脚距离-前截面距拱脚距离）。立柱处yt/cos：yt/cos=前截面yt/cos-（前后截面yt/cos之差）/（前后截面距拱脚距离之差）（立柱距拱脚距离-前截面距拱脚距离）。跨中拱圈中线至拱圈上缘距离0.6
22、5m,盖梁高1.00m ，立柱底至盖梁顶面的高度：h=y1+0.65+1.00-yt/cos,计算结果在表-4。表-4 立柱底至盖梁底面的高度立柱处高度计算结果立柱号y1(m)yt/cos插入值(m)立柱底至盖梁顶面的高度（m）P15.7406110.5154016.87521P23.2260550.2774654.59859P31.5257730.5601832.61559P40.4910470.5024771.63857P50.0362590.6347591.05155.3各部分恒载统计以及引起的内力计算5.3.1盖梁以上恒载引起的立柱反力（1）盖梁以上恒载统计（表-5）。 表-5 立柱以
23、上恒载统计部位单行桥上部集度结果KN/m 备注板10.50.332586.625板梁C30 厚33 长 宽 0.3310.50水泥铺装9.50.082516.6258cm厚C40防水混凝土，容重25 KN/m3沥青铺装9.50.05219.9755cm沥青混凝土，容重21 KN/m3护栏0.2045525210.2275每个护栏面积0.20455m2合计118.339 （2）立柱位置竖向剪力计算桥面板纵向布置如图-7（a）所示，由恒载集度（表-5），按多跨连续梁计算，绘剪力图（图-7（b）。（a）桥面板纵向布置（单位：cm）（b）恒载引起的剪力图（单位：KN）图7 立柱位置竖向剪力计算（3）盖
24、梁以上恒载引起的立柱反力各立柱的反力为该截面的剪力差，计算结果见表-6。表-6 盖梁以上恒载引起的各柱反力柱号P1P2P3P4P5Q1374.63351.51349.45380.79174.43Q2-429.94-335.41-358.53-360.58-329.25剪力差804.57686.92707.98741.37503.685.3.2盖梁以下立柱部分恒载(1)盖梁自重横断面面积10.4m2 厚 1.0m 容重 25 KN/m3 ，盖梁自重：10.4125=260KN(2)柱托自重 (4.2-1)20.5125=80KN(3)柱的自重 立柱和盖梁共高h,盖梁高1.0m, 立柱高（h-1）
25、m 立柱自重：（h-1）11325=75(h-1)kN。(4)柱底由恒荷载产生的集中力集中力=盖梁以上恒载引起的立柱反力+盖梁自重+柱托自重+立柱自重，计算结果见表7。表7 柱底由恒荷载产生的集中力(单位：kN)立柱号盖梁以上恒载引起的立柱反力盖梁自重柱托自重立柱自重柱底集中力P1804.57260804941638.57P2686.92260802731299.92P3707.98260801241171.98P4741.3726080321113.37P5503.68260801.6845.28 (5)恒载集中力对/截面以及拱脚截面的弯矩对L/截面弯矩=集中力力臂（立柱在L/4跨左时）。对
26、拱脚截面弯矩=集中力力臂（立柱位置和拱脚的水平间距）。恒载集中力引起的弯矩计算见表8。 表8 恒载集中力引起的弯矩立柱号柱底集中力（kN）L/4弯矩拱脚弯矩力臂(m)弯矩(kNm)力臂(m)弯矩(kNm)P11638.57 4.96 8132.22 P21299.92 10.96 14251.02 P31171.98 1.74 2043.93 16.96 19880.30 P41113.37 7.74 8621.94 22.96 25566.32 P5845.28 13.74 11617.53 28.96 24481.84 合计6069.12 22283.40 92311.70 5.3.3拱圈
27、半拱自重悬臂引起的L/4和拱脚的剪力和弯矩拱圈截面面积：A=6.36m2由拱桥设计手册附表-19（7），拱圈半拱悬臂自重作用下L/4和拱脚的剪力P1/4、Ps和弯矩M1/4、Ms为：P1/4=AL表值=6.362560.8730.25345=2453.094kNM1/4= AL2/4表值= 6.362560.87320.12583/4=18534.07kN. mPs= AL表值= 6.362560.8730.53736=5201.004kNMs= AL2/4表值= 6.362560.87320.51646/4=76071.72 kN. m5.3.4恒载弯矩合计恒载集中力对L/截面以及拱脚截面的
28、弯矩(表8)和拱圈自重引起的弯矩求和 M1/4=22283.40+18534.07=40817.47 kN. m Ms=92311.70+76071.72= 168383.42 kN. my1/4/f=M1/4/Ms=40817.47/168383.42=0.219m=2.514时相应，y1/4/f=0.215，计算值为0.219，接近该值,不再重新计算。5.4不计弹性压缩的拱自重水平推力 Hg=Ms/f=168377.061/10.153=16583.97kN5.弹性中心位置、弹性压缩系数和拱自重弹性压缩水平推力以弹性中心作为坐标原点，建立如图9所示坐标系。图9 求算内力的坐标系弹性中心距拱
29、顶ys,查拱桥设计手册表-3=0.329011, ys=0.329011f=0.32901110.153=3.340m 由拱桥设计手册,弹性压缩系数1和查附表-9和附表-111=表值=11.2581=11.2581=0.042173=表值=9.795=9.795=0.037993=0.040629 弹性压缩引起的弹性中心赘余力为Hg=- Hg= -0.04062916583.97=-673.79kN(压为正,拉为负)5.自重效应5.1拱顶截面 y=y1-ys=0-3.340=-3.340m, cos=1.0计入弹性压缩水平推力：Hg= Hg（1-）= 16583.97(1-0.040629)=
30、15910.18kN轴向力Ng= =15910.18/1=15910.18kN弹性压缩弯矩:Mg=(y1-ys) Hg=(0-3.340)( -673.79)=2250.459kNm5.2拱脚截面 y=y1-ys=10.153-3.340=6.813m , cos=0.78133计入弹性压缩水平推力：Hg= Hg（1-）= 16583.97(1-0.040629)=15910.18kN轴向力Ng=20362.95kN弹性压缩弯矩:Mg=(y1-ys) Hg=6.813( -673.79)=-4590.53kNm5.3 /4截面 y=y1-ys=2.18290-3.340=-1.157m , c
31、os=0.95748计入弹性压缩水平推力： Hg= Hg（1-）= 16583.97(1-0.040629)=15910.18kN轴向力Ng=16616.72kN弹性压缩弯矩:Mg=(y1-ys) Hg=-1.157( -673.79)=779.642 kNm5.汽车荷载荷载效应设计荷载公路I级,加在影响线上，均布荷载q=10.5kN/m,集中荷载Pk,当计算跨径大于50m时，Pk=360kN。由于计算跨径L=60.873m,则Pk=360kN。拱圈宽度9.6m,单行桥承担双车道荷载，根据圬工规范5.1.3，活载均匀分布于拱圈全宽。5.7.1、汽车荷载冲击力 由公路桥涵设计通用规范条文说明公式
32、（4-7），（4-8），自振频率计算：频率系数式中，f为拱桥的矢跨比， f=1/6C35混凝土：E=3.15104Mpa=3.151010N/m2Ic：结构跨中截面惯性矩，Ic =1.0372398 m4mc：结构跨中单位长度质量，mc=6.3624=152.64kN/m换算为质量：mc 152640/g=152640/9.81=15559.63kg/m结构的基频 =1.633016按通规4.32条，冲击系数 =0.1767lnf-0.0157=0.07公路为级汽车荷载， 车道数 n=2,因此作用于拱圈全宽上的汽车荷载为均布荷载1.07210.5=22.47kN/m集中荷载:1.072360=
33、770.4kN5.7.2、拱顶截面由拱桥设计手册附表-14(52),可查得, 在均布荷载作用下，计算拱顶截面考虑弹性压缩的弯矩及其相应的轴力影响线面积。弯矩影响线面积M=表值L2=表值 60.8732相应的轴力影响线面积N=表值 60.873。在集中荷载作用下，拱顶截面不考虑弹性压缩的弯矩影响线坐标以及相应的轴向力（拱顶即为水平推力）的影响线坐标可从拱桥设计手册附表-13(31)和表-12(8)分别查取，最大正（负）弯矩（绝对值）影响线坐标和相应的水平推力影响线坐标。弯矩影响线坐标M=表值 L=表值 60.873相应的水平推力影响线坐标H1=表值l/f=表值6。计算结果见下表-9。表-9 拱顶
34、截面弯矩及其相应轴向力影响线面积和坐标影响线正弯矩负弯矩均布荷载考虑弹性压缩弯矩影响线面积0.0069260.87360.873=25.642-0.46460.87360.873=-17.194相应的轴力影响线面积0.4070560.873=24.7780.3604860.873=21.944集中荷载不考虑弹性压缩弯矩影响线坐标0.0528460.873=3.217（24号截面）-0.0115460.873=-0.702（11号截面）相应的水平推力影响线坐标0.234096=1.40454 （24号截面）0.122736=0.73638 （11号截面）（1）拱顶截面正弯矩 1）均布荷载作用考虑
35、弹性压缩的弯矩：Mmax=22.4725.642=576.176kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力：N=22.4724.778=556.762kN 2）集中荷载作用不考虑弹性压缩的弯矩：Mmax=770.43.217=2478.377kNm 相应的不考虑弹性压缩的水平推力：H1=770.41.40454=1082.058kN 弹性压缩附加水平推力：H=-0.0406291082.058=-43.963kN 弹性压缩附加弯矩：M= =(-43.963) (0-3.340)=146.836kNm 考虑弹性压缩的水平推力：H=H1+H=1082.058-43.963=1038.095kN 考虑弹性压
36、缩的弯矩: Mmax= Mmax+M=2478.377+146.836=2625.213kNm（2）拱顶截面负弯矩 1）均布荷载作用考虑弹性压缩的弯矩：Mmax=22.47（-17.194）=-386.349kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力：N=22.4721.944=493.082kN 2）集中荷载作用不考虑弹性压缩的弯矩：Mmax=770.4（-0.702）=-540.821kNm 相应的不考虑弹性压缩的水平推力：H1=770.40.73638=567.307kN 弹性压缩附加水平推力：H=-0.040629567.307=-23.049kN 弹性压缩附加弯矩：M=(y1-ys) H=(
37、0-3.340)(-23.049)=76.984kNm 考虑弹性压缩的水平推力：H=H1+H=567.307-23.049=544.258kN 考虑弹性压缩的弯矩: Mmax= Mmax+M=-540.821+76.984=-463.837kNm5.7.3 L/4截面均布荷载作用下的内力计算方法同拱顶截面。在集中荷载作用下，L/4截面不考虑弹性压缩的弯矩影响线坐标以及相应水平推力和L/4截面垂直反力影响线坐标的影响线坐标（反力不受弹性压缩影响，没有弹性附加内力），可从拱桥设计手册附表-13(33)和表-12(7)，附表-7(7)分别查取最大正负弯矩（绝对值）影响线坐标和相应的水平推力影响线坐标
38、和L/4跨截面垂直反力影响线坐标。弯矩影响线坐标M=表值 L=表值 60.873相应的水平推力影响线坐标H1=表值L/f=表值6垂直反力影响线坐标V=表值。计算结果见下表5-10 。表5-10 L/4跨截面弯矩及其相应的水平推力和垂直反力影响线面积和坐标影响线正弯矩负弯矩均布荷载考虑弹性压缩弯矩影响线面积0.0087760.87360.873=32.497-0.0102360.87360.873=-37.907相应的轴力影响线面积0.2573360.873=15.6640.5497060.873=33.462集中荷载不考虑弹性压缩弯矩影响线坐标0.0588860.873=3.584(截面号12
39、)-0.0291560.873=-1.774(截面号18)相应的水平推力影响线坐标0.1372460.873=8.354 (截面号12)0.2078360.873=12.651(截面号18)-相应的左拱脚反力影响线坐标0.83844 (截面号12)0.67962(截面号18)(1)/4截面正弯矩1)均布荷载作用考虑弹性压缩的弯矩：Mmax=22.4732.497=730.208kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力：N=22.4715.664=351.970kN 2)集中荷载作用考虑弹性压缩的弯矩：Mmax=770.43.58=2758.032kNm 相应的不考虑弹性压缩的水平推力：H1=770.48.354=6435.922kN 弹性压缩附加水平推力：H=-0.0406296435.922=-261.485kN 弹性压缩附加弯矩：M=(y1-ys) H=(2.18290-3.340)( -261.485)=302.564kNm考虑弹性压缩的水平推力：H=H1+H=6435.922-261.485=6174.437kN考虑弹性压缩的弯矩: Mmax= Mmax+M=2758.032+302.564=3060.596kNm 与Mmax对应的垂直反力Vl=1.2770