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1、本科机械毕业设计论文CAD图纸 QQ 401339828 摘 要21世纪的今天，社会经济稳步发展，科学技术高速进步，人们对生产效率的追求是越来越高，尤其是在中国这样的制造大国。在机械加工行业 ，如果继续沿用普通机床加工各类零件，不但生产效率低，劳动强度大，质量不稳定，且很难实现大批量生产。目前主要采用自动或半自动生产流水线来解决这一系列的问题。轴向柱塞泵泵体是ZB40柱塞泵的关键零件之一。单件，小批量生产沿用普通机床加工，生产效率低，劳动强度大，质量不稳定。想要达到年产量1万台/年，同时要提高生产率、降低劳动强度、保证生产质量就必须得采用专门的生产流水线来实现。本次设计主要采用液压系统来实现流
2、水线生产加工过程的部份自动化。我这次做的工作是车基准机床及双头镗床液压系统设计。从整个零件的加工过程来看，基准的精确度直接影响着以后工序的加工过程精度，即在加工过和中基准的精度得要非常的重视。本设计过程要镗的孔在装配中起着重要的作用，如果加工过程中镗孔的精度不能达到精度要求，那么就可能出现不能装配或是装配后不能正常使用，即成为废品。因此，因此在本次设计过程中，我采用液压系统来解决普通机床加工的不足。关键词：(1)、进入液压缸，（2）、换向阀，（3）、进入液压缸，（4），向右移动 （5）、的左腔.AbstractIn the 21st century, with the steady devel
3、opment of our socio-economy and rapid advance of scientific and technological, people pursuit of efficiency of production become more and more urgent, especially in China, which is a big manufacturing country.In the mechanical processing industry, if we continue to use ordinary machine tool to proce
4、ss various components, it will results in low production efficiency, labor intensity and unsteady quality, which is very difficult to achieve mass production. At present, we mainly use the automatic or semi-automatic production lines to solve those issues. Axial piston pump Body Pump is ZB40 one of
5、the key components. Single pieces and small batch production by using ordinary machine processing result in low productivity, labor intensity and quality instability. Try to achieve annual output of 10,000 units/ year, we should increase productivity, reduce labor intensity and assure quality in a n
6、ew producing line.This design focuses on hydraulic pipeline systems, which is used to achieve the production process of automation. My work on this design is to design the standard of lathing and the headed benchmark boring machine hydraulic system. From the entire parts of the machining process, th
7、e benchmark precision direct impact on the future operations of the processing accuracy, so the accuracy of the benchmarks needs to be very seriously. The design process should be boring holes in the assembly plays an important role. If processing Boring not achieve the accuracy and precision, it is
8、 possible that no assembly or assembly after normal use, that is to say the products will become as scrap. Therefore, in this design, I mainly use hydraulic system to solve those deficiencies of ordinary Machining. Keys: (1) Directional Valve), (2) Check Valve, (3) Directional Valve (4) Work Table (
9、5) Cylinder.目 录中文摘要I英文摘要 II第1章 车基准机床液压系统设计11.1编制车基准端面和车基准外圆的加工工序过程卡片11.1.1分析零件图11.1.2确定毛坯尺寸21.1.3拟定加工工艺路线31.1.4确定工序尺寸及工差41.1.5确定切削用量及工时51.1.6填写加工工序卡片91.2后刀架纵向液压缸设计91.2.1负载分析91.2.2负载图和速度图的绘制101.2.3液压缸主要参数的确定111.2.4液压缸的强度校核121.2.5稳定性校核141.2.6液压缸在不同阶段的压力、流量、功率计算151.3后刀架横向液压缸设计161.3.1负载分析171.3.2负载图和速度图的
10、绘制181.3.3液压缸主要参数的确定181.3.4液压缸的强度校核191.3.5稳定性校核211.3.6液压缸在不同阶段的压力、流量、功率计算231.4前刀架横向液压缸和纵向液压缸设计241.5夹紧液压缸设计241.5.1夹紧液压缸负载分析241.5.2夹紧液压缸负载图和速度图的绘制251.5.3夹紧液压缸主要参数的确定261.5.4夹紧液压缸的强度校核271.5.5夹紧液压缸稳定性校核281.5.6夹紧液压缸在不同阶段的压力、流量、功率计算291.6顶尖液压缸设计301.7液压系统图的拟定301.7.1液压回路的选择311.7.2液压回路的综合331.8液压元件的选择341.8.1液压泵和
11、电动机341.8.2阀类元件及辅助元件351.8.3油管和油箱361.9液压系统的性能验算37第2章 双头镗床液压系统设计 382.1编制双头半精镗加工工序过程卡片382.1.1分析零件图382.1.2确定毛坯尺寸392.1.3拟定加工工艺路线402.1.4确定工序尺寸及公差402.1.5确定切削用量及工时402.1.6填写加工工序卡片412.2双头镗床左右动力头液压缸设计412.2.1液压缸负载分析422.2.2液压缸负载图和速度图的绘制432.2.3液压缸主要参数的确定432.2.4液压缸的强度校核442.2.5液压缸稳定性校核462.2.6液压缸在不同阶段的压力、流量、功率计算472.3
12、双头镗床夹紧液压缸设计472.4双头镗床液压系统图的拟定482.4.1双头镗床液压回路的选择482.4.2双头镗床液压回路的综合拟定502.5双头镗床液压系统元件的选择512.5.1双头镗床液压系统液压泵和电动机512.5.2双头镗床液压系统阀类元件及辅助元件522.5.3双头镗床液压系统油管和油箱532.6双头镗床液压系统的性能验算54设 计 总 结 55参 考 文 献56致 谢57附 表 58第1章 车基准机床液压系统设计车基准加工示意图如下:图1-1 车基准加工示意图上图由五个部分组成,在加工过程中共须要设计六个液压缸实现。现对这些液压缸设计如下。1.1 编制车基准端面和车基准外圆的加工
13、工序过程卡片1.1.1 分析零件图本泵体为灰铸铁HT200,压力铸造而成,7级精度其加工序加工图如下：图1-2车基准加工工序图本设计要设计加工A端面和B圆柱面。由图上反应出来的公差可知道，车这两个面要分两步进行。即：粗车和半精车。1.1.2 确定毛坯尺寸1.1.2.1 外圆加工总余量外圆 表面粗造度为： 。由机械制造技术基础表6.3可知，要达到此精度：粗车半精车即可实现(如图1-2)。由机械加工实用手册表3.1-26得：基本尺寸在50mm120mm的单边余量为6mm 即毛坯总余量为：因为是压力铸造，且为7级精度。由机械加工实用手册表2.3-9可知其公差值，由偏差得上下偏差为所以外圆尺寸为图1-
14、3 余量尺寸链外圆加工总余量如下表表1-1基本尺寸ESIS610.3-0.3-55+0.03375+0.022560.3375-0.0775 1.1.2.2 基准端面总加工余量图1-4基准端面余量尺寸链图由图1-4得表1-2 基本尺寸ESIS237-197-5531-0.5 由表1-1得 1.1.3 拟定加工工艺路线由图1-1和1-2可确定其加工工艺路线图如下：图1-5 加工工艺路线图1.1.4 确定工序尺寸及工差1.1.4.1 端面半精车由机械加工实用手册表3.32-21得半精车工序余量： 粗车端面尺寸偏差为: ，即：半精车工序余量1.1.4.2 端面粗车其加工余量尺寸链图如下：图1-6 端
15、面粗车余量尺寸链表1-3基本尺寸ESIS30.5-0.5-1.3+0.54+0.351.7+1.04-0.15由表得， ，1.1.4.3 外圆半精车外圆由机械加工工艺手册第一卷表3.2-2得：半精车加工余量Z=1.8，半精车直径偏差:-0.35-0.54即：。即粗车后直径为：1.1.4.4 粗车外圆其加工余量尺寸链如图图1-7 余量尺寸链表1-4基本尺寸ESIS6+0.3375-0.0775-1.8+0.5+0.354.2+0.8775+0.2725由表得：，1.1.5 确定切削用量及工时1.1.5.1 粗车端面已知：，由机械加工工艺手册表2.4-3得：当车刀刀杆BH=1625，工件长度在10
16、0400mm, 其,取(1)、计算切削速度由机械加工工艺手册表8.4-8得公式 (1-1)其中： （寿命选T=60） （2）、确定机床主轴转速 由机械制造技术基础式1-3得： (1-2)按机床说明，由机械加工工艺手册表3.1-18可知跟相接近，即取，如果选则速度损失太大。所以实现切削速度为： (1-3)1.1.5.2 半精车端面已知：由机械加工工艺手册其,取（1）、计算切削速度由机械加工工艺手册表8.4-8得公式 (1-4)其中： （寿命选T=60）（2）确定机床主轴转速 由机械制造技术基础式1-3得： (1-5)按机床说明，由机械加工工艺手册表3.1-18可知跟相接近，即取，如果选则速度损失
17、太大。所以实际切削速度为： (1-6)1.1.5.3 车端面的工时由机械加工工艺手册表2.5-3得公式： (1-7)其中零件加工表面长度（mm）; 、刀具的切入和切出长度（mm）工伯每分钟转速（r/min）进给次数；1.1.5.4 粗车外圆到 已知：由机械加工工艺手册,取(1) 计算切削速度由机械加工工艺手册表8.4-8得公式: (1-8)其中： （寿命选T=60） (1-9)(2)、确定机床主轴转速 由工机械制造技术基础式3-1得 (1-10)按机床说明，由机械加工工艺手册表3.1-18可知跟相接近，即取，如果选则速度损失太大。所以实际切削速度为： (1-11)1.1.5.5 粗车外圆工时机
18、械加工工艺手册表2.5-3得公式： (1-12)其中零件加工表面长度（mm）; 、刀具的切入和切出长度（mm）;工件每分钟转速（r/min）;进给次数.1.1.5.6 半精车外圆到 已知：由机械加工工艺手册其,取(1)、计算切削速度由机械加工工艺手册表8.4-8得公式 (1-13)其中： （寿命选T=60） (1-14)（2）、确定机床主轴转速 由机械制造技术基础式3-1得： (1-15)按机床说明，由机械加工工艺手册表3.1-18可知跟相接近，即取，如果选则速度损失太大。所以，实标切削速度为： (1-16)1.1.5.7 半精车外圆工时机械加工工艺手册表2.5-3得公式： (1-17)其中零
19、件加工表面长度（mm）; 、刀具的切入和切出长度（mm）工进时每分钟转速（r/min）;进给次数；即:车外圆基本总工时为： (1-18)1.1.6 填写加工工序卡片由以上计算数据得加工外圆和端面的加工工序卡片如附表1:1.2 后刀架纵向液压缸设计对纵向液压缸来说，它要完成的动作循环图如下：图1-9 后刀架纵向液压缸动作循环图它的工作是车基准外圆时提供纵向运动（走刀运动）。刀具材料为高速钢，工件材料为铸铁HT200，硬度为HB190其快进时速度为机床总工作台重为：G=1000N（g=10）。往复运动的加减速度时间不超过0.2s.动力滑台采用燕尾导轨。其静摩擦系数0.2，运动摩擦系数=0.1。其液
20、压缸示意图如下：图1-10 后刀架液压缸示意图1.2.1 负载分析纵向液压缸主要是提供车外圆时的纵向运动，即车削时能够提供其轴向切削力能满足要求。YT15在车铸铁时轴向切削力由机械加工工艺手册表2.4-21得 (1-19)其中,.注:在加工过程中加工条件不改变.即不考虑.1.2.1.1 阻力负载: 静摩擦力: (1-20)动摩擦力: (1-21)惯性负: (1-22) (1-23)由此可得出液压缸在各个工作阶段的负载如下表：表1-5工况负载阻力负载力F(N)推力启动200222加速158176快进100111工进19932214快退100111注:1、 液压缸的机械效率；2、 不考虑动力滑台上
21、颠覆力矩的作用。1.2.2 负载图和速度图的绘制综上计算数据,速度图按已知数值：， ， ， 快进，工进 ，快退 。其负载图和速度图分别如下：图1-11 纵向液压缸负载图和速度图1.2.3 液压缸主要参数的确定由表纵向液压缸负载图可知其最负载为2214N，由液压传动表11-2可知，当负载时，其工作压力应取,本设计中取.由表7-2可知:因为本系统是一般轻载的节流调速系统,背压在应在 之间，本设计中取。由表7-3可知,当液压缸的工作压力时,活塞杆的直径，本设计取。由表7-3,当时,液压缸往返速率比,即。已知液压缸有杆腔的 所以由式7-10得液压缸无杆腔面积: (1-24)由上式得液压缸有杆腔面积:
22、(1-25)所以有杆腔的面积为：由此得液压缸的内径: (1-26)活塞杆直径为： (1-27)由表7-5和7-6(GB2348-80)得：液压缸内径，活塞杆直径。即有杆腔的实际面积为: ，液压缸无杆腔实际面积为: 。1.2.4 液压缸的强度校核1.2.4.1 液压缸轴向尺寸液压轴向尺寸取决于负载运动的有效长度（活塞在缸内能移动的极限距离）、导向长度、活塞宽度、缸盖联接形式及安装形式。图 表示出了液压缸各主要零件轴向尺寸之间的关系。由书活塞宽度.活塞有效行程取决于机构运动的最大行程.导向滑动面积长度C的值:当D80mm时，.当时, ,因为D=80mm,这里取。导向长度L可由液压与气压传动式（4-
23、35）来确定。缸筒长度。图1-12 液压缸尺寸图1.2.4.2 缸筒的壁厚校核选缸筒材料为由得 ,活塞杆材料为45钢，取10mm.由 可知道缸筒厚校核时分薄壁和厚壁两种情况。当时为薄壁。按式（50-20）进行校核： (1-28)式中，D为缸筒内径；为缸筒的试验压力，当时，取；而当时，取；为缸筒的材料的许用应力，为材料抗拉强度，n为安全系数，一般取5。，n取5。 按下公式进行计算（式5-21）: (1-29)=10mm1.047mm 即：合格1.2.4.3 活塞杆径d按式5-22进行校核： (1-30)式中，F为活塞杆上的作用力；为活塞杆材料的许用应力： (1-31)即合格1.2.4.4 液压缸
24、盖固定螺栓直径(45钢)取，校核按式（5-23）进行校核。 (1-32)其中，F为液压缸负载F=2214N；Z为固定螺栓个数，取Z=6；K为螺纹拧紧系数，取K=1.4；为材料屈服极限， 本设计取：合格1.2.5 稳定性校核活塞杆的长取200mm，并采用一端固定一端自由。由液压传动与控制可知道，受压活塞杆，当其轴向负载F超过稳定临界力时，会产生纵向弯曲而丧失稳定，所以液压缸的负载应满足下列条件： (1-33)其中液压传动与控制式3-19式中 F-活塞杆最大轴向负载； -活塞杆产生纵向弯曲丧失稳定的最小力，即能保持压活塞杆稳定的临界力； -安全系数，其值为临界力 值与活塞杆的材料性质、截面形状、长
25、度、刚度以及液压缸安装方式等因素有关。一般当液压缸安装长度与活塞杆直径之比(见表3-1液压传动与控制)时，就易出现不稳定状态，就必须进行压杆稳定性校核。这里近力学中有关公式进行校核。由液压传动与控制可知： (1-34)由上可知，所以用液压传动与控制（3-21）公式进行校核： (1-35)上式中 -安装长度，其值与安装方式有关，见液压传动与控制表3-1；-活塞的回转半径，-活塞杆横截面惯性矩，对实心活塞杆本设计中：A-活塞杆横截面积，活塞杆横截面面积；m-柔性系数，对刚取m=85;-材料强度试验值，对钢取-系数，对刚。 液压缸支承方式决定的末端系数n，可按液压传动与控制表3-1选取 (1-36)
26、 (1-37) ，即合格！1.2.6 液压缸在不同阶段的压力、流量、功率计算根据上述D与d的什，可估算液压缸在各个工作阶段中的压力、流量和功率如下表：，表1-6工况负载回油腔压力进油腔压力输入流量输入功率计算式快进启动22200.059_加速17600.047_恒速11100.02926.390.013工进221400.441.00540.007快退启动22200.044_加速17600.035_恒速11100.02226.140.011.3 后刀架横向液压缸设计后刀架横向液压缸主要是提供横向进给运动.它要实现:快进工进快退 图1-13 横向液压缸动作循环图它的工作是车基准外圆时提供横向运动（
27、走刀运动）。刀具材料为高速钢，工件材料为铸铁HT200，硬度为HB190其快进时速度为机床总工作台重为：G=1000N（g=10）。往复运动的加减速度时间不超过0.2s.动力滑台采用燕尾导轨。其静摩擦系数0.2，运动摩擦系数=0.1。其液压缸示意图如下：图1-14 液压缸示意图1.3.1 负载分析纵向液压缸主要是提供车外圆时的纵向运动，即车削时能够提供其轴向切削力能满足要求。YT15在车铸铁时轴向切削力根据机械加工过程卡片和机械加工工艺手册表2.4-21 (1-38)其中,.注:在加工过程中加工条件不改变.即不考虑.1.3.1.1 阻力负载: 静摩擦力: (1-39)动摩擦力: (1-40)惯
28、性负: (1-42) (1-43)由此可得出液压缸在各个工作阶段的负载如下表：阻力负载: 表1-7工况负载阻力负载力F(N)推力启动200222加速158176快进100111工进789.13877快退100111注:1、 液压缸的机械效率2、 不考虑动力滑台上颠覆力矩的作用。1.3.2 负载图和速度图的绘制综上计算数据,速度图按已知数值：， ， ， 快进，工进 ，快退 。其负载图和速度图分别如下：图1-15 液压缸负载图和速度图1.3.3 液压缸主要参数的确定由表图1-15，可知道其最大负载为877N，由液压传动表11-2可知，当负载时，其工作压力应取,本设计中取.由表7-2可知:因为本系统
29、是一般轻载的节流调速系统,背压在应在 之间,本设计中取。由表7-3可知,当液压缸的工作压力时,活塞杆的直径 ，本设计取。由表7-3,当时,液压缸往返速率比,即。 已知液压缸有杆腔的 所以由式7-10得液压缸无杆腔面积: (1-44)由上式得液压缸有杆腔面积: (1-45)即：所以液压缸的内径: (1-46)活塞杆直径d: (1-47)由表7-5和7-6(GB2348-80)取：液压缸内径活塞杆直径即液压缸有杆腔的实际面积为: (1-48)液压缸无杆腔实际的面积为: (1-49)1.3.4 液压缸的强度校核1.3.4.1 液压缸轴向尺寸液压轴向尺寸取决于负载运动的有效长度（活塞在缸内能移动的极限
30、距离）、导向长度、活塞宽度、缸盖联接形式及安装形式。图1-16 表示出了液压缸各主要零件轴向尺寸之间的关系。由书活塞宽度.活塞有效行程取决于机构运动的最大行程.导向滑动面积长度C的值:当D80mm时，.当时, ,因为D=80mm,这里取。导向长度L可由液压与气压传动式（4-35）来确定。缸筒长度。图1-16 液压缸尺寸图1.3.4.2 缸筒的壁厚校核选缸筒材料为由得 ,活塞杆材料为45钢，取10mm.由 可知道缸筒厚校核时分薄壁和厚壁两种情况。当时为薄壁。按式（50-20）进行校核： (1-50)式中，D为缸筒内径；为缸筒的试验压力，当时，取；而当时，取；为缸筒的材料的许用应力，为材料抗拉强度
31、，n为安全系数，一般取5。，n取5。 按下公式进行计算（式5-21）: (1-51)=10mm0.06547mm 即：合格1.3.4.3 活塞杆径d按式5-22进行校核： (1-52)式中，F为活塞杆上的作用力；为活塞杆材料的许用应力， (1-53)即合格1.3.4.4 液压缸盖固定螺栓直径(45钢)取，校核按式（5-23）进行校核。 (1-54)其中，F为液压缸负载F=877N；Z为固定螺栓个数，取Z=6；K为螺纹拧紧系数，取K=1.4；为材料屈服极限， 本设计取： (1-55)合格1.3.5 稳定性校核活塞杆的长取200mm，并采用一端固定一端自由。由液压传动与控制可知道，受压活塞杆，当其
32、轴向负载F超过稳定临界力时，会产生纵向弯曲面丧失稳定，所以液压缸的负载应满足下列条件： (1-56) 其中液压传动与控制式3-19式中 F-活塞杆最大轴向负载； -活塞杆产生纵向弯曲丧失稳定的最小力，即能保持活塞杆稳定的临界力； -安全系数，其值为临界力 值与活塞杆的材料性质、截面形状、长度、刚度以及液压缸安装方式等因素有关。一般当液压缸安装长度与活塞杆直径之比(见表3-1液压传动与控制)时，就易出现不稳定状态，就必须进行压杆稳定性校核。这里近力学中有关公式进行校核。由液压传动与控制可知： (1-57)由上可知，所以用液压传动与控制（3-21）公式进行校核： (1-58)上式中 -安装长度，其
33、值与安装方式有关，见液压传动与控制表3-1；-活塞的回转半径，-活塞杆横截面惯性矩，对实心活塞杆本设计中：A-活塞杆横截面积，活塞杆横截面面积；m-柔性系数，对刚取m=85;-材料强度试验值，对钢取-系数，对刚。 液压缸支承方式决定的末端系数n，可按液压传动与控制表3-1选取 (1-59) (1-60) ，即合格！1.3.6 液压缸在不同阶段的压力、流量、功率计算根据上述D与d的什，可估算液压缸在各个工作阶段中的压力、流量和功率如下表：, ,表1-8工况负载回油腔压力进油腔压力输入流量输入功率计算式快进启动22200.113_加速17600.082_恒速11100.05710.2080.01工
34、进87700.4470.2180.002快退启动22200.1507_加速17600.119_恒速11100.07510.3110.0131.4 前刀架横向液压缸和纵向液压缸设计由于前刀架的工作情况和后刀架的工作情况一样，不同之处只是后架用于粗加工，前刀架用于精加工。在这里，为了节约成本，前刀架的各参数都用后刀架的参数。在此就不再作计算。1.5 夹紧液压缸设计夹紧液压液压缸在本工件加工过程中起着非常重要的作用，它的作用是将工件夹紧。如果不能夹紧，那么加工出来的工件就可能精度达不到或是废品。所以，在整个加工过程中，夹紧液压缸是非常的重要。下图为夹紧液压缸示意图。图1-17P1液压缸工作压力；P2
35、 液压缸回油腔工作压力；液压缸无杆腔面积；液压缸有杆腔的有效面积。它的动作只有夹紧和松开，夹紧的程度由溢流阀来控制。而下一步的工作则是由压力继电器来控制，当夹紧到一定程度时，也就是压力增加到一定时，压力继电器会发出一个信号来控制下一步动作的进行。1.5.1 夹紧液压缸负载分析夹紧液压缸的主要工作是将工件夹紧，不让工件在车削时转动。其夹紧力应大于或等于主切削力由机械加工工艺基础式1-15 (1-61)其中： ，由于加工条件不变，即不考滤设机床总工作台重为:G=500N（g=10）。往复运动的加减速度时间不超过0.2s。其静摩擦系数0.2，运动摩擦系数=0.1.阻力负载: 静摩擦力 (1-62)动
36、摩擦力 (1-63)惯性负 (1-64) (1-65)由此可得出液压缸在各个工作阶段的负载如表:表2-5工况负载阻力负载力F(N)推力启动823.3914.8加速429.1476.8快进411.6457.3恒压 4527.65030.7快退411.6457.3注:1、 液压缸的机械效率2 、不考虑动力滑台上颠覆力矩的作用。1.5.2 夹紧液压缸负载图和速度图的绘制负载图按上面的数据绘制，如图下图。速度图按已知数值：，、（快进和快退行程）。图1-18 负载图和速度图1.5.3 夹紧液压缸主要参数的确定由图1-18可知道其最大负载为5030.7N，由液压传动表11-2可知，当负载时，其工作压力应取
37、,本设计中取.由表7-2可知:因为本系统是一般轻载的节流调速系统,背压在应在 之间本设计中取。由表7-3可知,当液压缸的工作压力时,活塞杆的直径。 本设计取由表7-3,当时,液压缸往返速率比,即 已知液压缸无杆腔的即所以由式7-10得液压缸无杆腔面积: (1-66)由上式得液压缸有杆腔面积: (1-67)所以液压缸的内径: (1-68) 活塞杆直径: (1-69)由表7-5和7-6(GB2348-80)液压缸内径；活塞杆直径即有杆腔的实际面积为: (1-70)液压缸无杆腔实际面积为: (1-72)1.5.4 夹紧液压缸的强度校核液压缸的壁筒厚、活塞杆直径d和缸盖处固定螺栓直径，在高压系统中必须进行强度校核。由书可知活塞宽度.活塞有效行程取决于机构运动的最大行程.导向滑动面积长度C的值:当时, ,因为D=50mm,这里取1.5.4.1 缸筒的壁厚校核选缸筒材料为由得 ,活塞杆材料为4