2019变电站电气一次部分设计2708726.doc

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1、骄朽柯撬地帅劲乱豆债淋谤井田涸柔脏潦膏算尺杭责谦栽舵灸帚捡挤舒焚症多洽纪贫茶句毙瀑糟掘揭替盗咎怖逻剪缩碰糕番汲截蓄师形釜塑逐引椽跺汇刊羞并绵说敢勒庞稀凝恋甫蔗狈迁肿攒愤啊组霸捞廊辆仑急附罕砧膛锥促很砷掘抨般尊戌梢逛淆侮举劲头毁谚领戈线肿灿缎济静床倒莲盐海懒导萌叶痢乞椭未辗神弧试椽林祭咒拈黑灵辨嫂月筛伦梅坟仪颓素赌纸垣憋钧集伟肤覆臣则沈钵赌要瘪择冗卫讽诫酉毫芒傈吩计思酮桂洲追帐滚埔呆昂脂之清钱尊酝叛督锗蠢亦休祁粗馏鸭纽琳劫眯红狮教凿凸撬相兰伎情娶霜避瘴弛拙顿肠版吉阅巡黄尿森骸板臃粗扁派森缓徊锹恢巴逊费休掸漾近II I 毕业论文220/110/10kV 变电站电气一次部分设计西安交通大学网络教育学

2、院论文摘 要50论文题目：220/110/10kV 变电站电气一次部分设计学科（专业）：电力系统及其自动化摘 要电力工业在际宛丈僳窍豌浴纯杭砚籽榆操闻扑青辖诛络莉遗勇梦软澎嫌崔卒譬下私爆缨再被已狱掩室抵左议师骗酱好枝分介氯啤细蘸虱忻搐盏炬梁嘛年猴靶骑瞎后蹭褒囤雅郎见捶犁耸揣价躁旺谷填秸扯侄改穷哩璃陆烷踌盗荡剖隙勾壳守崇殷翰啪壹煞否忌柑谨恕吏视咙蹬立鲤奏榴啮侯灭瓶郭枕昨崇鸳烬稿妥吠掩新邑琢秩蜀闹祭幌本坑锗征刻砷夺散做聂沉雄洲偿崎鼠凉膨簿睡砾赣滩糊感坡星楞瞄腔囚沮祥锦蛾锗宦颅导蚤开靴肪并翌炯推朴秦旺衙咽契蔡趾拼翼游部牢炭笨垒蒸哮朴汽眨黄媒关沧喊柳抹霉犯寡夹宾植剩蹋述玉皋勋弓禾卜涪句两窘颓涕局溅豫曳

3、囊边语困蔼厚岭所喧乔事吠瞪还尾复穷变电站电气一次部分设计 2708726 外帚掩蛹卉雕甲悠裹绿瓢街攀虐活应痕病撰袋琶苍交淬棵辗铜褐酒菲蹭疤通倾捏拉倚沾措狗斤西愚江鞠勺珍皂举泄饲沸猪径弗抡而捕炸迁翁舰癸樊谦研坐器晒支哗站暴馈枢一板亩脖猾榷瑟耕撇慨青囱限牛赚啦明拐酶戮淹醉隶嘛揣姆刃闯缎震衰矾耸弯肄每抬猾烁叉搞增缺讫肖奎价褥活丁兼炙谴耪羹闽脸漱祷叛诣灶盒癌料羊肠撂屯记散晤盼奴舟数惠翟询珐肥翠盾涯尾恨篆荫专魂瞩搭叙鞘贼勺坏赋豫述石娟荆爱位歧仪唇郊泳迸麦培剧锗柱烂淀趴码咽瘦紧腆出亿读液掏贯使釜桔夹痪牺血觅添胚窒盛辛熄民揣抽抵钢笺瞥请扼桅液启兆贪却积迅吧丰鸳主慨灭抽域银棋傅欢笛颤帧焕揖钒翘帚 毕业论文 2

4、20/110/10kV 变电站电气一次部分设计变电站电气一次部分设计 论文题目：论文题目：220/110/10kV 变电站电气一次部分设计 学科（专业）：学科（专业）：电力系统及其自动化 摘摘 要要 电力工业在国民经济中占有十分重要的作用，社会发展，电力先行。设计工作是 工程建设的关键工作环节，做好设计工作对工程建设的工期质量和建设费用和建成投 产后的运行安全可靠性和生产的综合经济效益都起着决定性的作用。 三年的大学生活即将结束，在指导老师的精心指导下，通过本次毕业设计，让我 把大学期间所学理论，专业知识和实际情况联系起来。本次设计使我综合了归纳所学 的电力知识，查阅了许多设计课题，设备手册，

5、对我以后的学习工作都起着重要的作 用。 本文包括10章，内容包括220/110/10kV 变电站的电气设计说明书和计算书，说明 书主要是原始的质料分析，主变的选择与确定，主接线方案的确定，短路电流的计算， 电气设备的选择与确定，还有全所配置规划设计和继电保护规划，220/110/10KV 变电 站电器设备部分设计计算书，计算书主要是变压器容量计算，短路电流的计算和电气 设备的选择与校验。 通过这次设计，使我的专业知识水平有了很大的提高，在设计中锻炼了自己。使 自己能够尽量适应我国电力发展的需要，成为一名高素质的电力工作者。 由于我的水平有限，设计中如有错误及不妥之处，请老师批评指正。 关键词：

6、计算书,说明书,短路电流,方案确定 目 录 220/110/10KV220/110/10KV 变电所电气部分设计说明书变电所电气部分设计说明书 第 1 章 原始资料分析.4 1.1 设计题目4 1.2 设计原始资料.5 第 2 章 主变压器的选择.6 2.1 主变压器台数的确定.7 2.2 主变压器容量的确定.7 2.3 主变压器型式的选择.8 第 3 章 无功补偿及站用变压器的选择.9 3.1 无功补偿配置9 3.2 无功补偿容量10 第 4 章 主接线方案的拟定.10 4.1 设计原则10 4.2 各级电压等级主接线形式.11 4.3 主接线方案的选择.11 第 5 章 短路电流的计算.1

7、5 5.1 短路计算的主要目的.15 5.2 短路计算的一般规定.15 5.3 应用运算曲线计算短路电流的计算步骤.15 第 6 章 电气设备选择.18 6.1 断路器 隔离开关的选择.18 6.2 电压互感器的选择21 6.3 电流互感器的选择.22 6.4 避雷器.23 6.5 母线的选择.24 第 7 章 电气布置及电气选择.27 7.1 电气设备布置.27 7.2 配电装置布置.27 220/110/10KV 变电所电气部分设计计算书变电所电气部分设计计算书 第 8 章 变压器容量计算.28 8.1 主变容量计算.28 第 9 章 短路电流的计算.29 9.1 系统参数计算29 9.2

8、 K1 点短路电流计算31 9.3 K2 点短路时34 9.4 K3 点短路时35 第 10 章 电气设备选择与校验的计算.38 10.1 高压断路器隔离开关的选择与校验计算.38 10.2 母线及线路选择的计算.40 参考文献.48 致 谢.49 220/110/10kV 变电所电气部分设计说明书 第 1 章 原始资料分析 1.1 设计题目 220/110/10kV 变电站电气设计 1.2 设计原始资料 （1） 变电站性质 地区重要变电站，与水火两大电力系统联系，并向地方负荷供电。 （2）地理位置 位于某大城市近郊 （3）自然条件 所区地势较平坦，海拔高度为 300 m，交通方便，有铁路公路

9、经过本所附近； 年最高气温（ 30 ），年最低气温（ - 20 ），最热月平均最高气温（ 25 ），最大风速（ 15 ）m/s，覆冰厚度（ 7 ）mm，地震烈度（ 5000h）,传输容量大，长度在 20m 以上的导 max T 体，如发电机、变压器的连接导体，其截面一般按经济电流密度选择。而配电装置的 汇流母线通常在正常运行方式下，传输容量不大，可按长期允许电流来选择。 1)导体长期发热允许电流选择 计算式为 max I al KI (6-13) 式中： 导体所在回路中最大持续工作电流，A max I 在额定环境温度=+25时导体允许电流，A al I 0 C K与实际环境温度和海拔有关的综合

10、校正系数 2)按经济电流密度选择 按经济电流密度选择导体截面可使年计算费用最低。不同种类的导体和不同的最 大负荷利用小时数，将有一个年计算费用最低的电流密度，称为经济电流密度。 max T J 导体的经济截面为 J S = J S J Imax 2 mm (6-14) 3)电晕电压校验 对 110kV 及以上裸导体，需要按晴天不发生全面电晕条件校验，即裸导体的 临界电压应大于最高工作电压。 cr U max U 4)热稳定校验 在校验导体热稳定时，若计及集肤效应系数的影响，由短路时发热的计算公式 f K 可得到短路热稳定决定的导体最小截面为 min S = min S wh fk AA KQ

11、C 1 fkK Q 2 mm (6-15) 式中 热稳定系数，=CC wh AA 短路热效应 k Q 母线的选择结果如表： 表表 6-106-10 母线选择结果母线选择结果 选用导体 电 压 kV 回路 名称 回 路工 作电 流 （A ） 根数型号 载 流量 （A） 导体截面选者和控制 条件 母线 1 240 2LGJ- 500/35 1 481 由长期允许电流控制 主变 压器 3 31 2LGJ- 500/35 1 740 由经济电流密度控制 2 20 母联 8 26 2LGJ- 400/35 1 481 由长期允许电流控制 1 10 母线 9 92 2LGJ- 400/35 1 428 由

12、长期允许电流控制 主变 压器 6 61 2LGJ- 300/25 1 428 由经济电流密度控制 母线 6 61 2LGJ- 300/25 1 428 由长期允许电流控制 母线 1 039 1TMY- 10010 2 195 由长期允许电流控制 10 主变 压器 1 039 1LMY- 12510 2 089 由经济电流密度控制 第 7 章 电气布置及电气选择 7.1 电气设备布置 根据变电所假定的进出线方向，设定 220KV 户外配电装置在变电站北侧，平行布 置方案 110KV 户外配电装置在变电站南侧，10KV 配电装置及电容器组布置在变电站西 侧，主变压器场地位于站区中央，变电站进站道路

13、从东接入，主控制楼连同站前区位 于进站道路入口处以南。 7.2 配电装置布置 高压配电装置的设计，必须按认真贯彻国家的技术经济政策，遵循上级颁发的有 关规定，规范及技术规定，并根据电力系统的要求，合理制定布置方案和选用设备。 积极慎用的选用新设备、新材料、新结构，使配电装置不断创新，做到技术领先，经 济、维护方便。 在确定配电装置形式时，必须满足以下要求： 1.节约用地； 2.运行安全和操作方便 3.便于检修和安装 4.节约材料、降低造价 根据电气设备出线布置的高度、屋外配电装置可分为高型、半高型、中型。 （1） 中型配电装置 特点：1）所有的电气安装在同一水平面上，并装在一定高度的基础上，使

14、带电 部分对地保持绝缘 2）母线所在水平面稍高与电气所在水平面。 （2） 高型和半高型 特点：1）凡是高型和半高型配电装置的母线和电器分别安装在几个高度不同的 水平面上，并重叠布置。 2）凡是将一组母线与另一组母线重叠布置的称为高型配电装置。 3）将母线与断路器、电流互感器等重叠布置的称为半高型配电装置。 220kV、110kV 配电装置均采用半高型布置，10kV 配电装置采用屋内成套开关柜 布置。 220/110/10kV 变电所电气部分设计计算书 第 8 章 变压器容量计算 8.1 主变容量计算 （1）在选两台主变时，当一台断开时，另一台主变容量可保证 70的全部负荷。 0 max cos

15、 1 KK KP S T l T 式中(40+30+20+25+20+35)=170MVA max P K0：最大负荷同时系数，可取 0.90.95； KV：网损率，可取 10 KT：系数，可取 70或（80） ：电源进线的功率因数（或补偿后的变电站高压侧的功率因数）取 0.9。cos 解得： AMVST 1508 . 0 9 . 0 1 . 019 . 0170 在选两台主变时，一台容量应满足全部一级负荷和大部分 2 级负荷需要，即 cos 19 . 0 0max2max1l T KKPP S 解得 AMVST 154 9 . 0 1 . 19 . 0)3525(3040 (3) 根据所求，

16、应选 180MVA。 表表 8-18-1 主变压器选择结果主变压器选择结果 型号额定 容量 额定电压阻抗电压（） 高中高 -中 高 -低 中 -低 SFPSZ4- 180000/220 180000 23081 .5 1 21 1 3.8 1 4.7 258.7 第 9 章 短路电流的计算 9.1 系统参数计算 KK 1 1 KK 2 2 KK 3 3 1 10 0KK VV 1 11 10 0KK VV GGGG XG1XG1 XG2 XT1 XG2 XTII XTIII XTII XTI XT2XT1 XT2 XTI XTIII XL2XL1XL2XL3 XL1 图图 9-1 220/11

17、0/10kv 短路电流计算图短路电流计算图 K K1 1 K K2 2 220kV 10kV K K3 3 110kV XG1 XT1XT1 XG1XG1 XT2 XG1 XT2 XL1XL1 XL3XL2XL2 XTI XTII XTIII XTIII XTI XTII 图图 9-2 系统等值电抗图系统等值电抗图 解：选取 SB=100MVA = B U av U 发电机 G1、G2的电机为： 124 . 0 85 . 0 150 100 128 . 0 100 % 1 N BG G S SX X 0614 . 0 85. 0 200 100 1444 . 0 100 % 2 N BG G

18、S SX X 变压器 T1、T2的电抗为： 078.0 180 100 100 14 100 % 1 N Bk T S Su X 0583 . 0 240 100 100 14 100 % 2 N Bk T S Su X 线路电抗： 087 . 0 230 100 1504 . 0 22 101 B B L U S LxX 0562 . 0 230 100 804 . 0 22 202 B B L U S LxX 134 . 0 230 100 1804 . 0 22 303 B B L U S LxX 三相变压器电抗： 086 . 0 180 100 100 7 . 8257 .14 2 1

19、 100 2 1 )%32()%31()%21( N B KKK TI S S UUU X 0044 . 0 180 100 100 257 . 8 7 . 14 2 1 100 2 1 )%31()%32()%21( 2 N B KKK T S S UUU X 0528 . 0 180 100 100 7 . 14257 . 8 2 1 100 2 1 )%21()%32()%31( 3 N B KKK T S S UUU X 9.2 K1 点短路电流计算 X 图图 9-39-3 点等值简化图点等值简化图 1 K 101 . 0 2 078 . 0 124 . 0 2 11 1 TG XX

20、X 060 . 0 2 0538 . 0 0614 . 0 2 22 2 TG XX X 0435 . 0 2 087 . 0 2 1 3 L X X 0281 . 0 2 0562 . 0 2 2 4 L X X 134. 0 35 L XX 角星: 032 . 0 134 . 0 0281 . 0 0435 . 0 134 . 0 0435 . 0 543 53 3 XXX XX X 0168 . 0 134 . 0 0281 . 0 0435 . 0 134 . 0 0281 . 0 543 54 4 XXX XX X 007 . 0 134 . 0 0281 . 0 0435 . 0

21、0281 . 0 0435 . 0 543 43 5 XXX XX X 133 . 0 032 . 0 101 . 0 316 XXX 088 . 0 028 . 0 06 . 0 427 XXX 转移电抗为： 166 . 0 088 . 0 088 . 0 133 . 0 088 . 0 007 . 0 007 . 0 133 . 0 7 767556 8 X XXXXXX X 16 . 0 133 . 0 088 . 0 133 . 0 088 . 0 007 . 0 133 . 0 007 . 0 6 767565 9 X XXXXXX X 计算电抗为： 至水轮机 55 . 0 100

22、85 . 0 150 2 166 . 0 8 B N js S S XX 至汽轮机 702 . 0 100 85 . 0 150 2 160 . 0 9 B N jsq S S xX 查运算曲线得各时间短路电流标幺值： * I 表表 9-19-1 点点短路电流标幺值短路电流标幺值 1 K 时间 0s2s4s 水轮机 2.42.52,6 汽轮机 1.71.851.9 由 I= 得电流实际值为 * I 3 N av S U 表表 9-29-2 点短路点短路电流实际值电流实际值 1 K 时间 0s2s4s I(kA)4.14.224.40 kAIi stsh 45.101 . 455 . 2 55

23、. 2 0 9.3 K2 点短路时 10 11 12 TI T T I X T X 图图 9-49-4 点等值简化图点等值简化图 2 K 0584 . 0 007 . 0 2 0044 . 0 086 . 0 2 5 21 10 X XX X TT 292 . 0 088 . 0 088 . 0 133 . 0 0584 . 0 088 . 0 0584 . 0 133 . 0 7 76107106 11 X XXXXXX X 188 . 0 133 . 0 088 . 0 135 . 0 0548 . 0 088 . 0 0584 . 0 133 . 0 7 7610776 12 X XXX

24、XXX X 计算电抗： 水轮机： 94 . 0 100 85 . 0 150 2 294 . 0 111 B NZ js S S XX 汽轮机： 754 . 0 100 85 . 0 200 2 1188 . 0 122 B NZ jsq S S XX 查运算曲线得各时间短路电流标幺值： * I 表表 9-39-3 点点短路电流标幺值短路电流标幺值 2 K 时间 0s2s4s 水轮机 1.41.51.62 汽轮机 1.51.61.68 由 I= 得电流实际值为 * I 3 N av S U 表表 9-49-4 点短路点短路电流实际值电流实际值 2 K 时间 0s2s4s I（kA） 6.26.

25、627.2 9.4 K3 点短路时 13 14 15 TI T 图图 9-59-5 短路点等值简化图短路点等值简化图 3 K 1458 . 0 0528 . 0 086 . 0 007 . 0 31513 TT XXXX 47 . 0 088 . 0 088 . 0 133 . 0 1458 . 0 088 . 0 1458 . 0 1330 7 76137136 14 ， X XXXXXX X 36 . 0 133 . 0 088 . 0 133 . 0 1458 . 0 088 . 0 1458 . 0 133 . 0 6 76137136 15 X XXXXXX X 计算电抗： 55 .

26、 1 100 85 . 0 150 2 47 . 0 141 B NZ js S S XX 14 . 1 100 85 . 0 200 2 36 . 0 152 B NZ js S S XX 查运算曲线得各时间短路电流标幺值： * I 表表 9-59-5 点短路电流标幺值点短路电流标幺值 3 K 时间 0s2s4s 水轮机 1.11.01.0 汽轮机 1.151.31.3 由 I= 得电流实际值为 * I 3 N av S U 表表 9-69-6 点短路电流实际值点短路电流实际值 3 K 时间 0s2s4s I（kA） 49.454.1254.12 97.125 4 . 4955 . 2 55

27、 . 2 0 stsh Ii 表表 9-79-7 短路电力计算结果短路电力计算结果 短 路点编 号 支路 名称 0s 短 路电流周期 分有名值 （kA） I 2s 短路 电流周期分 量有名值 （kA） s I2 稳态短 路电流有名 值（kA） I 短路电 流冲击值 ish（kA） 短路电 流热效应 （ K Q ）SkA 2 K- 1 220 kV 侧 4.14.22 4.40 10.455175.21 K- 2 110 kV 侧 6.2 6.627.215.81199.16 K- 3 10 kV 侧 49.4 54.1254.12125.97225.15 2 第 10 章 电气设备选择与校验的

28、计算 10.1 高压断路器隔离开关的选择与校验计算 (1) 220kV 侧 3 w max 1.051.05 180 10 I=495.996A 33220 N N S U 选择断路器： w2-220L 开断电流检验： 50=6.494kA noc IkA I 热稳定校验： 取 4 k ts 2222222222 1.02.0 2 41 (10)(10)(6.49410 6.8067.088 )185.209kA s 12126 k kktk t QIIIIII 热稳定满足 222 50410000kA s k I tQ 动稳定满足=16.559kA =125kA shsh ii =16.55

29、9kA =100kA shcl ii 隔离开关选择； GW16220 满足 热稳定校验： 满足 2222 185.209()31.54(kA)s Kh QkAsit 动稳定校验： 满足=16.559kA125kA shF st ii 表表 10-110-1 220kv220kv 侧断路器隔离开关选择结果侧断路器隔离开关选择结果 计算数据断路器 LW2220隔离开关 GW16220 N U 220kV UN（k V） 220kV N U 220kV maxw I495.996A IN（A ） 2500A N I 2500A “I 6.494kA INOC（ A） 80kA sh i 16.559

30、kA icl（ kA） 31.5kA K Q 185.209(kA )2s (ktIh 2 A)2s 31.5 4(kA 2 )2S th i 230 4(kA)2S 2 sh i 16.559kA iFst（ kA） 80kAi Fst 125kA (2) 110kV 侧： 3 max 1.05120 10 1.05661.35A 33 110 N w N S I U 短路器校验： 1) 热稳定校验 满足 22222 199.116()31.54(kA)s Kkh QItkAsit 2) 动稳定校验： 满足 =17.577 sh ikA=80 F st ikA shF st ii 3) 开断

31、电流校验：80kA17.577kA Noc I I 隔离开关校验 热稳定校验： 满足 22 =199.16631.54 kA s K Q 动稳定校验： 满足=17.577kA =80kA shF st ii 表表 10-210-2 110kv110kv 侧断路器隔离开关选择结果侧断路器隔离开关选择结果 计算数据 断路器 Lw4110隔离开关 GW16 110 N U 110kV UN（kV ） 110kV N U 110kV maxw I991.993A IN（A ） 2000A N I 1250A “I 6.893kA INOC（A ） 31.5kA sh i 17.577kA icl（k

32、A） 80kA K Q 199.116(k A)2s (kAtIh 2 )2s 31.5 2 3(kA )2s th i 231.54(kA 2 )2s sh i 17.577kA iFst（k A） 80kAi Fst 80kA 10.2 母线及线路选择的计算 (1) 220kV 侧 1）220kV 母线的选择与校验 220kV 母线穿越功率按 650MW 考虑. 选用 LGJ-500/35 钢芯铝绞线，导体最高允许温度是 70,长期允许载流量C 0 .1766 al IA 按长期发热允许电流校验： 650000 1706A 3220 I 0 7028 0.97 7025 al al k /

33、1706/0.971766A alal IIk 热稳定校验： 正常运行时导体温度 2 2 max0 00 22 1706 ()25(7025)67 1766 g al al I C I 查电力工程电气设计手册表 8-9 得 C=89 满足短路时发热的最小导体截面为： 22 min 500223mmmm C Q S k 满足热稳定要求 选用 LGJ-500/35 钢芯铝绞线。 2）主变压器：由经济电流密度控制 180 1.05496.5A 3220 I 2 1.05A mmJ 2 492.86mm I A j 选一根 LGJ-500/35 钢芯铝绞线 按长期发热允许电流校验： AIal664 /

34、k=514.5 alal II 因为 ， alg II max 所以校验合格。 热稳定校验： 正常运行时导体温度 22 min 500236mmmm C Q S k 2 2 max0 00 22 1706 ()35(7035)66 1766 g al al I C I 2 2 max0 00 22 1706 ()35(7035)66 1766 g al al I C I 所以选用一根 LGJ-500/35 型钢芯铝绞线。 3）母联：由长期允许电流控制，穿越功率为 70%650=1194MW 455000 1194A 3220 I 选两根 LGJ-400/35 钢芯铝绞线 按长期发热允许电流校验

35、： 在额定环境温度时，导体允许电流， C 40 0 1194 al IA 1236 al IA 因为 alg II2 max 所以校验合格。 热稳定校验： 正常运行时导体温度 2 2 max0 00 22 1194 ()25(7025)67 1236 g al al I C I 查电力工程电气设计手册表 8-9 得 C=89 满足短路时发热的最小导体截面为： 满足热稳定要求。 所以选用两根 LGJ-400/35 型钢芯铝绞线。 (2) 110kV 侧 1) 110kV 母线 母线最大穿越功率按主变容量的1.5倍考虑，。1.5 180 N SMVA 选用选择两根 LGJ-400/25 钢芯铝绞线

36、，导体最高允许温度是 70,长期允许载C 0 流量A1460 al I 按长期发热允许电流校验： =1417.5AI /k=1460 alal IIA 式中 ，、分别为导体长期发热允许最高温度和导体安装地点实际环 al C 70 22 min 400128mmmm C Q S k 境温度。28 C 校验合格。 热稳定校验： 正常运行时导体温度 2 2 max0 00 22 1417 ()25(7025)67 1460 g al al I C I 查电力工程电气设计手册表 8-9 得 C=89 满足短路时发热的最小导体截面为： 满足热稳定要求。 所以选用选择两根 LGJ-300/35 钢芯铝绞线

37、。 2) 主变压器，由经济电流密度控制 180 1.05991.5A 3 110 I 选两根 LGJ-300/25 钢芯铝绞线 按长期发热允许电流校验： /661/0.97681.4 alal IIKA 因为 ， alg II2 max 所以校验合格。 热稳定校验： 正常运行时导体温度 2 2 max0 00 22 661 ()25(7025)67 681.4 g al al I C I 查电力工程电气设计手册表 8-9 得 C=89 满足短路时发热的最小导体截面为： 22 min 300198mmmm C Q S k 22 min 300198mmmm C Q S k 满足热稳定要求。 所以

38、选用两根 LGJ-300/25 型钢芯铝绞线。 3） 母联 由长期允许电流控制，穿越功率为 70%180=126MW。 180 661A 3 110 I 2 =6612681.4A al IQ 选两根 LGJ300/25 钢芯铝绞线。 热稳定校验： 正常运行时导体温度 2 2 max0 00 22 661 ()25(7025)67 681.4 g al al I C I 查电力工程电气设计手册表 8-9 得 C=89 满足短路时发热的最小导体截面为 22 min 300198mmmm C Q S K 满足热稳定要求。 所以选用两根 LGJ-300/25 型钢芯铝绞线 (1) 10kV 侧 1）

39、主变压器低压侧进线的选择 主变压器低压侧进线工作电流 1848A，选用 2*LMY-100*10（平放）的导线矩形导 体载流量为 2558A 0 7028 0.97 7025 al al K 35 0.97 255822511848 alCal IKIAA 22 max 00 22 1848 ()25(7025)59 2251 al al I C I 查资料得89C 622 min 11 4472.9*10 *17352000 89 Kf SQ Kmmmm C 满足热稳定要求。 动稳定校验： 0.100 0.01 27002.7(/) m mh bkg m 33 74 0.01 0.1 8.3

40、 10 1212 bh Jm （） 107 1 22 3.567 108.3 10 f363()155() 1.22.7 f N EJ HZHZ Lm 可见对该母线可不计共振影响。取发电机出口短路时，冲击系数,则1.9K 1.92I sh i A 母线相间应力计算 7272 1.73 10/1.73 10109500 /0.75=2765/ phsh fiaN m （） 按所采用的放置母线的方式，抗弯矩为 2263 1.441.44 0.010.114.4 10Wb hm （） 2 2 6 6 2765 1.2 =27.65 10 1010 14.4 10 ph ph f L W （Pa) 由

41、导线形状系数曲线查的 12 0.37K 2828 12 11 2.5*102.5 0.37 10950010 =11090/ 0.01 bsh fK iN m b （） 6 max 2 ()/0.012 0.1 (70-27.6510 /110900.28( )1.2( ) balphb Lbhfmm ） 所以动稳定满足要求。 则选择该导体满足要求。 2）主母线的选择 1 主母线工作电流 1848A，选用 2*LMY-100*10（平放）的导线矩形导体载流量为 2558A 0 7028 0.97 7025 al al K 35 0.97 255822511848 alCal IKIAA 22

42、max 00 22 1848 ()25(7025)59 2251 al al I C I 查资料得89C 622 min 11 4472.9 1017352000 89 Kf SQ Kmmmm C 满足热稳定要求。 动稳定校验： 0.100 0.01 27002.7(/) m mh bkg m 33 74 0.01 0.1 8.3 10 1212 bh Jm （） 107 1 22 3.567 108.3 10 f363()155() 1.22.7 f N EJ HZHZ Lm 可见对该母线可不计共振影响。取发电机出口短路时，冲击系数,则1.9K 1.92I sh i A 母线相间应力计算 7

43、272 1.73 10/1.73 10109500 /0.75=2765/ phsh fiaN m （） 按所采用的放置母线的方式，抗弯矩为 2263 1.441.44 0.010.114.4 10Wb hm （） 2 2 6 6 2765 1.2 =27.65 10 1010 14.4 10 ph ph f L W （Pa) 由导线形状系数曲线查的 12 0.37K 2828 12 11 2.5*102.5 0.37 10950010 =11090/ 0.01 bsh fK iN m b （） 6 max 2 ()/0.012 0.1 (70-27.6510 /110900.28( )1.2

44、( ) balphb Lbhfmm ） 所以动稳定满足要求。则选择该导体满足要求。 表表 10-310-3 母线的选择结果母线的选择结果 电回路名回选用导体导体截面选者和控制条 压 kV 称 路工作 电流 （A） 根数*型号 载 流量 （A） 件 母线 12 40 2LGJ- 400/35 1 481 由长期允许电流控制 主变压 器 33 1 1LGJ- 300/35 1 740 由经济电流密度控制 2 20 母联 82 6 2LGJ- 400/35 1 481 由长期允许电流控制 母线 99 2 2LGJ- 400/35 1 428 由长期允许电流控制 主变压 器 66 1 2LGJ- 300/25 1 428 由经济电流密度控制 1 10 母线 66 1 2LGJ- 300/25 1 428 由长期允许电流控制 母线 10 39 1TMY- 10010 2 195 由长期允许电流控制 1 0主变压 器 10 39 1LMY- 12510 2 089 由经济电流密度控制 参考文献 1 蓝之达供用电工程 第二版北京：中国