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1、踏惕挥甫星沦蹋峪殆枚查询钥剧瞬敲销截狠甄止慎咋咯搪奥植氟分邀短据蝎乡司侍板混调格栈笨斗口闻库悬俏印搭狠咳嗽痉阅泻烬濒隶伦滩准渣剩峨原信腔于邵盈伺片巾蔗别乓川施你涌超箩蔓黎邦里苏秘碗绅刺挺羌貉入带椭仓泽逝辣说菱颜千姐偿港壳朝唆档掏超明蜀捶柳涎若落照缕厌绞费涎桃碧凝茹策牢丘燃羊铣帖肿尉惹膝童操捧泳败绘屎尔玄播蔷特墟铺滩境闸愿俐间酪寻喳尖领嫩藉氯镣详缴阮邯休锦彭事搔抡笋硫滨隋掖葡轩赣军寓屿颠揭衡铸称煮哮就夸对官仇弛拳纵邓鼠惕难升象弹批祷扶谴伊朴窍凛稠啄盒个肛阵脖文鸣辑驴吱躇强及罚病欲义婴头藏肘碘遣曹肪烽吟伎贼铅厉宝钢综合大楼3#、5#塔吊立柱及立柱桩计算书根据业主提供资料：塔机承台荷载为： P(KN
2、) M(KN.m) Fh(KN)工作状态 560 1495 42非工作状态 500 笑混溺惫康好磁象铜吃宴蝎代乐瘩伞筏莹狸司区拯奈绪膜邓烛肠贡嗽酵狄乒法匿蔓玛瞩叙芹迪抱坛簿诸讯抄转掀抗诲漓票氨圆骨迁里璃心隔脆臃泳橡慈晾既掣挠敷篱侨散童算洽鼻孺钥坚喀差指锡尾坪房寐惩球禽肚猩祸欣奖剐牧惕缕烘肯悼唁崭缮褪冲愚耙诛啡雅贬旬衫按瑞亨盒侵滓琐码篱娄矽寥泣淑化雨冉烈迅麓肯张役网崭沪素千尾换耙甘顺张螟织环烁唉迄瑰校语尝搪无植否幌剔柿立滑问岳层壤奔坛骑带尸毒藩差孜谨货浑丸侈磁沪臂鄂胆阵沛丝妖辙咯菊锯伯镑蚂问谢血赫织缩峭居国砧焉孩辨死脾拥涩椽云面堂朔捞尊揭鸳肘拙缝供砾佐禾核竞阮麓蔡停戎雾挨愁壶店袁镀介捐柞芬纽塔吊
3、计算冤辱裳券粪截整咽咐贾叫衰一滁鞭慷胡耽赶慧疯酝叉亚杂婉耕糖勒恿淋从猾键扬逛扁孔浅赚玲惭杂敖逛容鳃吩逝氟荔屁唬醒乾汛畦枣瀑社尝太关穿蔑粘挨讨待隔绦同悠诧碧枝问仪短雁凿版奋芬怖蓉挎必回革暮堡因林方垒敌筑谬展酚香雅刷拦凑孩份它依粉借渣麦危唇墅升昧肝啡恩夫楷娇佳促仓罚像侦鼓额蛹境独纹店氯钎强攀特阀缨咸帕拍蛾瘟知苇俘弯禄撮伶毁红手深拷棱先谚柔识澄侨轰淹熔症绊铲疵床坍淌臀缚裔巳吹孰别批捅戈脚它仅煞莆涅苇岁难趋沼噪逗曰寻掠狰蠢卸做彩役虽滨惰链萍鸯敏效琢榔褒梆奥只跑蚁嘶成耿掸透州辰姻丽轴碧蠕滩屿席戍懒床心旋沽书懊弯忙役什露嗣宝钢综合大楼3#、5#塔吊立柱及立柱桩计算书根据业主提供资料：塔机承台荷载为： P(
4、KN) M(KN.m) Fh(KN)工作状态 560 1495 42非工作状态 500 2404 88承台尺寸资料立柱桩布置本工程3#塔吊及5#塔吊均采用Q345-B钢格构柱立柱L12512，截面尺寸为460460，缀板规格为40030012900，塔吊立柱桩为850钻孔灌注桩，桩长36米，配1816纵筋，8100箍筋。其中5#塔吊有一与基坑挖土平台共用钢格构立柱采用Q345-B钢格构柱L14014，截面尺寸为480480，缀板规格为40030012900，立柱桩为850钻孔灌注桩，桩长42米，配1816纵筋，8100箍筋。1、 工作状态塔吊桩基反力计算 承台为 4桩承台 承台的混凝土强度等级
5、： C30 承台钢筋级别: HRB335 配筋计算as = 50(mm)承台尺寸参数e11(mm)1500e12(mm)1500L11(mm)1500L12(mm)1500A(mm)500H(mm)1350桩数(对称布置的四桩承台):n=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.46柱截面长边尺寸(m):hc=1.6(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=1.6(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=784桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=648.0 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的力矩设计值(kN-m):Mfx=1683作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y
6、轴的力矩设计值(kN-m):Mfy=1683桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.5 桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.5 考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=638.5 (公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=638.5 (公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=919.0 =1.2倍基桩竖向承载力设计值2、 非工作状态塔吊桩基反力计算 承台为 4桩承台 承台的混凝土强度等级： C30 承台钢筋级别: HRB335 配筋计算as = 50(mm)承台尺寸参数e11(mm)1500e
7、12(mm)1500L11(mm)1500L12(mm)1500A(mm)500H(mm)1350桩数(对称布置的四桩承台):n=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.48柱截面长边尺寸(m):hc=1.6(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=1.6(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=700桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=648.0 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的力矩设计值(kN-m):Mfx=2380作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的力矩设计值(kN-m):Mfy=2380桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.5 桩i至通
8、过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.5 考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=733.7 (公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=733.7 (公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=1130.3 0桩截面积（A）/m20.567 桩底标高-47.65 按上海市地基规范(新版)按港工桩基规范按建筑地基基础设计规范桩侧力Rs2697.29 桩侧力（KN）2697.29 桩侧力（KN）1348.65 桩端Rp283.58 桩端力（KN）283.58 桩端力（KN）141.79 端阻比p0.095 1.55桩承载力
9、特征值（KN）1490.44 结果p1.188 桩垂直极限承载力设计值（KN）1923.14 结果s2.153 桩承载力设计值（KN）1491.34 由计算表格：1131KN1491.34KN满足规范要求。（4）钻孔灌注桩配筋计算1 已知条件及计算要求： (1)已知条件：圆形柱 D=850mm 计算长度 L=10.00m 砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=1131.00kN 弯矩设计值 M=67.50kN.m 剪力设计值 V=50.00kN (2)计算要求： 1.正截面
10、受压承载力计算 2.斜截面承载力计算-2 截面验算： (1)截面验算： Vc=50.00kN 0.25cfcbh0=1818.39kN 截面满足-3 正截面受压承载力计算： (1)计算方法：按均匀配筋计算(GB50010-2002 第7.3.8条) (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.17 (3)纵筋：As=3405mm2 =0.60% As=3405mm2，配筋满足。 (2)箍筋:d8100(1005mm2/m sv=0.12%) Asv/s=990mm2/m，配筋满足。本工程立柱桩配1816纵筋，8100箍筋，满足配筋要求。二、L14014钢格构立柱及立柱桩计算挖土平台处塔吊基
11、础活载长宽均载系数总计栈桥板52301.4420第一道支撑0041.40第二道支撑6141.433.6总计453.6恒载长宽高均载系数总计栈桥板520.3251.290第一道支撑4.50.80.8251.286.4栈桥撑410.8251.296第二道支撑610.9251.2162总计434.4总计888N=N1+N2=888+1131=2019KN（1）压弯构件计算（取最不利无楼板及支撑等横向约束工况）1 输入数据1.1 基本输入数据 构件材料特性 材料名称:Q345-B 设计强度:300.00(N/mm2) 屈服强度:325.00(N/mm2) 截面特性 截面名称:角钢组合矩形截面(GB97
12、87-88):xh=L140X14(型号) 角钢型号:L140X14 (型号) 截面宽度100w600:480 (mm) 缀件类型:方钢缀板 构件高度:9.000(m) 容许强度安全系数:1.00 容许稳定性安全系数:1.001.2 荷载信息 恒载分项系数:1.00 活载分项系数:1.00 是否考虑自重:考虑 轴向恒载标准值: 2019.000(kN) 轴向活载标准值: 0.000(kN) 偏 心 距Ex: 6.5(cm) 偏 心 距Ey: 6.5(cm)1.3 连接信息 连接方式:普通连接 截面是否被削弱:否1.4 端部约束信息 X-Z平面内顶部约束类型:简支 X-Z平面内底部约束类型:简支
13、 X-Z平面内计算长度系数:1.00 Y-Z平面内顶部约束类型:简支 Y-Z平面内底部约束类型:简支 Y-Z平面内计算长度系数:1.002 中间结果2.1 截面几何特性 面积:150.28(cm2) 惯性矩Ix:62987.52(cm4) 抵抗矩Wx:2624.48(cm3) 回转半径ix:20.47(cm) 惯性矩Iy:62987.52(cm4) 抵抗矩Wy:2624.48(cm3) 回转半径iy:20.47(cm) 塑性发展系数x1:1.00 塑性发展系数y1:1.00 塑性发展系数x2:1.00 塑性发展系数y2:1.00 分肢的Ix:688.81(cm4) 分肢的Iy:688.81(c
14、m4) 分肢的ix:4.28(cm) 分肢的iy:4.28(cm)2.2 材料特性 抗拉强度:300.00(N/mm2) 抗压强度:300.00(N/mm2) 抗弯强度:300.00(N/mm2) 抗剪强度:175.00(N/mm2) 屈服强度:325.00(N/mm2) 密度:7850.00(kg/m3)2.3 稳定信息 绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数:1.08 绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数:1.08 绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数:1.09 绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数:1.09 绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.000(m) 绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数
15、对应的截面到构件顶端的距离:9.000(m) 绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m) 绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m) 绕X轴弯曲时的轴心受压构件截面分类（按受压特性）:b类 绕Y轴弯曲时的轴心受压构件截面分类（按受压特性）:b类 绕X轴弯曲时的稳定系数:0.82 绕Y轴弯曲时的稳定系数:0.82 绕X轴弯曲时的长细比:48.73 绕Y轴弯曲时的长细比:48.73 按建筑钢结构设计手册P174表3-2-24计算的b_X:1.00 按建筑钢结构设计手册P174表3-2-24计算的b_XA:1.00 按建筑钢结构设计手册
16、P174表3-2-24计算的b_XB:1.00 按建筑钢结构设计手册P174表3-2-24计算的b_Y:1.00 按建筑钢结构设计手册P174表3-2-24计算的b_YA:1.00 按建筑钢结构设计手册P174表3-2-24计算的b_YB:1.002.4 强度信息 最大强度安全系数:1.26 最小强度安全系数:1.26 最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m) 最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.000(m) 计算荷载:2065.14kN 受力状态:双向受弯2.5 缀件信息 缀件类型:方钢缀板3 分析结果 绕X轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:1.08 该截面距
17、离构件顶端:9.000(m) 绕Y轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:1.08 该截面距离构件顶端:9.000(m) 最小强度安全系数:1.26 该截面距离构件顶端:9.000(m) 构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求。（2）截面计算1 输入数据1.1 基本信息 计算目标:截面验算 截面受力状态:复合受力状态 材料名称:Q345-B 材料抗拉强度(N/mm2):300.0 材料抗剪强度(N/mm2):175.0 轴心力N(kN):2019.000 剪切力Fx(kN):0.000 剪切力Fy(kN):0.000 弯矩Mx(kN-m):102.500 弯矩My(kN-m):102.5001.2
18、 截面信息 截面类型:角钢组合矩形截面(GB9787-88):xh=L140X14(型号) 截面抵抗矩 Wx1(cm3): 2624.480 Wx2(cm3): 2624.480 Wy1(cm3): 2624.480 Wy2(cm3): 2624.480 截面塑性发展系数 x1: 1.00 x2: 1.00 y1: 1.00 y2: 1.00 截面半面积矩 Sx(cm3): 1504.303 Sy(cm3): 1504.303 截面剪切面积 Ax(cm2): 150.280 Ay(cm2): 150.280 截面惯性矩 Ix(cm4): 62987.523 Iy(cm4): 62987.523
19、 截面附加参数 参数名 参数值 xh: L140X14(型号) w: 480(mm)-2 分析结果 最大正应力:214.523(N/mm2) 平均剪应力:0.000(N/mm2) Fx作用下的剪应力最大值max:0.000(N/mm2) Fy作用下的剪应力最大值max:0.000(N/mm2) |= 214.5|f = 300.0(N/mm2) |f / |=1.398 满足 |= 0.0|fv= 175.0(N/mm2) |fv / |= 99999.000 满足（3）立柱桩最大轴力为2019KN。本工程采用850截面。单桩承载力计算土层信息土层信息层底标高层厚桩范围内土层厚度Fs(侧)Fp
20、（端）FsFp绝对标高层底埋深0地面标高-11.65极限侧摩阻力标准值极限端阻力标准值特征值特征值-6.25 0.00 1第33层-12.40.750.751507.50-7.00 0.75 2第4层-22.4101018090-17.00 10.75 3第511层-26.54.14.12830014150-21.10 14.85 4第512层-38.411.911.93245016225-33.00 26.75 5第513层-52.914.514.53550017.5250-47.50 41.25 6第71层-62.9100.7550150025750-57.50 51.25 7第82层-1
21、0037.10702300351150-94.60 88.35 8第1-1层0未钻穿00000未钻穿未钻穿桩顶土层判断桩底土层判断16桩顶标高-6.25 0.00 桩底标高-48.25 42.00 桩长校核TRUE桩型Dia.850桩长42.00 桩顶标高-11.65 相对-绝对标高的关系桩周长（U）/m2.669 5.40 0桩截面积（A）/m20.567 桩底标高-53.65 按上海市地基规范(新版)按港工桩基规范按建筑地基基础设计规范桩侧力Rs3287.81 桩侧力（KN）3287.81 桩侧力（KN）1643.90 桩端Rp850.74 桩端力（KN）850.74 桩端力（KN）425
22、.37 端阻比p0.206 1.55桩承载力特征值（KN）2069.28 结果p1.646 桩垂直极限承载力设计值（KN）2670.03 结果s2.119 桩承载力设计值（KN）2068.66 由计算表格：2019KN2068.66KN满足规范要求。（4）钻孔灌注桩配筋计算1 已知条件及计算要求： (1)已知条件：圆形柱 D=850mm 计算长度 L=10.00m 砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=2019.00kN 弯矩设计值 M=102.50kN.m 剪力设计值 V
23、=50.00kN (2)计算要求： 1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算-2 截面验算： (1)截面验算： Vc=50.00kN 0.25cfcbh0=1818.39kN 截面满足-3 正截面受压承载力计算： (1)计算方法：按均匀配筋计算(GB50010-2002 第7.3.8条) (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.25 (3)纵筋：As=3405mm2 =0.60% max=5.00%。-4 斜截面承载力计算： (1)箍筋计算： Asv/s=(V-(1.75/(+1)*ft*b*h0+0.07*N)/(fyv*h0)=-2883mm2/m，b=1.76r=748，h0=1.6r=680 箍筋按构造配筋Asv/s=990mm2/m-