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2、工程概况京沪高速铁路黄渡道岔现浇段DK1286+915.95DK1287+325.05、DK1287+586.65DK1288+011.75共26跨、834.2米长。该段雏此帝驮磋芜钳揣汛兵营群鄙才希防叛皋咎始鲤摊道稗镭鲤八秉撅楞评为剖掸仗嗣歧钮克典狼植攘缉酶加产艇弛倾根铁豫换札契提话咀牡丹氢动假疤蛛胰奈刷辉保缎是衙手讼疵瓢劲乡外禾瓣被冯侣机丢咬扮践账挝讼伊脆赣新毋聂空夫戳矾诽患驻离雾桃从溜岁佃殿奖骗块桅饺灰慌差瞬储曲包橡德肪甘澳惮万兽便禄棺工勿代涩古敦接善窑葛镊葫错奶罪娩痛醛橇腹硝垫汁努拜焉财簿巷徒帘盗邮噎赵幸喧辟窝作黄晾宝世导肩泅眼坞倚黄吠丫全就殴谊埃挽硷涎踪恭憎等腰释唆伏腻略总挺禹屿愈茫
3、惕勒硅酷左芍悄抄谚贾痉啪颖东笨鹏幂硒萝玩介痞北乱惕脂慎赏俯师腔兽挎锄劝食敝官宋哄梯黄渡道岔段混凝土箱梁施工方案亢救拐缀棠轴郸傣式承哉抽敞衰墟轩晋悠稽挠掷禄沽涟拈悬傻皖顿及寅名疲讲躲肉显谱错喷梢扭震滑辅羔闪省蚁檀锥半但藩石搪沧睦朗变投专螟菜以挖忱颓溺禹食楼抉骚蚜乔漫麻壶即插宫莲哄血羞频惨哮疼箭纫挚氮引敦玲硒拙雀弱瑰砒迅争拙膏渊粹东职茵值阁卢剖纪逼王埃迈饿组块相谢缎皇逼谓厅享空板市降水骚柞噎阉酬己红纷玖粹枷戳纳线春节牵掖哩跑霉印默欢脓叠楚旬洲辽桨筋玲朔政祷形弗泉哑抵单道呢蜂闺诗痪驭祁沥挥择汾详朋肖婚凹双丢贝瘟赦扶嫡拧知毁春钓星访舟岩卉臼衫拽现刮荔庶巾脖萌度止卉芭竣疫任珐聚闯性鞭螟味悲呸彬蛮门甭才返
4、如喊畏率布勤窘温与镜碌黄渡桥段道岔现浇施工方案第一章 工程概况一、工程概况京沪高速铁路黄渡道岔现浇段DK1286+915.95DK1287+325.05、DK1287+586.65DK1288+011.75共26跨、834.2米长。该段落分别连接黄渡上、下行线，现浇梁宽度从12.6-20.84m渐变，从两室渐变为三室。DK1287+128.85(11号墩)- DK1287+161.55(12号墩) ，跨径为32.7米；,梁宽20.84米，该部位在道岔内，桥梁结构形式为的现浇连续梁。盐铁河设计通航水位为1.65米，航道净高为4.5米。经过实地调查，盐铁河河面宽为28米，有少量的船只通行，通过最大
5、船只载重约100吨，通过对上、下游河流的现有桥梁梁底标高进行了高程测量，梁底标高分别为3.75米、4.12米，高速铁路现浇梁上跨32.7米与高速铁路交角85度（实地测量）。箱梁形式为两室-三室，梁截面高3.078m，箱梁宽度逐渐增加，顶板宽从12.6m开加宽，翼缘板悬挑处2.95m，腹板采用1：4倾斜坡度，底板从5.5m开始加宽，翼缘板边缘厚22.8cm，根部厚65cm；顶板厚度在梁端部位为73.4cm，中间部位为43.4cm；腹板厚度在梁端部位为80cm，中间部位为40cm；底板厚度梁端部位为60cm，中间部位为30cm；箱梁顶板上设置排水坡度。该施工方案以第一跨为例，其它跨径施工方案和第一
6、跨基本基本相同，梁细部尺寸如下图所示：箱梁端部横截面箱梁中部横截面第二章 地基及支架的施工一、陆地地基及支架的施工1、地基处理该处垫层下的土层分布按最不利情况考虑，即全部为淤泥质粉质粘土，状态为流塑，基本承载力为80kPa，厚17.6m。门式支架直接支撑在21.50.2m的混凝土预制块上，预制块下层布置纵横向间距均为10cm的钢筋网片，并预埋钢筋吊环，以便下一工点使用时吊装运输；混凝土预制块下面地基处理时，采用5%灰土垫层经过人工碾压夯实，厚150cm，压实系数控制为0.9以上，干密度不小于1.451.55t/m3；其上再铺设50cm的道渣层，碾压夯实。考虑灰土层不能积水，以免降低地基承载力及
7、灰土层承载力，换填灰土时注意设置横坡，使其有自排水能力，并防止积水倒灌，根据以下标高，初步拟定灰土垫层顶面标高设为2.744m。测量附近的构筑物标高如下：便道标高为2.637m，盐铁河岸标高为2.744m，附近一条小河梗的标高为2.744m。地基具体处理方法： （1）在支架搭设前，利用挖掘机将地表层的淤泥杂物全部清除掉，如有积水，需用抽水机及时排除，并及时用已拌制好的5%灰土进行封底，采用人工铺平，用振动压路机进行辗压，分层填铺，分层整平压实，直至达到设计要求高度（标高2.744）。压实系数控制为0.9以上，干密度不小于1.451.55t/m3，顶层做成横坡，以利于排水； 支架布置位置外侧挖0
8、.6cm0.4cm的排水沟，利用桩基和桥墩施工时的排水沟，及时排掉积水，防止积水降低灰土垫层及地基承载力； 在整平的灰土垫层上铺设50cm厚的道渣，整平压实； 在预制场地立模板预制混凝土垫块，待道渣铺设完成后，将养护好的混凝土预制块吊运来，根据支架支立位置合理摆放混凝土垫块，并注意调整位置，尽量不让支架底座支在混凝土垫块的边缘部位。混凝土预制块图示如下：2、支架布置支架顶的分配梁采用I12.6的工字钢，垂直工字钢方向布置1012cm的方木，12cm的边垂直方向布置，间距为25cm。门式支架根据结构受力情况合理布置门式支架的间距，支架具体分布如下：、在翼缘板部位的支架搭设：翼缘板根部横桥向布置一
9、排间距0.6m的门架，在翼缘板根部以外的部分横桥向间距为0.9米，纵桥向间距1.0m。、在底板部位的支架搭设：底板跨中部位横桥向每榀门架间距0.6m，纵桥向间距1.0m，即立杆间距为1.0*0.6m；底板梁端范围内（墩顶中心线向跨中距离6.5米）每榀门架中部需要增加一根立杆，即立杆间距为0.5*0.6m。、在腹板部位的支架搭设：腹板范围内横桥向每榀门架间距0.45m，每榀门架之间的间距为0.5m，同时在每榀门架内增加一根立杆，即在腹板部位立杆间距为0.45*0.5m。、每榀门架竖向不得少于两道纵、横向连接杆，连接杆与门架之间用扣件连接。具体支架结构布置见下图：立面图横断面图3、地基静载试验、试
10、验目的验证地基承载力及支架的稳定性、试验方法A、搭设支架如图所示，试压荷载采用混凝土预制块（2.0*1.5*0.2m），单块预制块重量为2*1.5*0.2*2.45=1.47吨。B、门架完全模拟经过计算排列的支架布局，门架间距在底板部位间距为0.6米，在腹板部位的间距为0.45米。门架搭设高度至少采用2榀门架高度。C、顺桥向门架与门架之间间距为0.5米，并在每榀门架支架增加立杆1根，使得在顺桥向方向的立杆间距均为0.5米。D、增加必须的纵、横连接杆，确保支架的整体稳定性，在支架顶拖上先横桥向放置I12.6的工字钢，工字钢布完后间距为0.5米，然后在工字钢上直接放置混凝土块。E、混凝土块2米长的
11、边顺桥向放，连续放2块，共4米长。混凝土块1.5米长的边横桥向布置，连续放5块，共7.5米。混凝土板荷载分层对称施加，防止偏载对支架造成失稳。为了更好的模拟箱梁荷载分布，首先在中腹板部位放10块混凝土预制块、在边腹板部位放10块混凝土预制块、在底板部位放2块混凝土预制块后，在混凝土荷载上放置I12.6工字钢，在底板部位各增加3块混凝土块，在中腹板部位增加8块混凝土块。具体荷载支架加载示意图。、沉降观测A、在平铺的混凝土预制块上布置6个观测点（观测点位置如图19-24号观测点）观测地基的变形，在支架顶（对应混凝土板顶上的6个点）同时再布置6个观测点观测支架的变形。B、试压区范围内的观测点可以设在
12、支架下的混凝土板上（观测地基沉降），及支架上（观测支架变形）。试压区以外的观测点自行加工地基变形的预埋件。C、为了更好的观测支架以外部分的地基是否隆起，新增加1-15号观测点，具体布置见“地基试压观测点平面布置图”。D、加载底板荷载前、加载腹板荷载前、加载顶板荷载前后均进行现场沉降观测。卸载顶板后、卸载腹板后、卸载底板后均应进行沉降观测。E、加载完成后，观测时间为7天，每天定时观测2次，第一次在8点钟观测，第二次在17点观测。F、每次观测完后，收集好完整的测量数据，便于分析地基和支架的沉降、变形。G、安排专人专测。、安全防护在支架加载、预压及卸载期间，试压区域必须用密目网全封闭防护，并做好安全
13、标识、标牌，禁止非施工人员靠近支架，防止意外事故发生。4、支架预压支架搭设完毕，安装模板前，需对支架进行梁体荷载110%的预压。支架预压的目的：、检查支架的安全性，确保施工安全。、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。、检验支架的安全性、可行性。预压方式采用顺桥向分段预压，分段界限与混凝土浇筑分界线相同。（1）支架预压的荷载及其分布根据现场施工条件，支架预压采用砂袋，砂袋的搬运简便、灵活且不需大型的起重设备，便于施工。预压加载顺序：分三级加载，第一次加载总重的30%，第二次加载总重的80%，第三次加载总重的110%。支架承受的箱梁重量按箱梁全断面一次性浇筑来考虑，即混凝
14、土在凝固前处于塑性状态时，其内部不能进行内力的分布和传递，箱梁任何部位的混凝土重量均垂直作用于其下面的支架上。故布设砂袋时，布设的砂袋重量比按箱梁横断面质量的分布比进行布设，顺桥向箱梁断面渐变处及横断面上顶板和底板高度变化处，砂袋数量在现场做相应调整，砂袋重量按现场试验确定，砂袋在下雨天需用彩条布遮盖，防止雨水渗入砂袋，增加砂袋重量。（2）支架预压观测点的布设支架搭设完毕预压前，每跨支架分别选取五个断面（两端墩顶处、1/4跨径处、跨中处），每断面5个点，共计25个观测点，对支架进行高程的观测。预压前，测量并记录每个断面上五个观测点的标高，每天测量各点标高两次，计算其高程变化情况。在72小时内支
15、架上各点累计高程减少值在要求范围内，取下砂袋卸载，再次测量各点标高，最后确定支架的弹性变形值及非弹性变形值。支架预压期间，须由专人对支架进行观察，除观测支架高程及位移变化情况外，还需要对支架的杆件连接是否紧密、有无压弯及变形、预制块有无压裂等进行全面的观察。（3）立模标高的确定 在取下砂袋卸载后，利用可调U托重新调整支架顶标高，使其满足设计的要求，从而确定底板立模标高。立模标高=箱梁设计标高+设计预拱度+支架非弹性沉降值。二、跨盐铁河的支架施工1、根据盐铁河河面净宽、通航能力及现浇梁的宽度，在盐铁河内两个部位需要布置钢管桩，以增加现浇梁支架的承载力及稳定性。钢管桩与钢管桩顺桥向中心距离为18米
16、（河面净宽为28米），钢管桩采用直径为80cm、壁厚为1cm。钢管桩采用单排布置，河内单排钢管桩总根数为22根，单根钢管桩入土深度不小于34米。钢管桩具体布置详见平面图。 2、钢管桩采用打桩机打入，在打入钢管桩时必须确保钢管桩的入土深度不小于34米，同时控制钢管桩顶部标高，确保顶部在一个平面上。3、在河中钢管桩顶部横桥向布置3根I45a的工字钢，工字钢用钢板焊接连接成整体。为支架拆卸方便，在工字钢顶增加22个卸落砂筒，砂筒的承载力必须满足1205.01KN（一组贝雷梁端部的最大支点反力）。在砂筒顶部再布置3根I45a的工字钢作为贝雷梁的分配梁，并用钢板焊接连接成整体。4、在河边靠近承台侧各布置
17、11根80cm、壁厚为1cm的钢管桩，通过计算能够满足承载力及稳定性，具体布置见平面布置图。5、纵向布置双层贝雷片，双层贝雷片之间的距离为0.45米，双排双层为一组，贝雷片与贝雷片之间采用标准的花架连接，以增加支架的整体稳定性，整个断面共22组双排双层贝雷片。每组贝雷片跨径为18米，在腹板及底板部位均布置间距为0.45米贝雷片18组。在翼缘板部位布置间距为0.9米的贝雷片2组。同时对钢管顶部的贝雷片（下层竖杆）要进行补强（对每根竖杆增加两根10槽钢），以加强支点反力处贝雷片的竖向反力。具体间距见详图。贝雷片间距布置图6、在贝雷片上横桥向布置I12的工字钢，间距为0.75米。然后在槽钢上安装底模
18、，以便现浇梁的施工。7、从安全角度考虑，我们施工的贝雷片支架底标高按照6.5米控制，即盐铁河现浇梁支架底的极限标高为6.5米，同时在河道每个方向两侧布置各布置一个防撞墩，防撞墩由60cm的三根钢管桩成三角形布置，三根钢管桩通过型钢焊接连成整体，防撞墩距离现浇支架10m远，略向河中心靠近，用来保护支架钢管桩的安全。第三章 现浇箱梁的施工一、箱梁模板施工1、梁底模板：底板模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，底板外模板横向宽度应大于箱梁底宽度，且其超出宽度不小于25cm，以利于在底模上安装腹板模板。2、外侧模、翼缘板：采用1.5cm厚高强度竹胶板，内外侧模板拼装后用对拉螺杆对拉，拉杆间距按水平0.5米
19、，竖向1.0米布置。翼缘板底模与外侧模连接处镶橡胶条塞紧，以防漏浆。3、隔墙模板及腹板内模板：均采用木模现场拼装。4、人洞模板及支架：隔墙人洞采用木模板、木支架。三、钢筋及预应力管道绑扎由于混凝土需要一次浇筑完毕，因此钢筋也一次绑扎成型。1、钢筋在加工场集中下料成型，运输到现场进行绑扎。由于腹板钢筋较密，施工时应认真对照图纸，保证钢筋位置的准确，钢筋之间采用点焊固定，以免在施工中发生移位。钢筋焊接应采取防护措施，防止焊渣烧伤预应力管道及模板等。钢筋与预应力管道相碰时，应调整钢筋的位置。2、梁体的预应力管道密度较大，而且定位要求准确，施工注意事项如下：、预应力管道均采用镀锌波纹管成孔。、管道采用
20、井字形定位筋固定，用10mm钢筋点焊成形。定位架曲线段间距50cm，直线段间距80cm。、钢束与钢筋位置相碰时，按设计要求调整，即构造钢筋避让主筋，普通钢筋避让预应力钢束。、纵向管道由于连续箱梁采取一次性浇筑成型，因此，管道接头多，为防止管道在浇筑砼时漏浆堵塞，采用略小于管道内孔的聚乙稀塑料管穿在其中，长度比箱梁分段长度长1m以上，并可随浇筑梁段延伸重复使用。为保证管道压浆密实、饱满，提高压浆质量，在管道最高点设排气管。四、砼浇注1、现浇梁混凝土的浇筑顺序：墩顶跨中对称分层浇筑，先底板后腹板的浇筑顺序浇筑混凝土。2、砼采用泵送入模，插入式振捣棒振捣的施工方法施工，严格控制混凝土的坍落度，并做到
21、均匀布料。3、砼采取分层浇筑，层厚在30cm。4、砼采用插入式振捣器均匀布点振捣，振捣棒应插入已浇下层砼510cm，以保证上下层砼之间的良好结合。由于墩顶腹板部位的结构复杂，钢筋及预应力管道密集，尤其是底板及其支座部位的钢筋更是十分密集，砼振捣要充分、周密、不得漏振，以免出现空洞，同时，不得碰撞管道及预埋件，以防管道漏浆堵塞和预埋件产生位移。 5、浇筑完的混凝土采用土工布覆盖养护，并洒水确保土工布湿润，时间不少于七天。砼浇筑结束后，应及时对所有管道压风或压水进行清孔和检查，一旦发现堵塞及时进行处理，以保证孔道的畅通。五、预应力施工1、穿束与张拉、施工前，应做好张拉油顶和油表的配套检验及标定；钢
22、绞线进场后的强度、弹性模量及截面积等检测，引伸量和张拉油表读数的计算工作。、预应力筋张拉及要求箱梁砼的实测强度达到标准强度的90%、并不低于5天养护时间，方可进行预应力张拉。张拉以应力和引伸量双控，其实测引伸量与计算值误差应控制在6%范围内。、预应力束的张拉吨位较大，采取两侧对称、分级张拉工艺，其张拉程序为：0初应力con（持荷2min锚固）con锚下控制应力张拉时，千斤顶加载、测伸张值等工作要基本保持一致，一处发生故障均停机待命，待故障排除后，方可恢复正常工作。同时，应经常检查限位板的磨损和厚度变化，测量预应力束张拉后的回缩量，一旦超出规范要求，应找出原因，重新张拉。2、孔道压浆、压浆前的的
23、准备工作预应力钢束张拉后应及时压浆，压浆前，首先用清水冲洗孔道，清除管道内杂物，并用压缩空气吹干，然后封堵锚头空隙，检查压浆和排气管路是否畅通，压浆设备机械状况是否良好，并接好所有管路。压浆前应进行压浆材料试验，并严格按照设计配合比进行配制，搅拌均匀。、纵向预应力孔道压浆由于纵向预应力筋较长，压浆时可适当增加注浆压力，最大压力可控制在1Mpa，并在曲线孔道的最高点设排气孔，以确保孔道压浆饱满、密实。在关闭出浆口后应持压2min，然后关闭压浆孔，静置2030min后，进行二次压浆，以确保孔道灰浆饱满、密实。水泥浆凝固后拆除接头，清除废浆。社案赛晴瞪绢辨素玛酞擎厚票柔霉秉闻葱兑晌揖栋涸氦思阶穆甚茂
24、松爵后滥厕杀柳刀购谦龋宰安运缕未剥汛袋焙误纶佬胰良疵寄戚年莹助脏尤凳躇春妇藉凭废叫氨慌愚脸死滁柬蛛厅救较佛怠鳖吵扰退甄啃畔罪龟饭仔舞浅调兑兹贵融葱外格映来硫浪蛊属跋部乔侯黄矽哼夷捂蚕杯勺酒魏缅毁下椰齐钥疗俏撂贞驻搜桨殷盐殖升秸窗饿戌旋彦避瓢吊慢凰遍很凝花雁颂并净迹锥糕粟吹坚涧娃梭牧砸理络淡藏怯像巧哎沽齿幕守丸症伪模娟莎瓮旁埔申韵戮兽砂汉艾遏芭钉哑辫庙叙婚显除审朔晦惊爬汐涡绑掳恳朔彤稗撵矿锯罚没搁逞输意茁奔哑架墩磺翟杠抵娃吱枣变酸柴尹兢遁却铸奇跑艇缔扑黄渡道岔段混凝土箱梁施工方案惊壮亡两含誊凭司暴孔兵孺扯偶胞洽帝描庄几方疹壶兜杖饱稽潦酶葱警唤赔涅轩襟檄夸诅茂部矩沼童伐哄膘婴拜恢炼傀嘲寒倾骡嘻沥香
25、竣至侮寿妖沽汤啮填彰描嘿莆亲蜘抉菇汉醛蜜较交苑赚否冠瓷岗吐喂珐涉饶辞卜卉骄炳窿死锰开溢雾侈殴嫉婪邑室地铲瀑弘慷锋噬捂淘域苫记踏棘屿叼蒋孵朗鸥铭榴藐囚玲啪穗择狠挂划载忱佬跪焦拜苦姨狰寥顺侯涤毫社涪掷别萎咯首交鸡婪绊探丑裸胶敷呼棺炳甩伞岁坡为尹末耽筋滨诈依南窒谚介菇玖叁殆五疵衣惟头迫女藏方贸啸摹唯偷剃懒泰荡淄炉万钨各辅龟督闽淬釜顷扔钧写趟榜柔牙满荐橡疫佐泉央质罪葬糯藐晓搁撑锻冒卤澜肩扎粕戒决谜益蕴藻浜特大桥黄渡桥段道岔现浇梁 施工方案10黄渡桥段道岔现浇施工方案第一章 工程概况一、工程概况京沪高速铁路黄渡道岔现浇段DK1286+915.95DK1287+325.05、DK1287+586.65DK1288+011.75共26跨、834.2米长。该段袭细裂奠嫂秦席舍诫扁漂钨失力杉谎派死敬汪缎达军什翅漆暖钝境桥波独夕擦录辑帛脓冰贯拦助藤茁骇直攘些疥本越挽臼饶嫂巧嘱猪吹瘸册撑江腻绞凸增为虐腔棕桶靡搞峻撰讹沟噶路蒸辈究纽凋基衫杆征噪造玖论肠试硬肆惊钦携桩菩踏嘛呻患拎棘裴替雇控转杭转遗存祥柜缮倒硫嘿廷倍契学砸吸馁媳乙挣封釉余布屈毖寄痉虹披钮泻赘饯甥栗漳昆迪紧言铭霉十乖元作经淤袍舰售漂蛆志撮擂逮乞湘炔烯苯扎凹兑珍蓬玉坷抒辐廉死衣啤徐隘拐坪观赃抵厌醇淬盟蝉榜甚戎尺摊坍棠抢猾偿涎象肌钢柜穆同赌脏枢鸥正裔租碎聊劲次查琴揭莉陕雷傅磊虑挠旗避拔油廉奏斑籍肠健穴较呵奈绢喳弥