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1、上海警备区第一招待所主楼加层改建抗震鉴定报告编号：2007-011上海警备区第一招待所主楼加层改造抗震鉴定报告上海市建筑科学研究院(集团)有限公司二七年三月二十日上海警备区第一招待所主楼加层改建抗震鉴定报告1房屋情况及委托原因房屋名称：上海警备区第一招待所主楼(原云峰宾馆，上海警备区第三招待所)房屋地址：虹桥路1665号建设单位：上海警备区第三招待所(现上海警备区第一招待所)设计单位：上海市民用建筑设计院施工单位：上海市建八公司八六工程队改建设计单位：上海影联建筑设计有限公司房屋建造/竣工日期：1985年委托单位：中国人民解放军上海警备区第一招待所委托单位地址：虹桥路1665号房屋结构：框架房
2、屋层数：6层，加建2层，局部加建1层建筑面积：原有面积5800m2，加层面积1556m2检测内容：建筑、结构布置和尺寸进行复核；结构混凝土强度和碳化深度测试；构件截面尺寸、配筋、保护层厚度检测；裂缝损伤检查；采用水准仪测量室外勒脚装饰线的相对高差，采用经纬仪测量房屋角点的垂直度结合现有的改建方案，按现行规范对结构抗震体系、构造和受力性能等进行分析鉴定。现场检测日期：2007年2月13日2检测依据1 上海警备区第三招待所建筑结构竣工图，上海市民用建筑设计院，1985年3月，工程编号8409-5-282；2 改建方案，上海影联建筑设计有限公司；3 上海警备区第三招待所工程地质勘察报告，上海市民用建
3、筑设计院勘察队，1984年2月20日，工程编号8409-5-282；4 上海市工程建设规范房屋质量检测规程DGJ08-79-99；5 国家行业标准回弹法检测混凝土抗压强度技术规程JGJ/T23-2001；6 国家推荐标准钻芯法检测混凝土抗压强度技术规程(CECS03:88)7 国家行业标准建筑变形测量规程JGJ/T8-97；8 国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001；9 国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2002；10上海市工程建设规范地基基础设计规范DGJ08-11-1999；11上海市工程建设规范建筑抗震设计规程DBJ08-9-2003；12国家标准建筑结构检测技术标准G
4、B/T50344-2004。3 房屋的建筑、结构情况上海警备区第一招待所主楼(原云峰宾馆，上海警备区第三招待所)建于1985年，六层钢筋混凝土框架结构，天然基础，地基采用8.0m短桩加固，原设计未考虑抗震设防。主楼西侧为餐厅，西南角为门厅，餐厅、门厅与主楼结构相互独立。图1为房屋总平面，图2为标准层建筑平面示意图。照片1照片6为房屋室内外现状。3.1建筑建筑平面为形，东西向14开间，总长度3.6m1450.4m，南北向三跨，跨度分别为5.2m、6.2m、5.2m，房屋宽度16.6m，东端偏南9.44m，中部最宽处26.04m，六层南北两侧有部分悬挑。房屋为内廊式，中部内走道，南北两侧客房，中部
5、为楼、电梯间，中部屋面有机房、水箱。房屋各层均为客房。底层层高3.6m，二至五层层高3.0m，六层层高3.1m(结构找坡)，室内外高差0.6m。主要装修：围护墙体：外围护墙240多孔砖，一层至四层客房分间墙200大三孔砖，五、六层客房分间墙轻钢龙骨石膏板，浴厕、走道采用120多孔砖墙。楼面地坪：客房现浇板，20厚砂浆找平，10厚木地板；走道、电梯厅现浇板，20厚砂浆找平，10厚水磨石。屋面：现浇板，20厚砂浆找平，防水层，架空隔热板。顶棚：客房板底纸筋灰批平、喷白；走道、电梯厅吊顶。墙体：外墙马赛克，内墙抹灰、刷白。3.2基础钢筋混凝土梁板基础，板厚350mm，南北向基础梁450550600，
6、东西向基础梁450550600。基础埋深-1.20m(室外地坪以下)，基础位于褐黄亚粘土上。地基采用8.0m短桩加固，桩距1.0m，共有1343根桩，桩端位于灰淤泥质粘土。3.3主体结构房屋主体结构为现浇框架结构，现浇楼板。柱截面均为矩形，截面尺寸350350、350450、350500，底层柱箍筋f8200，二层以上柱箍筋f6200，钢筋搭接位置箍筋加密。横向(南北向)为主梁，外边梁240500，中部梁200500，箍筋花篮梁，f6、f8200。纵向(南北向)为次梁，外边梁240470，中部梁200400，中部走廊次梁200350，箍筋f6200。楼板为现浇板，客房板厚度100mm，中部走道
7、及卫生间板厚度90mm(楼面)、80mm(屋面)。柱混凝土强度设计等级300(C28)，梁板200(C18)。基础和各层结构平面见图3图6。3.4地质情况根据上海市民用建筑设计院勘察队1984年2月20日的上海警备区第三招待所工程地质勘察报告工程编号8409-5-282，本工程场地土分布见表1：表1：场地土主要物理力学性质参数表层号土层名称层底标高(m)含水量W(%)压缩模量 Es,0.10.2 (MPa)地基承载力标准值fd(kPa)褐黄填土-0.8 -1.0/褐黄亚粘土-2.8 -3.235.53.4385灰淤质亚粘土夹粉砂-5.0 -5.148.61.80灰淤泥质粘土-13.0 -13.
8、550.71.98灰粘土-18.1 -18.643.52.47灰亚粘土-25.0 -26.033.73.30灰粘土夹粉砂-36.0(未穿)36.13.24注1：层底标高为原室外自然地坪以下。注2：原地质报告的地基承载力采用地基临塑强度，cr(1.5)为8.5T/m2。根据地质报告分析，在采用8.0m短桩复合地基的情况下，地基土不液化。3.5改建设想本次改建主要是主楼原屋面加层，其中，中部和西端增加2层，层高3.0m，东端增加1层，层高6.0m(大会议室)。原楼面建筑布局、使用功能不变。根据改建设想，1-10轴采用钢结构增加2层，楼面采用波形瓦混凝土面层；10-17轴采用门式刚架增加1层，采用地
9、锚螺栓将门式刚架柱与原框架连接，屋面采用檩条彩钢板。改建时原六层及下部各层的局部悬挑结构拟拆除。附图为本次改建初步方案。4现场检测情况现场对建筑、结构布局进行复核，建筑结构平面布置与原竣工图纸基本一致。现场对混凝土梁柱的截面尺寸、配筋情况、混凝土强度、裂缝损伤、倾斜和相对沉降情况等进行检测，现将检测情况分述如下。4.1 建筑、结构平面布置复核现场采用钢卷尺(型号：5m，仪器编号：7440310)复核层高、轴线尺寸，层高测量结果见表2。从现场抽样检测情况来看，主楼的建筑、结构平面布置和轴线尺寸与原设计基本相同。表2：轴线尺寸测量结果层设计值(mm)实测值(mm)1层360036032层30002
10、9933层300029964层300030105层300029866层3100(结构找坡)3258注：层高为实测净高+设计板厚+装修层厚度。4.2 柱、梁构件钢筋检测现场采用5m钢卷尺(仪器编号：7440310)梁、柱截面尺寸，测试结果见表3；采用BOSCH DMO10钢筋探测仪测量钢筋位置和间距，凿开部分钢筋保护层测试钢筋直径(游标卡尺型号：0-200，仪器编号：7149502)和保护层厚度(钢卷尺型号：5m，仪器编号：7440310)，见照片7、照片8，测试结果见表4。表3：构件截面尺寸检测结果序号楼层、构件位置截面bh设计(mm)实测(mm)1一层柱17/R3504503404502一层
11、柱6/W3504503554703一层柱14/R3504503504504二层柱16/R3504503504605二层柱9/W3504503404306二层柱10/U3504503604507二层柱8/N3504503504508三层柱8/T3504503504609三层柱17/R35045034046010三层柱14/R35045035546011三层柱17/R350450柱高45012四层柱9/W35045036043013四层柱16/R35045035047014四层柱17/R35045035045015五层柱10/U350450柱高45016五层柱7/T350450柱高45017五层柱
12、17/R350450柱高45018五层柱16/R35045035047519六层柱17/R35045035045020六层柱16/R35045035045021六层柱8/T35045036045022二层梁9/T-W20050020040023二层梁U/8-920035020035024二层梁16/U-R200500梁高50025三层梁8/T-Q20050020050026三层梁9/W-Y20050020050027三层梁W/8-9200400梁高39528四层梁T/7-820040020040029四层梁8/T-Q20050020050030四层梁17/U-R200500梁高48031五层梁
13、9/W-Y20050020050032五层梁W/8-920040020040033五层梁T/7-820040020040034六层梁T/7-820040020040035六层梁8/T-Q20050020050536六层梁17/U-R200500梁高49037屋面梁R/16-1720040020041038屋面梁U/9-1020035020536039屋面梁8/T-W200500200510表4：梁、柱钢筋抽样检测结果编号楼层/构件构件 位置主筋箍筋设计实测保护层设计实测1一层柱17/R4252548、51f8200f8200(880110)2一层柱6/W425/f8200190(850113)
14、3一层柱14/R425/f8200200(9001174二层柱16/R418/f6200210(700100)5二层柱9/W4222238、20f6200f6190(70093)6二层柱10/U418/f6200206(80095)7三层柱17/R418/f6200170(860108)8三层柱14/R418/f6200192(62098)9三层柱17/R418/f6200192(650100)10四层柱9/W418/f6200195(62093)11四层柱16/R418/f6200192(63097)12四层柱17/R418/f6200188(900105)13五层柱10/U418/f620
15、0192(680100)14五层柱7/T418/f6200160(670103)15五层柱17/R4181846、29f6200f6203(640107)16六层柱17/R418/f6200200(650105)17六层柱16/R418/f6200198(5101018六层柱8/T418/f6200192(66098)19二层梁9/T-W320/f820020020二层梁U/8-9214/f620019021二层梁16/U-R3202024、35f8200f819022三层梁8/T-Q216/f620019323三层梁9/W-Y218/f620015024三层梁W/8-9212/f620019
16、325四层梁T/7-82143/f620021026四层梁8/T-Q216/f620020327四层梁17/U-R3202022、36f8150f818328五层梁9/W-Y218/f620019329五层梁W/8-92123/f620020030五层梁T/7-8214/f620019031六层梁T/7-8214/f620018532六层梁8/T-Q216/f620018033六层梁17/U-R3161612、48f8150f820334屋面梁R/16-17212/f620019035屋面梁U/9-10212/f620019336屋面梁8/T-W218/f8200190注1：除注明外，钢筋直径
17、均为梁、柱角部钢筋。注2：柱箍筋加密区为柱根部钢筋搭接位置，f8200(880110)分别为f箍筋直径间距(加密区长度和间距)检测结果，所抽样检测的柱和梁的截面尺寸、主筋箍筋配置情况与原设计相同，但部分箍筋间距偏大，主要是f8150按照f8200配置，此外部分柱保护层略偏大。4.3 混凝土强度检测按照国家行业标准回弹法检测混凝土抗压强度技术规程(JGJ/T23-2001)，采用回弹法(回弹仪型号HT225，编号311315)对柱、梁进行混凝土强度随机抽样检测，并通过芯样强度对回弹法数据进行校核、修正，混凝土钻芯测试按照国家推荐标准钻芯法检测混凝土强度技术规程(CECS03:88)进行取芯、切削
18、、找平、养护，芯样经削平、养护后送上海市建筑科学研究院检测站力学试验室测试芯样抗压强度，以芯样强度换算值作为评定混凝土强度的标准。凿开粉刷层检查，混凝土构件的表面尚密实、平整，见照片8、照片9。混凝土芯样强度测试位置和测试结果见表5，回弹法测试位置和测试结果分别见表6、表7。表5：混凝土芯样强度抽样检测结果编号位置芯样直径(mm)高径比芯样强度(MPa)测区回弹强度(MPa)修正系数设计强度117/R1001.00：138.539.00.99C25316/U-R1001.00：123.231.60.73C20表6：柱回弹法混凝土强度抽样检测结果编号位置轴线构件混凝土强度(MPa)备注平均值标准
19、差最小值推定值1一层柱R/1639.20.8038.037.8碳化深度6.0mm设计强度C282一层柱6/W40.31.4037.838.03一层柱R/1739.20.7338.038.94二层柱R/1632.80.9130.731.35二层柱15/N33.11.2631.031.16三层柱R/1629.21.5927.626.67三层柱8/T26.90.5226.226.28四层柱N/1628.50.4127.927.89四层柱8/Q28.40.7027.527.510五层柱R/1628.80.7227.527.611五层柱8/T30.21.1628.828.812六层柱7/Q26.31.3
20、723.524.113六层柱12/R28.21.2026.226.2混凝土强度测试值在24.138.9MPa之间，fm=30.2MPa，按平均强度fm/1.15=26.3MPa，按最小值fmin/0.95=25.4MPa，未达到原设计C28的要求表7：梁回弹法混凝土强度抽样检测结果编号位置轴线构件混凝土强度(MPa)备注平均值标准差最小值推定值14二层梁7/TW20.90.9219.719.4碳化深度6.0mm设计强度C1815二层梁8/TW24.21.4522.821.816二层梁16/U-R24.00.7623.122.817三层梁9/WT21.10.3720.420.418三层梁8/TQ
21、26.21.0724.524.519四层梁7/TW20.11.0519.018.420四层梁8/TQ20.10.5519.019.321五层梁Q/7821.20.4320.220.522五层梁9/7W21.30.3520.920.723六层梁T/7821.30.7220.420.124六层梁8/TQ21.81.2119.919.925屋面梁7/8921.20.5820.220.226屋面梁7/QN21.30.5020.320.4混凝土强度测试值在18.424.5MPa之间，fm=20.7MPa，达到原设计C18的要求，可按照C20取值由表5表7可知，柱混凝土强度未达到设计强度，梁混凝土强度达到
22、设计强度，柱混凝土强度可按照C25取值，梁可按照C20取值。4.4 裂缝损伤情况调查南北立面底层墙体有斜裂缝，裂缝宽度0.10.5mm，详见图7和照片10照片13。三六层走廊北墙东端斜裂缝，详见图7和照片14。二层16-17/U-R楼梯间地坪斜裂缝，见照片15。17/U屋面板底渗水，见照片16。室内多数采用吊顶等装修，未见其他明显损伤。4.5 倾斜、相对沉降测量在现场用ZH.ET-1经纬仪(编号202193)用投影法测量了房屋角点垂直度，同时采用NA2水准仪(编号5464360)测量一层檐口底的相对高差，测点布置和测量结果见图8。由测量结果可知，房屋向北倾斜率在0.81.33之间，平均向北倾斜
23、1.11，东西向的倾斜率在0.200.73之间；一层檐口底最大相对高差121mm，中部楼、电梯间位置最低。房屋南北向略向北、东西向向中部倾斜，但倾斜率不大。5 抗震构造分析根据现行上海市标准建筑抗震设计规程DGJ08-9-2003的要求，结合国家标准建筑抗震鉴定标准GB50023-95，从结构体系，平、立面布置，截面尺寸，连接构造，材料强度，配筋情况等方面分别对加层后的结构进行抗震构造分析，具体内容分别见表8：表8：房屋结构抗震构造鉴定结果现结构实际状况规范要求鉴定结果采用框架结构采用框架、框剪、抗震墙等，框架结构宜为双向框架满足抗侧力结构的平面布置尚规则、对称；建筑立面及剖面尚规则，侧向刚度
24、均匀抗侧力结构的平面布置规则、对称；建筑立面及剖面规则，侧向刚度沿竖向自下而上逐渐减小，均匀变化，避免侧向刚度和承载力突变满足房屋南北向均缩进9.44m，大于总宽度26.04m的30%，平面不规则结构平面凹进、突出的每一侧尺寸不大于该方向总长的30；有效楼板宽度不小于50；开洞面积不大于该层楼面的30不满足楼层X、Y方向的最大层间位移与该楼层两端层间位移平均值之比小于1.2楼层的最大层间位移，不宜大于该楼层两端层间位移平均值的1.2倍，不应大于1.5倍满足混凝土设计强度C23、C28，实测值C25混凝土强度等级不应低于C20满足屋面高度24.7m7度区框架结构房屋适用高度不超过55m(A级)满
25、足框架梁的200、240mm；屋面个别梁的截面高宽比最大为4.5框架梁的截面宽度不宜小于200mm，截面高宽比不宜大于4基本满足框架梁箍筋f8(f6)200，无加密区梁端箍筋加密区长度不小于1.5hb和500mm，箍筋最大间距不超过hb/4、8d、150mm中的较小值，箍筋最小直径为8mm，截面尺寸不大于400时允许采用f6不满足柱截面宽度与高度均不小于300mm；长边与短边之比不大于3柱截面宽度与高度均不宜小于300mm；柱的截面长边与短边之比不宜大于3满足5/Q柱轴压比1.0，其余小于0.95三级框架不宜超过0.95基本满足柱纵向配筋率每侧不小于0.3%，最小配筋率0.5%(中柱)、1.0
26、%(边柱、角柱)；柱箍筋f8800，f6200，无加密区。箍筋肢距最大为480mm柱纵向配筋率每侧不小于0.2%，最小配筋率0.7%(中柱和边柱)、0.9%(角柱)；加密区箍筋最大间距为150mm(三级框架)mm，柱根100；箍筋最小直径为8mm不满足柱的纵筋对称配置，截面尺寸500的柱，纵向钢筋间距430；柱纵筋的帮扎接头位于柱根箍筋加密区柱的纵筋宜对称配置，截面尺寸大于400的柱，纵向钢筋间距不宜大于250；柱纵筋的帮扎接头应避开柱端的箍筋加密区不满足房屋南北向均缩进9.44m，为总宽度26.04m的36%，平面缩进大于该方向总宽度的30%，属平面不规则结构，其余房屋高度、平、立面布置，框
27、架梁、柱截面尺寸等满足抗震规范要求。此外，房屋结构体系梁和柱的主筋、箍筋构造等项目不满足抗震规范要求，最小配筋、房屋的层间位移大于规范限值。总体上，由于房屋建造较早，原房屋的结构体系和抗震构造不满足目前抗震规范的要求。6 房屋承载力计算分析6.1 计算模型和工况按照改建后的使用功能、现行规范对原框架结构进行了计算分析，计算结果表明，原结构的层间位移，柱主筋、柱箍筋等不满足要求，说明原结构刚度等不满足要求，故增加部分剪力墙、增大柱截面等工况后重新进行了计算。工况1：原结构。工况2：增加剪力墙(位置见图9，墙厚200)。工况3：柱截面加大(每边各100mm)。6.2计算依据根据现场检测情况、委托方
28、提供的原设计图纸资料，依据国标建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、上海市工程建设规范建筑抗震设计规程DGJ08-9-2003，采用中国建筑科学研究院编制的PK-PM系列结构分析软件。6.3 荷载取值6.3.1 恒载楼面100现浇板3.15kN/m2(楼板2.5，面层及顶棚装修0.65)楼面90mm现浇板3.15kN/m2(楼板2.25，面层及顶棚装修0.90)原屋面100现浇板3.15kN/m2(楼板2.5，面层及顶棚装修0.65)原屋面80现浇板2.65kN/m2(楼板2.0，面层及顶棚装修0.65)加建楼面3.15kN/m2(楼板2
29、.5，面层及顶棚装修0.65)加建屋面3.15kN/m2(楼板2.5，面层及顶棚装修0.65)楼梯间6.5kN/m2大会议室屋面0.5kN/m2外围护砖墙、楼梯、电梯墙体4.5kN/m2内隔墙2.0kN/m26.3.2 活载健身房4.0kN/m2，其余楼面2.0kN/m2电梯机房7.0kN/m2屋面0.5kN/m2风荷载：基本风压0.55kN/m2，C类地面粗糙度抗震设防：7度，丙类类场地土，三级框架6.4 材料取值柱混凝土强度：C25，梁混凝土强度C20梁、柱的钢筋强度：主筋级钢，箍筋级钢层高、截面尺寸和配筋：按原设计和加建方案6.5自振周期和振型各工况的前6个周期计算结果见表9。表9：房屋
30、自振周期计算结果工况振型自振周期(s)转角(度)平动系数(X+Y)扭转系数工况1 (原结构)11.34371.121.00(1.00+0.00)0.0021.238290.650.87(0.00+0.87)0.1331.199387.130.16(0.00+0.16)0.8440.44160.561.00(1.00+0.00)0.0050.399190.090.77(0.00+0.77)0.2360.385290.260.28(0.00+0.28)0.72最大扭转周期与最大平动周期之比为0.89工况2 (增加剪力墙)10.62913.050.99(0.99+0.00)0.0120.539991
31、.341.00(0.00+1.00)0.0030.467697.670.08(0.01+0.07)0.9240.29760.640.99(0.99+0.00)0.0150.2683100.030.78(0.01+0.77)0.2260.248278.910.33(0.01+0.32)0.67最大扭转周期与最大平动周期之比为0.74工况2 (柱截面加大)10.939281.530.96(0.02+0.94)0.0420.9324171.411.00(0.97+0.02)0.0030.882890.520.08(0.00+0.07)0.9240.3348178.130.99(0.99+0.00)0
32、.0150.310587.800.91(0.00+0.91)0.0960.295963.190.20(0.02+0.18)0.80最大扭转周期与最大平动周期之比为0.94注：本报告定义东西方向为X向。工况1原结构的第一周期1.3437(s)之间，最大扭转周期与最大平动周期之比为0.90。工况2的第一周期0.6291(s)，最大扭转周期与最大平动周期之比为0.74，满足规范不大于0.90的要求。增加剪力墙后结构的第一周期明显减小，最大扭转周期与最大平动周期之比也明显减小。工况2的第一周期0.6291(s)，最大扭转周期与最大平动周期之比为0.74，满足规范不大于0.90的要求。增加剪力墙后结构的
33、第一周期明显减小，最大扭转周期与最大平动周期之比也明显减小。工况3的第一周期0.9392(s)，最大扭转周期与最大平动周期之比为0.94，不满足规范不大于0.90的要求。6.6层间弹性位移地震力作用下的层间弹性位移角见表10，工况1原结构的一、二层的最大层间弹性位移角的计算值大于上海市标准建筑抗震设计规程DGJ08-9-2003的限值1/550(框架结构)，最大达到1/325(底层)，不能满足现行规范要求，主要原因是原结构较单薄；风荷载作用下层间弹性位移角满足要求。工况2、工况3的层间弹性位移角满足要求。表10：地震力作用下层间弹性位移角计算结果楼层工况1(原结构)工况2(增加剪力墙)工况2(
34、柱截面加大)dx/h (东西向)dy/h (南北向)dx/h (东西向)dy/h (南北向)dx/h (东西向)dy/h (南北向)6层1/15081/14991/17881/17861/19751/17815层1/9031/8981/15401/15381/11981/10684层1/6431/6401/15521/15201/8451/7353层1/5251/5221/15561/15551/6981/6152层1/4381/4351/17931/17911/6391/5821层1/3261/3251/30591/30561/8281/826注：框架结构弹性位移角的限值为1/550，框剪结
35、构弹性位移角的限值为1/8006.7上部结构验算结果工况1、工况2典型梁、柱承载力计算结果见表11表14。计算结果：原结构除5/Q柱轴压比略大于0.95外，其余柱轴压比小于0.9；框架柱、梁的主筋、箍筋普遍不满足要求，特别是下部各层差距较大。增加剪力墙后，除框架柱箍筋仍有所欠缺外，其余结构承载力基本可以满足要求，同时，增加剪力墙后，柱轴压比也有不同程度减小，5-6轴间增加剪力墙后，5/Q柱轴压比明显减小，满足要求。柱截面增大后，梁的主筋、箍筋普遍不满足要求(与工况1类似，不再列出)。表11：典型柱的配筋计算结果(工况1)序号楼层位置轴压比主筋(mm2)箍筋(mm2/200mm)东西侧南北侧计算
36、配筋实际配筋计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋1一层5/Q1.002500980200098052010025/T0.8225009802300980460100314/K0.6919009801500980320100414/N0.7324009802000980420100513/N0.71230098020009804201006二层5/Q0.8014005099005094005775/T0.6170050970050936057814/K0.54100050960050926057914/N0.61600509600509360571013/N0.5860050960050930057
37、11三层14/K0.42800509800509220571214/N0.49500509500509240571313/N0.465005095005092405714四层14/K0.31700509400509200571514/N0.34500509500509200571613/N0.345005095005092005717五层14/K0.21600509300509140571814/N0.24500509500509160571913/N0.225005095005091605720六层14/K0.11500509400509140572114/N0.10500509500509
38、160572213/N0.0950050950050916057表12：典型梁承载力计算结果(工况1)序号楼层位置主筋(mm2)箍筋(mm2/200mm)跨中支座计算配筋实筋计算配筋实配计算配筋实配1二层13/N-R80094220001140140100214/K-N11004021600(2000)509(1140)12057314/N-R800942170011401001004K/13-14900226110030880575N/13-141200402160040260576三层13/N-R80094216001140120100714/K-N7004021000(1400)509(1140)8057814/N-R80094213001140801009K/13-14600226800308805710N/13-146004021000402605711四层13/N-R800942140011401001001214/K-N500402900(1200)509(1140)6057