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1、恒智天成安全计算软件梁模板(门架支撑)计算书恒智天成安全计算软件梁模板(门架支撑)计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、建筑施工计算手册 江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：L1。 模板支撑体系剖面图 门架排列平面示意图一、参数信息1.模板构造参数(一) 梁构造参数梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：1m；楼层高度H：6.5m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁
2、边至板支撑距离：1.3m；(二) 门架构造参数门架型号：MF1219A；门架搭接距离：300mm；搭设尺寸为：跨距l=1.830m；步距=1.955m；门架的宽度b：1219.000mm； 门架的高度h0：1930.000mm； h1：1536.000mm；门架立杆采用42 2.5mm钢管；立杆加强杆采用26.8 2.5mm钢管；门架承载力修正系数：0.9；(三) 门架立杆(加强杆)钢管材料性能参数钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面
3、承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数(一) 梁模板荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；(二) 门架静荷载参数水平架5步4设；脚手板5步1设；水平加固杆采用42 2.5mm钢管，4步1设；剪刀撑采用42 2.5mm钢管，按照4步4跨设置；1跨1步架内包含旋转扣件4个，直角扣件1个；附件、安全网重量(
4、kN/m)：0.02栏杆重量 (kN/m)：0.013.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.5钢管；间距(mm)：100,300*2；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5010
5、0矩形木楞；间距(mm)：300；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：400mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*2；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁，双门架错位布置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根100503.0矩形钢管；
6、间距：300mm；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根100503.0矩形钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算
7、其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.820m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 820183/12= 3.985105mm4； W = 820182/6 = 4.428104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
8、 H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=24.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.82=10.605kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1
9、，q2）=14.332kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.42)0.82=13.520kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.82=14.332kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.428104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.612105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=14.332kN/m；面板计算跨度: l = 300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.612105 / 4.42810
10、4=3.641N/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.641N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 10.605 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 3.985105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 510.605300.0004/(384115003.985105) = 0.244 mm；实际最大挠度计算值: =0.
11、244mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.300=3.880kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=5.243kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.42
12、)0.300=4.946kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.300=5.243kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.300=4.714kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.300=0.529kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.036kNm 最大剪力：V= 0.746kN 最大变形：= 0.003mm
13、 最大支座反力：F= 1.344kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.036106/8.333104 =0.433N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.433N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.746100062500/(4.16710650)=0.224N/mm2；实际剪应力计算值 0.224 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠
14、度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.480mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.5钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=212.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.344kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.99
15、2kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.076kNm 最大剪力：V= 1.197 kN 最大变形：= 0.007mm 最大支座反力：F= 1.869kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.076106/1.016104 =7.442N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.442N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.59910006946/(2.4381053.5)=4.873N
16、/mm2；实际剪应力计算值 4.873 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm
17、2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.869 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.869kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.500m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 50018
18、3/12= 2.430105mm4； W = 500182/6 = 2.700104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.500=0.250 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.5001=12.000 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.5001=0.750 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=13.000 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.500=1.000 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=13.000kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=16.677kN/m； 由可变荷载效应
19、控制的组合： q1=0.9(1.213.000+1.41.000) =15.300kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3513.000+1.40.71.000) =16.677kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.700104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.876105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=16.677kN/m；面板计算跨度: l = 300mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.876105/2.700104=6.949N/mm2；实际弯曲应力计算值 =6.949
20、N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 13.000 kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.430105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 513.000300.0004/(384115002.430105) = 0.491 mm；实际最大挠度计算值: =0.491mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！五、梁底支撑
21、梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根100503.0矩形钢管，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1112.12104= 1.121106 mm4； W=122.42103= 2.242104 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.3(0.520.82+0.50.5)/0.5=0.642kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.31=7.200 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.31=0.450 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=8.292 kN/m；振捣砼时
22、产生的荷载标准值Q2k=20.3=0.600 kN/m；计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。永久荷载标准值Gkb=(250.18+0.5)0.31.3/2=0.975 kN；活荷载标准值Qkb=1.00.31.3/2=0.195kN；(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q1=0.9(1.28.292+1.20.068+1.40.600)=9.785kN/m；楼板传来集中力设计值F1=0.9(1.20.975+1.40.195)=1.299kN；(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设
23、计值q2=0.9(1.358.292+1.350.068+1.40.70.600)=10.686kN/m；楼板传来集中力设计值F2=0.9(1.350.975+1.40.70.195)=1.357kN；(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：均布荷载标准值q3=8.292+0.068=8.360 kN/m；楼板传来集中力标准值F3=0.975 kN；(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0
24、.186kNN2=3.917kNN3=3.917kNN4=0.186kN计算得到： 最大弯矩：M= 0.192kN.m 最大剪力：V= 2.314kN 最大变形：= 0.022mm 最大支座反力：F= 3.917kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.192106/2.242104 =8.547N/mm2实际弯曲应力计算值 =8.547N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.31410008502/(1.1211063)=5.848N/mm2；实际剪应力计算值 5.848 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.
25、000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为3.676mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为3.676mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根100503.0矩形钢管为一组，共4组。靠近柱（墙）边需要增加一榀门架，从而保证第一层支撑梁在砼大梁根部有4个支点；该门架需要与相邻半个跨距的门架进行可靠加固，可以采用水平加固杆和剪刀撑加固，如下图所示：支撑梁的截
26、面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2112.12104= 2.242106 mm4； W=222.42103= 4.484104 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=3.917kN；计算挠度时采用F2=2.986kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.183kN/m；计算挠度时采用q2= 0.136kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN)
27、 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 4.359kN.m 最大剪力：V= 13.876kN 最大变形：= 1.678mm 最大支座反力：F= 26.635kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=4.359106/4.484104 =97.212N/mm2实际弯曲应力计算值 =97.212N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=6.938100017004/(2.2421063)=17.537N/mm2；实际剪应力计算值 17.537 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求
28、！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为1.673mm，容许挠度为7.320mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.131mm，容许挠度为7.320mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.678mm，容许挠度为7.320mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！六、门架立柱的稳定性计算1.门架静荷载标准值计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.503/1.955=0.257 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑
29、和附件等产生的轴向力(kN/m)剪刀撑采用 42 2.5 mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg = ( 41.955 ) / (41.830 ) = 1.068 2 0.024 (41.830)/cos/(41.955 ) = 0.067 kN/m；水平加固杆采用 42 2.5 mm钢管，按照4步1设设置，每米高的钢管重为： 0.024 (11.830) / (41.955) = 0.006kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为： ( 10.0135+40.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m；每米高的附件重量为0.02 kN/m；每
30、米高的栏杆重量为0.01 kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.139 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 = 0.396 kN/m；2.门架立柱的稳定性计算门架立柱的稳定性计算公式 = N/(kA1)f其中 - 门架立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 作用于一榀门型支柱的轴向力设计值，它包括：支撑梁传递荷载设计值： N1 =26.635kN ；门架及加固件自重荷载设计值： N2 = 0.91.20.396(6.5-1)/2=1.177 kN；N =N1+N2=26.635+1.177=27.812
31、kN；k-门架承载力修正系数，k= 0.9；f - 钢管强度设计值：f =205 N/mm2；- 门架立杆的稳定系数,由长细比 koho/i 查模板规范JGJ162-2008附录D得到，=0.377； 其中：长度修正系数ko=1.13；门架的高度h0=1.93m；门架立柱换算截面回转半径i=(I/A1)1/2=1.650 cm；门架立杆的毛截面面积A1=4.89 cm2；门架立杆的换算截面惯性矩I=I0+I1h1/h0=13.320 cm4；门架立杆的毛截面惯性矩I0=12.19 cm4；门架加强杆的毛截面惯性矩I1=1.42 cm4；门架加强杆的高度h1=1.536m；门架立柱长细比计算值：=h0/i=1.93100/1.650=116.939门架立柱长细比= 116.939 小于门架立柱允许长细比 = 150，满足要求！门架立柱轴心受压应力计算值=27.812103/(0.90.3774.89102) = 167.430N/mm2；门架立柱稳定性计算 = 167.430N/mm2 小于 门架立柱抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！